RS67409B1 - Lepljivo laminirano jezgro za stator i električni motor - Google Patents

Lepljivo laminirano jezgro za stator i električni motor

Info

Publication number
RS67409B1
RS67409B1 RS20251134A RSP20251134A RS67409B1 RS 67409 B1 RS67409 B1 RS 67409B1 RS 20251134 A RS20251134 A RS 20251134A RS P20251134 A RSP20251134 A RS P20251134A RS 67409 B1 RS67409 B1 RS 67409B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
adhesive
electrical steel
core
laminated
average
Prior art date
Application number
RS20251134A
Other languages
English (en)
Inventor
Kazutoshi Takeda
Ryu Hirayama
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of RS67409B1 publication Critical patent/RS67409B1/sr

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • H02K15/021—Magnetic cores
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/18—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/18—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures
    • H02K1/185—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures to outer stators
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J133/00—Adhesives based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides, or nitriles thereof; Adhesives based on derivatives of such polymers
    • C09J133/04—Homopolymers or copolymers of esters
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J163/00—Adhesives based on epoxy resins; Adhesives based on derivatives of epoxy resins
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
    • H01F3/02—Cores, Yokes, or armatures made from sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J2203/00—Applications of adhesives in processes or use of adhesives in the form of films or foils
    • C09J2203/326—Applications of adhesives in processes or use of adhesives in the form of films or foils for bonding electronic components such as wafers, chips or semiconductors
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K2213/00—Specific aspects, not otherwise provided for and not covered by codes H02K2201/00 - H02K2211/00
    • H02K2213/03—Machines characterised by numerical values, ranges, mathematical expressions or similar information

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

[0001] Opis
[0003] [Oblast tehnike predmetnog pronalaska]
[0005] Predmetni pronalazak se odnosi na jezgro od lepljivih laminata za stator i elektromotor.
[0007] Predmetni pronalazak je prijavljen preko japanske patentne prijave broj 2018-235865, koja je podeta 17. decembra 2018. godine.
[0009] [Prethodno stanje tehnike]
[0011] Konvencionalno, poznato je laminirano jezgro kako je opisano u dokumentu JP 2004 088970 A u nastavku. U dokumentu JP 2004 088970 A koji je opisan u nastavku, problem je da se obavi poboljšanje performansi provodljivosti toplote u pravcu slaganja, uz istovremeno obezbeđivanje čvrstoće adhezije i električnih izolacionih svojstava između limova od elektrotehničkog čelika. Da bi se rešio problem, koristi se laminirano jezgro koje je formirano laminiranjem limova od elektrotehničkog čelika, od kojih svaki ima izolacioni premaz na površini i ima konfiguraciju u kojoj je između limova od elektrotehničkog čelika prisutan najmanje jedan sloj organske materije koji je formiran od lepljive organske materije, a prosečna debljina slojeva organske materije je 4 µm ili manje. Lepljiva organska materija ima viskoznost od 1,0 Pa·s (Paskal – sekunda) ili manje na temperaturi na kojoj je potrebna fluidnost pre reakcije očvršćavanja. Takođe, sloj organske materije se ubrizgava između limova od elektrotehničkog čelika korišćenjem metode vakuumske impregnacije.
[0013] Dokumenat JP 2017 011863 A se odnosi na laminirane elektromagnetne čelične limove za gvozdena jezgra motora. Dokumenat JP 2016046969 A se odnosi na izolacioni lim za motor, a posebno na izolacioni lim koji se nalazi u motoru za transport rashladnog sredstva. Dokumenat JP 2010 259158 A se odnosi na materijal jezgra za motor koji ima velike brzine, koji se koristi, na primer, za motor za električno vozilo. Dokumenat JP 2007 039721 A se odnosi na metod za proizvodnju neorijentisanog električnog čeličnog lima koji se koristi za rotor. Dokumenat JP 2002 078257 A se odnosi na motore koji koriste permanentne magnete u rotoru. Dokumenat JP 2002125341 A se odnosi na stator koji sadrži jaram i ferit koji su spojeni lepljivom kompozicijom koja sadrži (1) polimerizabilni vinil monomer, (2) apsorbent vlage i redukciono sredstvo.
[0015] [Opis predmetnog pronalaska]
[0017] [Problem koji treba rešiti predmetnim pronalaskom]
[0019] [0005] Električni čelični lim i lepljiva organska supstanca (u daljem tekstu: deo za lepljenje) imaju različite koeficijente termičkog širenja. Zbog toga, kada se električni čelični limovi jednostavno zalepe jedan za drugi i zagreju da bi se stvrdnuo deo za lepljenje, kako je opisano u dokumentu JP 2004088970 A, deo za lepljenje se termički skuplja i na električne čelične limove se primenjuje kompresivni ili zatezni napon. Kada se ovi naponi primene na električne čelične limove, postoji verovatnoća da će se magnetna svojstva laminiranog jezgra pogoršati. Ovo pogoršanje magnetnih svojstava je mnogo verovatnije da će se pojaviti što su električni čelični limovi tanji, a deo za lepljenje deblji.
[0021] S druge strane, čak i u slučaju lepka koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, dolazi do skupljanja kada se stvrdne. Zbog toga, kod bilo kog termoreaktivnog tipa i tipa koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, postoji verovatnoća da će skupljanje pri stvrdnjavanju izazvati pogoršanje magnetnih svojstava.
[0023] Predmetni pronalazak je napravljen imajući u vidu gore navedene okolnosti, a cilj ovog predmetnog pronalaska je da se obezbedi jezgro statora sa adhezivnim slojem, kod kog se može suzbiti pogoršanje magnetnih svojstava usled skupljanja lepka pri stvrdnjavanju, i elektromotor koji uključuje jezgro statora sa adhezivnim slojem.
[0025] [Sredstva za rešavanje problema]
[0027] Da bi se rešili gore opisani problemi, ovaj predmetni pronalazak je specificiran nezavisnim patentnim zahtevima. Poželjni primeri realizacije su definisani u zavisnim patentnim zahtevima. U sledećem opisu, iako se brojne karakteristike mogu označiti kao opcione, ipak se priznaje da se sve karakteristike obuhvaćene nezavisnim patentnim zahtevima ne trebaju tumačiti kao opcione.
[0029] [Efekat realizacije predmetnog pronalaska]
[0031] Prema gore opisanim aspektima ovog predmetnog pronalaska, moguće je obezbediti adhezivom laminirano jezgro statora kod koga se može suzbiti pogoršanje magnetnih svojstava usled skupljanja lepka usled stvrdnjavanja, kao i elektromotor koji uključuje adhezivom laminirano jezgro statora.
[0033] [Kratak opis priloženih crteža]
[0035]
[0037] Na Slici 1 je dat poprečni presek elektromotora koji uključuje adhezivom laminirano jezgro statora, prema jednom rešenju ovog predmetnog pronalaska.
[0038] Na Slici 2 je dat bočni pogled na adhezivom laminirano jezgro statora.
[0039] Na Slici 3 je dat poprečni presek duž linije A-A sa Slike 2 i predstavlja prikaz koji ilustruje primer obrasca formiranja adhezivnog dela u adhezivom laminiranom jezgru statora.
[0040] Na Slici 4 je bočni pogled na uređaj za proizvodnju koji se koristi za proizvodnju primera adhezivom laminiranog jezgra statora.
[0041] Na Slici 5 je grafikon koji prikazuje vezu između prosečne debljine lima t1 električnog čeličnog lima i prosečne debljine t2 adhezivnih delova u istom primeru. Na Slici 6 je grafikon koji prikazuje vezu između prosečne vrednosti YP granica tečenja električnog čeličnog lima i prosečne debljine t2 adhezivnih delova u istom primeru.
[0042] [Ostvarenja za sprovođenje pronalaska]
[0044] U nastavku će biti opisano adhezivom laminirano jezgro statora prema jednom rešenju ovog predmetnog pronalaska i elektromotor koji uključuje adhezivom laminirano jezgro statora sa pozivom na priložene crteže. U ovom rešenju, motor, tačnije motor naizmenične struje, tačnije sinhroni motor, a još tačnije elektromotor tipa sa permanentnim magnetnim poljem, biće opisan kao jedan primer električnog motora. Motor ovog tipa se pogodno koristi, na primer, za električne automobile.
[0046] Kao što je ilustrovano na Slici 1, električni motor 10 se saatoji od statora 20, rotora 30, kućišta 50 i rotacionog vratila 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je fiksiran u kućištu 50.
[0048] [0013 U ovom rešenju, kao električni motor 10 koristi kao tip unutrašnjeg rotora kod koga je rotor 30 postavljen na radijalno unutrašnjoj strani statora 20. Međutim, kao električni motor 10 može se koristiti i tip spoljašnjeg rotora kod koga je rotor 30 postavljen na spoljašnjoj strani statora 20. Takođe, u ovom rešenju, električni motor 10 je 12-polni trofazni naizmenični motor sa 18 žlebova. Međutim, broj polova, broj žlebova, broj faza ili slično mogu se promeniti po potrebi.
[0050] Elektromotor 10 može da se okreće brzinom od 1000 o/min primenom, na primer, struje pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz na svaku fazu.
[0052] Stator 20 sadrži adhezivno laminirano jezgro za stator (u daljem tekstu jezgro statora) 21 i namotaje (nije prikazan).
[0054] Jezgro statora 21 sadrži zadnji deo prstenastog jezgra 22 i više nazubljenih delova 23. U daljem tekstu, smer centralne ose O jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se aksijalnim smerom, radijalni smer (smer koji je normalan na centralnu osu O) jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se radijalnim smerom, a kružni smer (smer okretanja oko centralne ose O) jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se kružnim smerom.
[0056] Zadnji deo jezgra 22 je oblikovan tako da bude u prstenastom obliku u ravnom pogledu na stator 20 iz aksijalnog pravca.
[0058] Veći broj zubaca 23 štrči ka unutra u radijalnom pravcu (prema centralnoj osi O zadnjeg dela jezgra 22 u radijalnom pravcu) iz unutrašnjeg obima zadnjeg dela jezgra 22. Veći broj zubaca 23 je raspoređeno u jednakougaonim intervalima u obimnom pravcu. U ovom rešenju, 18 zubaca 23 je predviđeno na svakih 20 stepeni u odnosu na centralni ugao sa centralnom osom O kao centrom. Veći broj zubaca 23 je oblikovano tako da imaju isti oblik i istu veličinu. Zbog toga, Veći brojvzubaca 23 ima istu dimenziju debljine.
[0060] Namotaj je namotan oko nazubljenih delova 23. Namotaj može biti koncentrisani namotaj ili raspodeljeni namotaj.
[0062] Rotor 30 je postavljen na radijalno unutrašnjoj strani u odnosu na stator 20 (jezgro statora 21). Rotor 30 sadrži jezgro rotora 31 i više permanentnih magneta 32.
[0063] Jezgro rotora 31 je oblikovano tako da bude u obliku prstena (prstenasti oblik) a postavljeno je koaksijalno sa statorom 20. Rotaciono vratilo 60 je smešteno u jezgru rotora 31. Rotaciono vratilo 60 je fiksirano za jezgro rotora 31.
[0065] Veći broj permanentnih magneta 32 je fiksirano za jezgro rotora 31. U ovom rešenju, set od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Veći broj setova permanentnih magneta 32 je raspoređeno u jednakougaonim intervalima u obimnom pravcu. U ovom rešenju, 12 setova (ukupno 24) permanentnih magneta 32 je postavljeno na svakih 30 stepeni u odnosu na centralni ugao sa centralnom osom O kao centrom.
[0067] U ovom rešenju, ugrađeni tip motora sa magnetom se koristi kao električni motor tipa sa permanentnim magnetnim poljem. U jezgru rotora 31 formirano je više prolaznih otvora 33 koji prodiru kroz jezgro rotora 31 u aksijalnom smeru. Veći broj prolaznih otvora 33 je obezbeđeno u skladu sa rasporedom većeg broja permanentnih magneta 32. Permanentni magneti 32 su svaki fiksirani za jezgro rotora 31 u stanju u kojem su postavljeni u odgovarajući prolazni otvor 33. Fiksiranje svakog permanentnog magneta 32 za jezgro rotora 31 može se ostvariti, na primer, tako što se spoljašnja površina permanentnog magneta 32 i unutrašnja površina prolaznog otvora 33 zalepe jedna za drugu pomoću lepka. Dalje, motor sa površinskim permanentnim magnetom može se koristiti kao električni motor koji je tipa sa permanentnim magnetnim poljem umesto motora koji je tipa sa unutrašnjim magnetom.
[0069] I jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 su laminirana jezgra. Kao što je ilustrovano na Slici 2, jezgro statora 21 može biti formirano, na primer, laminiranjem većeg broja limova električnih čeličnih limova 40 u smeru slaganja.
[0071] Debljine laminata (celom dužinom duž centralne ose O) jezgra statora 21 i jezgra rotora 31 mogu biti, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra statora 21 može biti, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra statora 21 može biti, na primer, 165,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra rotora 31 može biti, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 može biti, na primer, 30,0 mm. Međutim, ove vrednosti su primer, i debljina laminata, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra statora 21, i debljina laminata, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 nisu ograničeni samo na ove vrednosti. Ovde se distalni krajnji deo zubaca 23 jezgra statora 21 koristi kao referenca unutrašnjeg prečnika jezgra statora 21. To jest, unutrašnji prečnik jezgra statora 21 je prečnik virtuelnog kruga koji je upisan u distalne krajnje delove svih zubaca 23.
[0073] Svaki od električnih čeličnih limova 40 koji formira jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 može biti formiran, na primer, probijanjem električnih čeličnih limova koji služi kao osnovni materijal ili slično. Kao električni čelični lim 40, može se koristiti poznati električni čelični lim. Hemijski sastav električnih čeličnih limova 40 uključuje od 2,5 % do 3,9 % Si u jedinicama % po masi, kao što je ilustrovano u nastavku. Raspon hemijskog sastava osim Si nije posebno ograničen, ali zadovoljavajući raspon u ovom ređenju je naveden u nastavku. Kada je hemijski sastav unutar ovog raspona, prosečna vrednost YP granice tečenja svakog električnih čeličnih limova 40 može biti podešena na 380 MPa ili više i 540 MPa ili manje.
[0075] Si: od 2.5 % do 3.9 % Al: od 0.001 % do 3.0 %
[0076] Mn: od 0.05 % do 5.0 %
[0077] Ostatak: Fe i nečistoće
[0078] U ovom rešenju, kao električni čelični lim 40 koristi se zrnasto neorijentisani električni čelični lim. Traka od zrnasto neorijentisanog električnog čelika prema standardu JIS C 2552:2014 može se koristiti kao zrnasto neorijentisani električni čelični lim. Međutim, zrnasto orijentisani električni čelični lim može se koristiti i kao električni čelični lim 40 umesto zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima. Kao zrnasto orijentisani električni čelični lim u ovom slučaju, može se koristiti traka od zrnasto orijentisanog električnog čeličnog lima prema standard JIS C 2553:2012.
[0080] Da bi se poboljšala obradivost električnog čeličnog lima 40 i gubitak gvožđa u jezgru statora 21 (u daljem tekstu, može se jednostavno nazvati „laminirano jezgro“), obe strane električnog čeličnog lima 40 su obložene izolacionim premazom. Kao materijal koji čini izolacioni premaz, može se koristiti, na primer, (1) neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole ili slično. Od prethodno pomenutih rešenja, kada je izolacioni premaz (1) neorgansko jedinjenje ili (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole, pogoršanje magnetnih svojstava usled skupljanja svakog adhezionog dela pri očvršćavanju može se značajno suzbiti. Kao neorgansko jedinjenje mogu se navesti, na primer, (1) jedinjenje dihromata i borne kiseline i (2) jedinjenje fosfata i silicijum dioksida ili slično. Kao organska smola, mogu se navesti primeri smole na bazi epoksida, smole na bazi akrila, smole na bazi akrila i stirena, smole na bazi poliestera, smole na bazi silikona, smole na bazi fluora ili slično.
[0082] Da bi se osigurale izolacione performanse između električnih čeličnih limova 40 koji su laminirani jedan na drugi, gornja granična vrednost prosečne debljine izolacionog premaza (prosečna debljina po jednoj strani električnog čeličnog lima 40) može se podesiti na 1,5 µm, a poželjnije na 1,2 µm.
[0084] S druge strane, izolacioni efekat postaje zasićen kako izolacioni premaz postaje deblji. Takođe, kako izolacioni premaz postaje deblji, udeo koji zauzima električni čelični lim 40 u laminiranom jezgru se smanjuje, a performanse se pogoršavaju kako se laminirano jezgro pogoršava. Zbog toga je potrebno izolacioni premaz poželjno napraviti tako da bude tanak, u opsegu u kojem se mogu osigurati izolacione performanse. Donja granična vrednost prosečne debljine izolacionog premaza (debljina po jednoj strani električnog čeličnog lima 40) može se postaviti na 0,3 µm, a još poželjnije na 0,5 µm. Kao prosečna debljina izolacionog premaza, na primer, može se koristiti 0,8 µm unutar gornjeg i donjeg graničnog opsega koji je gore opisan.
[0086] Prosečna debljina izolacionog premaza je prosečna vrednost u celom laminiranom jezgru. Debljina izolacionog premaza je napravljena tako da se jedva menja kroz pozicije laminata u pravcu slaganja i obimne pozicije oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga, prosečna debljina izolacionog premaza može se podesiti na vrednost uzimanjem numeričke vrednosti koja je izmerene na gornjem kraju pozicije laminiranog jezgra. Dalje, umesto električnog čeličnog lima 40 na kojem je formiran izolacioni premaz može se koristiti električni čelični lim na kome nije formiran izolacioni premaz.
[0088] [0033] Kada se uzmu u obzir i drugi faktori, kao što je uticaj skupljanja usled očvršćavanja adhezionog dela 41, koji će biti opisani u nastavku, na magnetna svojstva električnog čeličnog lima 40, poželjno je koristiti 0,15 mm ili više i 0,27 mm ili manje kao prosečnu debljinu t1 svakog električnog čeličnog lima 40, ali ovaj predmetni pronalazak je efikasan čak i kada je prosečna debljina t1 van ovog opsega.
[0090] Kada se prosečna debljina t1 električnog čeličnog lima 40 smanji na na vrednost koja je manja od 0,15 mm, verovatno je da će se u svakom električnom čeličnom limu 40 pojaviti kompresivni napon i zatezni napon usled skupljanja adhezivnog dela 41 usled očvršćavanja, i kao rezultat toga, postoji verovatnoća da će se magnetna svojstva svakog električnog čeličnog lima 40 pogoršati. S druge strane, kada prosečna debljina t1 električnog čeličnog lima 40 pređe 0,27 mm, apsolutna vrednost gubitka gvožđa se povećava i efekti magnetnih svojstava se možda neće postići. Dalje, debljina električnog čeličnog lima 40 uključuje i debljinu izolacionog premaza.
[0092] Prosečna debljina t1 električnog čeličnog lima 40 je prosečna vrednost u celom laminiranom jezgru. Debljina svakog električnog čeličnog lima 40 je napravljena tako da se jedva menja kroz laminirane položaje u smeru slaganja i obimnog položaja oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga, prosečna debljina t1 električnog čeličnog lima 40 može se podesiti na željenu vrednost uzimanjem numeričke vrednosti koja je izmerena na gornjem krajnjem položaju laminiranog jezgra.
[0094] Kao što je prikazano na Slici 3, već broj električnih čeličnih limova 40 koji formiraju jezgro statora 21 su laminirani preko adhezionog dela 41 koji je raspoređen u više tačaka. Svaki adhezioni deo 41 je ustvari lepak koji se stvrdnjava bez razdvajanja. Na primer, za adhezioni deo 41 može se koristiti termoreaktivni lepak sa polimernim vezivanjem ili slično. Kao lepak za formiranje adhezionog dela 41, može se koristiti lepak za površinu koja ima ulja, koji sadrži (1) smolu na bazi akrila, (2) smolu na bazi epoksida, (3) i smolu na bazi akrila i smolu na bazi epoksida. Zbog toga, adhezioni deo 41 sadrži lepak za za površinu koja ima ulja, koji je na bazi akrila ili lepak za za površinu koja ima ulja koji je na bazi epoksida ili njihovu kombinaciju sa komponentom ulja.
[0096] Kao lepilo za formiranje adhezionog dela 41, pored termoreaktivnog lepila može se koristiti i lepilo iz grupe radikalne polimerizacije ili slično, a sa stanovišta produktivnosti, poželjno je koristiti lepilo iz grupe lepila koja se stvrdnjavaju na sobnoj temperaturi. Lepak koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi se stvrdnjava na 20 °C do 30 °C. Kao lepilo tipa koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, poželjno je lepilo na bazi akrila. Tipično lepilo na bazi akrila uključuje akrilno lepilo druge generacije (SGA) ili slično. Anaerobno lepilo, bilo koje od instant lepila i lepilo na bazi akrila koje sadrži elastomer mogu se koristiti u opsegu u kojem efekti ovog pronalaska nisu umanjeni.
[0098] Dalje, lepak, kako se ovde koristi, odnosi se na stanje pre nego što se stvrdne i postaje adhezivni deo 41 nakon što se lepak stvrdne.
[0100] [0039] Prosečan modul elastičnosti na zatezanje adhezivnog dela 41 na sobnoj temperaturi (od 20 °C do 30 °C) je konfigurisan u granicama koje se kreću od 2500 MPa do 5000 MPa. Kada je prosečan modul elastičnosti na zatezanje adhezivnog dela 41 manji od 2500 MPa, javlja se problem u kojem se smanjuje krutost laminiranog jezgra. Zbog toga je donja granična vrednost prosečnog modula elastičnosti na zatezanje adhezivnog dela 41 postavljena na 2500 MPa, a poželjnije na 3000 MPa. Nasuprot tome, kada prosečan modul elastičnosti na zatezanje adhezivnog dela 41 pređe vrednost od 5000 MPa, napon koji se primenjuje na električni čelični lim 40 se povećava i to uzrokuje problem pogoršanja magnetizma jezgra. Zbog toga je gornja granična vrednost prosečnog modula elastičnosti pri zatezanju adhezivnog dela 41 postavljena na vrednost od 5000 MPa, a poželjnije na vrednost 4500 MPa. Prosečan modul elastičnosti pri zatezanju svakog od adhezivnih delova 41 može se podesiti promenom bilo kog ili oba od uslova zagrevanja i pritiska koji se primenjuju u vreme lepljenja na koraku za slaganje 140 i odabira vrste sredstva za očvršćavanje.
[0102] Dalje, prosečan modul elastičnosti na zatezanje meri se rezonantnom metodom. Konkretno, modul elastičnosti na zatezanje meri se u skladu sa standardom JIS R 1602:1995.
[0104] Malo preciznije, prvo se proizvodi uzorak za merenje (nije prikazan). Ovaj uzorak se dobija tako što se dva električna čelična lima 40 zalepe pomoću lepka koji se meri i očvrsnu kako bi se formirao adhezivni deo 41. Kada je lepak termoreaktivnog tipa, očvršćavanje se vrši zagrevanjem i pritiskom pod uslovima zagrevanja i pritiska koji se koriste u stvarnom radu. S druge strane, kada je lepak takvog tipa koji se očvršćava na sobnoj temperaturi, očvršćavanje se vrši postupkom pritiskaja na sobnoj temperaturi.
[0106] Zatim se meri modul elastičnosti uzorka na zatezanje metodom rezonancije. Kao što je gore opisano, metod merenja modula elastičnosti na zatezanje korišćenjem metode rezonancije vrši se u skladu sa standardom JIS R 1602:1995. Nakon toga, kada se iz modula elastičnosti na zatezanje (izmerene vrednosti) uzorka proračunom ukloni uticaj samog električnog čeličnog lima 40, može se dobiti modul elastičnosti na zatezanje samog adhezionog dela 41.
[0108] Pošto je modul elastičnosti na zatezanje, koji je dobijen iz uzorka na ovaj način, jednak prosečnoj vrednosti celog laminiranog jezgra, ova numerička vrednost se smatra prosečnim modulom elastičnosti na zatezanje. Sastav je podešen tako da se prosečni modul elastičnosti na zatezanje jedva menja kroz laminirane položaje u pravcu slaganja i kružne položaje oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga, prosečni modul elastičnosti na zatezanje takođe može biti podešen na vrednost sa očvrsnutim adhezionim delom 41 u gornjem krajnjem položaju laminiranog jezgra.
[0110] Kao metod lepljenja između većeg broja električnih čeličnih limova 40, može se koristiti metod lepljenja u kome se električni čelični limovi 40 preklapaju nakon što se lepak u obliku tačke nanese na njihove donje površine (površine sa jedne strane) i stvrdnjavaju se izvođenjem postupka zagrevanja i slaganja presovanjem jednog ili oba električna čelična lima 40 da bi se formirao adhezioni deo 41. Dalje, sredstvo za grejanje može biti bilo koje sredstvo kao što je, na primer, zagrevanje jezgra statora 21 u kadi visoke temperature ili u električnoj peći ili metod zagrevanja direktnim zagrevanjem jezgra statora 21. S druge strane, kada se koristi lepak koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, električni čelični limovi 40 se lepe jedan za drugi samo presovanjem bez zagrevanja.
[0112] [0045] Na Slici 3 je dat primer oblika formiranja adhezionog dela 41. Adhezioni deo 41 je formiran u više kružnih tačaka. Konkretnije, adhezioni deo 41 je formiran u obliku tačke sa prosečnim prečnikom od 12 mm u zadnjem delu jezgra 22 u jednakougaonim intervalima u obimnom pravcu. Dalje, na distalnom kraju svakog dela zuba 23, adhezioni deo 41 je formiran u obliku tačke sa prosečnim prečnikom od 8 mm. Prosečan prečnik prikazan ovde je primer i može se odgovarajuće odabrati iz raspona od 2 mm do 20 mm. Takođe, oblik formiranja na Slici 3 je primer, a broj i raspored adhezionih delova 41 mogu se odgovarajuće menjati po potrebi. Takođe, oblik svakog adhezionog dela 41 nije ograničen samo na kružni oblik i može biti pravougaonog oblika ili drugih poligonalnih oblika po potrebi.
[0114] Prosečna debljina t2 adhezionog dela 41 je 0,5 µm ili više i 2,5 µm ili manje. Kada je prosečna debljina t2 termoreaktivnog adhezionog dela 41 manja od 0,5 µm, ne može se obezbediti dovoljna sila lepljenja. Zbog toga je donja granična vrednost prosečne debljine t2 adhezionog dela 41 postavljena na 0,5 µm, a poželjnije na 0,8 µm. Nasuprot tome, kada se prosečna debljina t2 adhezionog dela 41 poveća za više od 2,5 µm, javlja se problem kao što je veliko povećanje naprezanja električnog čeličnog lima 40 usled termoreaktivnog skupljanja. Zbog toga je gornja granična vrednost prosečne debljine t2 adhezionog dela 41 postavljena na 2,5 µm, a poželjnije na 2,0 µm.
[0116] Prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 je prosečna vrednost u celom laminiranom jezgru. Prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 se gotovo ne menja kroz laminirane položaje u pravcu slaganja i kružne položaje oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga, prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 može se podesiti na prosečnu vrednost numeričkih vrednosti merenih na 10 ili više tačaka u kružnom pravcu na gornjim krajnjim položajima laminiranog jezgra.
[0118] Dalje, prosečna debljina adhezionih delova 41 može se podesiti promenom, na primer, količine nanošenja lepka.
[0120] Dalje, u jezgru statora koji je laminiran sa lepkom, kada je prosečna debljina električnog čeličnog lima 40 t1, koja je izražena u mm, prosečna debljina adhezionih delova 41 je t2 koja je izražena u µm, a prosečna vrednost granica tečenja električnog čeličnog lima 40 je YP koja je izražena u MPa, ispunjen je uslov A zadovoljavanja sledećih izraza 1, 2 i 3 ili uslov B zadovoljavanja sledećih izraza 3, 4 i 5 ili njihova kombinacija.
[0122] 50 x t1 -12 ≤t2 ≤ 50 x t1 - 6 (izraz 1)
[0123] 0.15 ≤ t1≤ 0.27 (izraz 2)
[0125] 0.5 ≤ t2≤ 2.5<(izraz 3)>
[0126] 0.025 ≤ YP ≤ 12 ≤ t2 ≤ 0.025 x YP – 8<(izraz 4)>
[0128] 380 ≤ YP ≤ 540<(izraz 5)>
[0130] Što se tiče gore opisanog izraza 1, kada je prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 manja od 50 x t1 -12, čvrstoća adhezije između čeličnih limova se smanjuje. S druge strane, kada je prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 veća od 50 x t1 - 6, količina naprezanja električnog čeličnog lima 40 usled skupljanja lepka koje dolazi usled stvrdnjavanja, značajno se povećava. Kao što je gore opisano, prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 je konfigurisana u opsegu koji je definisan izrazom 1.
[0132] Dalje, u vezi sa gore opisanim izrazom 4, kada je prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 manja od 0,025 x YP - 12, mehanička čvrstoća jezgra statora 21 ne može se održati. S druge strane, kada je prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 veća od
[0133] 0,025 x YP - 8, naprezanje primenjeno na laminirano jezgro usled skupljanja lepka pošto dolazi do očvršćavanja lepka se povećava i magnetizam jezgra se pogoršava. Kao što je gore opisano, prosečna debljina t2 adhezionih delova 41 je konfigurisana u opsegu koji je definisan izrazom 4.
[0135] Pored gore navedenog opisa, kada je zadovoljen samo uslov A ili su zadovoljeni i uslov A i uslov B, poželjnije je da prosečna debljina lima t1 bude u granicama koje se kreću u opsegu od 0,20 mm do 0,25 mm, a prosečna debljina t2 bude u granicama koje se kreću u opsegu od od 1,0 µm do 2,0 µm.
[0137] Takođe, kada je zadovoljen samo uslov B ili su zadovoljeni i uslov A i uslov B, poželjnije je da prosečna debljina t2 bude u granicama koje se kreću u opsegu od 1,0 µm do 2,0 µm, a prosečna vrednost YP granica tečenja bude u granicama koje se kreću u opsegu od 450 MPa do 500 MPa.
[0139] U ovom rešenju, veći broj električnih čeličnih limova koji čine jezgro rotora 31 su međusobno pričvršćeni pričvršćivačem 42 (tiplom) kako je prikazano na Slici 1. Međutim, veći broj , koji čine jezgro rotora 31 mogu takođe imati laminiranu strukturu koja je pričvršćena lepkom kao kod jezgra statora 21.
[0141] Takođe, laminirana jezgra kao što su jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 mogu biti formirana takozvanim slaganjem sa okretanjem.
[0143] [Primer]
[0145] Jezgro statora 21 je proizvedeno korišćenjem proizvodnog uređaja 100 koji je prikazan na Slici 4, uz promenu različitih proizvodnih uslova.
[0147] Prvo će biti opisan uređaj za proizvodnju 100. U proizvodnom uređaju 100, dok se električni čelični lim P kreće u smeru strelice F, gledano iz pravca kalema C (obruča), električni čelični lim P se buši više puta pomoću kalupa koji je postavljen u svakoj fazi kako bi se postepeno oblikovao u oblik električnog čeličnog lima 40, lepak se nanosi na donju površinu električnog čeličnog lima 40, a bušeni električni čelični lim 40 se laminira i lepi pod pritiskom dok se temperature povećava da bi se formirao adhezioni deo 41.
[0149] Kao što je prikazano na Slici 4, uređaj za proizvodnju 100 uključuje prvu fazu, korak za bušenje 110 na poziciji koja je najbliža kalemu C, korak za bušenje druge faze 120 koji je postavljen pored koraka za bušenje 110, na nizvodnoj strani u smeru transporta električnog čeličnog lima P, i korak za nanošenje lepka 130 koji je postavljen pored koraka za bušenje 120 na još jednoj nizvodnoj strani.
[0151] Korak za bušenje 110 uključuje fiksni kalup 111 koji je postavljen ispod električnog čeličnog lima P a muški kalup 112 je postavljen iznad električnog čeličnog lima P.
[0153] Korak za bušenje 120 uključuje fiksni kalup 121 koji je postavljen ispod električnog čeličnog lima P a muški kalup 122 je postavljen iznad električnog čeličnog lima P.
[0156] 1
[0157] Korak za nanošenje lepka 130 uključuje aplikator 131 koji ima više injektora koji su raspoređeni prema obrascu nanošenja lepka.
[0159] Uređaj za proizvodnju 100 dodatno uključuje korak za slaganje 140 koji se nalazi nizvodno od koraka za nanošenje lepka 130. Korak za slaganje 140 uključuje uređaj za grejanje 141, fiksni kalup za spoljašnji oblik 142, element za toplotnu izolaciju 143, fiksni kalup za unutrašnji oblik 144 i oprugu 145.
[0161] Uređaj za grejanje 141, fiksni kalup za spoljašnji oblik 142 i element za toplotnu izolaciju 143 su postavljeni ispod električni čelični lim P. S druge strane, fiksni kalup za unutrašnji oblik 144 i opruga 145 su postavljeni 35 iznad električni čelični lim P. Referentni simbol 21 označava jezgro statora.
[0163] U uređaju za proizvodnju 100 koji ima gore opisanu konfiguraciju, prvo se električni čelični lim P sekvencijalno šalje koraku sa kalema C u smeru strelice F, kako je prikazano na Slici 4. Zatim se prvo vrši obrada probijanja pomoću koraka za probijanje 110 u odnosu na električni čelični lim P. Dalje, obrada probijanja pomoću koraka za probijanje 120 se vrši u odnosu na električni čelični lim P. Zahvaljujući obradi probijanja ovih limova, električni čelični lim P dobija oblik električni čelični lim 40 sa zadnjim delom jezgra 22 i višestrukim nazubljenim delovima 23 koji su prikazani na Slici 3. Međutim, pošto u ovom trenutku električni čelični lim P nije potpuno probijen, obrada se nastavlja na sledeći korak u smeru strelice F. Na koraku za nanošenje lepka 130 u sledećem koraku, lepak koji se dovodi iz injektora aplikatora 131 nanosi se u obliku tačke.
[0165] Konačno, električni čelični lim P se šalje na korak za slaganje 140, pošto je izbačen od fiksnog kalupa za unutrašnji oblik 144 i laminira se sa velikom preciznošću. U vreme laminiranja, električni čelični lim 40 je izložen konstantnj sili pritiska zahvaljujući opruzi 145. Korak probijanja, korak nanošenja lepka i korak laminiranja, kao što je gore opisano, se sekvencijalno ponavljaju, i time se može laminirati unapred određeni broj električnih čeličnih limova 40. Dalje, laminirano jezgro formirano laminiranjem električnih čeličnih limova 40 na ovaj način se zagreva, na primer, na temperaturu od 200 °C pomoću uređaja za grejanje 141. Lepak se stvrdnjava zagrevanjem i formira se adhezioni deo 41.
[0167] Jezgro statora 21 je završeno gore opisanim koracima.
[0169] Jezgra statora 21 koja su prikazana pod brojevima od br. 1 do br. 31 u Tabeli 1A i Tabeli 1B su proizvedena korišćenjem uređaja za proizvodnju 100 koji je opisan u prethodnom tekstu. Hemijske komponente električnih čeličnih limova 40 koji su korišćeni u proizvodnji svakog od jezgara statora 21 su uniformisane na sledeći način. Pored toga, vrednosti komponenti su sve predstavljene u % po masi. Takođe, prosečna vrednost YP granice tečenja svakog od električnih čeličnih limova 40 je takođe prikazana u Tabeli 1A.
[0171] Si: 3,1 %
[0172] Al: 0,7 %
[0173] Mn: 0,3 %
[0174] Ostatak: Fe i nečistoće
[0175] Tabela 1A
[0178] 
[0179]
[0182]  Tabela 1B
[0183]
[0185] Konkretno, pripremljeno je veći broj obruča (kalemova C) koji imaju gore opisane hemijske komponente. Bilo je šest dimenzija debljine čeličnih limova osnovnih obruča, uključujući 0,15 mm, 0,20 mm, 0,23 mm, 0,25 mm, 0,27 mm i 0,30 mm. Tečnost za
[0187] 1
[0188] izolacioni premaz koja sadrži metalni fosfat i emulziju akrilne smole naneta je na svaki od obruča, a pečenje je izvršeno na 300 °C da bi se formirao izolacioni premaz debljine od 0,8 µm sa jedne strane.
[0190] Jezgro u vidu jedne ploče (električni čelični lim 40) koje ima oblik prstena sa spoljašnjim prečnikom od 300 mm i unutrašnjim prečnikom od 240 mm, i na koje je na strani unutrašnjeg prečnika predviđeno 18 pravougaonih delova zuba 23, svaki dužine 30 mm i širine 15 mm, formirano je probijanjem svakog od obruča pomoću gore opisanog uređaja za proizvodnju 100.
[0192] Zatim, tokom slanja bušenih jednopločastih jezgara u nizu, lepak se nanosi u obliku tačke na pozicije koje su prikazane na Slici 3, a jednopločasta jezgra su laminirana, a zatim očvrsnuta zagrevanjem pod pritiskom na unapred određeni pritisak da bi se formirao adhezioni deo 41. Laminirano jezgro (jezgro statora 21) je proizvedeno ponavljanjem iste operacije za jednopločasta jezgra 130.
[0194] Laminirano jezgro koje je proizvedeno gore opisanim postupkom isečeno je u poprečnom preseku koji obuhvata njegovu osu. Zatim je dobijena prosečna debljina izolacionog premaza. Takođe, za adhezioni deo 41 dobijena je prosečna debljina t2 (µm) i prosečan modul elastičnosti na zatezanje nakon očvršćavanja. Prosečan modul elastičnosti na zatezanje dobijen je korišćenjem gore opisanog postupka. Spoljašnji prečnik svakog adhezionog dela 41 bio je u proseku 5 mm. Kao metod za dobijanje prosečne vrednosti YP granica tečenja jednopločnih jezgara, korišćen je metod prema standardu JIS Z 2241.
[0196] Zatim su prosečna debljina t1 (mm), prosečna debljina t2 (µm) i prosečna vrednost YP (MPa) granice tečenja unete u gore opisane izraze 1 i 4 da bi se procenilo da li su izrazi zadovoljeni. Rezultati su takođe prikazani u Tabeli 1A. Dalje, prosečna debljina t1 (mm) i prosečna debljina t2 (µm) su izmerene kao što je gore opisano.
[0198] Dalje, procenjena je i mehanička čvrstoća laminiranog jezgra. Prilikom procene mehaničke čvrstoće, sečivo širine 20 mm i distalnog krajnjeg ugla od 10° sa 0,15 mmR pritisnuto je na laminirani deo (između para električnih čeličnih limova 40 koji su prislonjeni jedan pored drugog) laminiranog jezgra uz povećanje opterećenja, a procenjena je i veličina opterećenja ukoliko dođe do pucanja. Što je opterećenje veće, to je poželjnije, a opterećenje od 4 MPa ili više ocenjeno je kao zadovoljavajuće ili odlično. U mehaničkoj čvrstoći u Tabeli 1B, odlično označava da je obezbeđena visoka mehanička čvrstoća, zadovoljavajuće označava da je obezbeđena neophodna i dovoljna mehanička čvrstoća, a loše označava da se ne dostiže minimalno neophodna mehanička čvrstoća.
[0200] Dalje, procenjena su i magnetna svojstva laminiranog jezgra. Kada su procenjena magnetna svojstva, broj laminiranih električnih čeličnih limova 40 je podešen na 20, namotavanje je izvršeno nakon što je laminirano jezgro prekriveno izolacionim papirom, a gubitak u jezgru (W15/50 u Tabeli 1B) je izmeren na frekvenciji od 50 Hz i gustini magnetnog fluksa od 1,5 Tesla. Ovde je broj laminiranih električnih čeličnih limova 40 za procenu magnetnih svojstava podešen na 20 jer se može dobiti skoro isti rezultat kao u slučaju limova jednopločastog jezgra 130.
[0202] Što je gubitak jezgra manji (W15/50 u Tabeli 1B), to je poželjnije, a gubitak jezgra
[0205] 1
[0206] od 2,50 ili manje ocenjen je kao zadovoljavajući ili odličan. U magnetnim svojstvima Tabele 1B, odlično označava da se mogu obezbediti veoma visoka magnetna svojstva, zadovoljavajuće označava da su obezbeđena neophodna i dovoljna magnetna svojstva, a loše označava da su niža od minimalno neophodnih magnetnih svojstava.
[0208] Takođe, na Slici 5 je prikazan grafikon koji sumira rezultate koji su dati u Tabeli 1A kao odnos između prosečne debljine t1 električnih čeličnih limova 40 i prosečne debljine t2 adhezionih delova 41. Slično tome, na Slici 6 je prikazan grafikon koji sumira rezultate koji su prikazani u Tabeli 1A kao odnos između prosečne vrednosti YP granica tečenja električnih čeličnih limova 40 i prosečne debljine t2 adhezionih delova 41.
[0210] Kao što je prikazano u Tabeli 1A i Tabeli 1B, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 1, pošto izrazi 1 i 4 nisu bili zadovoljeni, magnetna svojstva su se pogoršala.
[0212] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 4, pošto je jedinična čvrstoća adhezionog dela bila previsoka, napon koji je primenjen na električni čelični lim bio je previsok, a magnetna svojstva su se pogoršala.
[0214] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 5, prosečna debljina t2 adhezionih delova bila je premala i zbog toga nije mogla biti obezbeđena dovoljna sila adhezije.
[0216] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 9, prosečna debljina t2 adhezionih delova bila je prevelika u odnosu na malu prosečnu debljinu lima t1 električnog čeličnog lima. Kao rezultat toga, došlo je do naprezanja u električnom čeličnom limu i magnetna svojstva su se pogoršala.
[0218] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 10, pošto je jedinična čvrstoća adhezionog dela bila previsoka, napon koji se pojavio u električnom čeličnom limu bio je previsok i zbog toga su se magnetna svojstva pogoršala.
[0220] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 11, prosečna debljina t2 adhezionih delova bila je premala i nije mogla biti obezbeđena dovoljna sila lepljenja.
[0222] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 14, prosečna debljina t2 adhezionih delova je bila prevelika, udeo koji zauzima električni čelični lim u laminiranom jezgru se smanjio, a magnetna svojstva laminiranog jezgra su se pogoršala.
[0224] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 15, pošto je jedinična čvrstoća adhezionih delova bila previsoka, napon koji je primenjen na električni čelični lim bio je previsok i time su se magnetna svojstva pogoršala.
[0226] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 16, prosečna debljina t2 adhezionih delova bila je premala i nije mogla biti obezbeđena dovoljna sila lepljenja.
[0229] 1
[0230] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 20, prosečna debljina t2 adhezionih delova je bila prevelika, udeo koji zauzima električni čelični lim u laminiranom jezgru se smanjio, a magnetna svojstva laminiranog jezgra su se pogoršala
[0231] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 21, adhezioni deo je bio previše mekan i mehanička čvrstoća se pogoršala.
[0233] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 22, pošto izrazi 1 i 4 nisu bili zadovoljeni, mehanička čvrstoća se pogoršala.
[0235] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 25, prosečna debljina t2 adhezionih delova bila je prevelika, što je izazvalo naprezanje u električnom čeličnom limu, a to je uticalo na magnetna svojstva.
[0237] Takođe, u uporednom primeru koji je prikazan pod rednim brojem 26, adhezioni deo je bio previše mekan, što je izazvalo naprezanje u električnom čeličnom limu, a i mehanička čvrstoća i magnetna svojstva su se pogoršala.
[0239] Takođe, u uporednim primerima koji je prikazan pod rednim brojevima od 27 do 29, pošto je prosečna debljina lima t1 električnih čeličnih limova bila prevelika, čvrstoća adhezionih delova je relativno smanjena, a mehanička čvrstoća se smanjivala kako se laminirano jezgro smanjivalo.
[0241] S druge strane, u primerima predmetnog pronalaska, uključujući brojeve 2, 3, od 6 do 8, 12, 13, od 17 do 19, 23, 24, 30 i 31, utvrđeno je da su željene performanse obezbeđene i u mehaničkoj čvrstoći i u magnetnim svojstvima laminiranog jezgra. Među ovim primerima predmetnog pronalaska, brojevi 2, 3, od 6 do 8, 12, 13, od 17 do 19, 23 i 24 zadovoljili su i uslov A i uslov B i zbog toga su mogli da postignu poželjnije rezultate od brojeva 30 i 31 koji su zadovoljili samo jedan od uslova A i uslova B.
[0243] Jedno rešenje i primeri ovog predmetnog pronalaska su opisani gore. Međutim, tehnički obim ovog predmetnog pronalaska nije ograničen samo na gore opisana rešenja i primere, i mogu se napraviti različite modifikacije u opsegu koji ne odstupa od obima ovog predmetnog pronalaska.
[0245] Na primer, oblik jezgra statora 21 nije ograničen samo na oblik koji je opisan u gore opisanom obliku izvođenja. Konkretno, dimenzije spoljašnjeg prečnika i unutrašnjeg prečnika, debljina laminata i broj žlebova jezgra statora 21, odnos dimenzija dela sa nazubljenjem 23 u obimnom pravcu i radijalnom pravcu, odnos dimenzija u radijalnom pravcu između dela sa nazubljenjem 23 i zadnjeg dela jezgra 22, ili slično, mogu se proizvoljno dizajnirati prema željenim karakteristikama električnog motora.
[0247] U rotoru 30 koji je gore opisanog oblika, skup od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen samo na oblik. Na primer, jedan permanentni magnet 32 može formirati jedan magnetni pol, ili tri ili više permanentnih magneta 32 mogu formirati jedan magnetni pol.
[0249] U gore opisanom rešenju, električnu motor koji je tipa sa permanentnim magnetnim
[0252] 1
[0253] poljem je opisan kao primer električnog motora 10, ali struktura električnog motora 10 nije ograničena samo na to, kao što će biti opisano u nastavku, a čak štaviše, mogu se koristiti i razne poznate strukture koje nisu prikazane u nastavku.
[0255] U gore opisanom obliku realizacije, električni motor koji je tipa sa permanentnim magnetnim poljem je opisan kao primer električnog motora 10, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen samo na to. Na primer, električnog motora 10 može biti i reluktantni električni motor ili električni motor koji je tipa sa elektromagnetnim poljem (električni motor koji je tipa sa elektromagnetnog polja sa namotajem).
[0257] U gore opisanom rešenju, sinhroni motor je opisan kao primer AC motora, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor 10 može biti i asinhroni motor.
[0259] U gore opisanom rešenju, AC motor je opisan kao primer električnog motora 10, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor 10 može biti jednosmerni motor.
[0261] U gore opisanom rešenju, motor je opisan kao primer električnog motora 10, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor 10 može biti generator.
[0263] Pored toga, komponente u gore opisanim rešenjima mogu se na odgovarajući način zameniti dobro poznatim komponentama u opsegu koji ne odstupa od obima ovog predmetnog pronalaska, a modifikovani primeri koji su opisani u prethodnom tekstu mogu se na odgovarajući način kombinovati.
[0265] [Industrijska primenljivost]
[0267] Prema ovom predmetnom pronalasku, moguće je obezbediti adhezivno jezgro statora sa slojem kod koga se može suzbiti pogoršanje magnetnih svojstava usled skupljanja lepka koje se javlja usled stvrdnjavanja lepka i električni motor koji ima jezgro statora sa adhezivnim slojem. Zbog toga je industrijska primenljivost visoka.
[0269] [Kratak opis referentnih simbola]
[0271]
[0273] 10 Elektromotor
[0274] 21 Adhezivno laminirano jezgro statora
[0275] 40Eelektrični čelični lim
[0276] 41 Adhezivni deo
[0279] 2

Claims (6)

1. Zahtevi
1. Adhezivno laminirano jezgro za stator (21), u kojem je veći broj električnih čeličnih limova (40) laminirano preko adhezionog dela (41), pri se čemu adhezivno laminirano jezgro sastoji od:
Veći broj električnih čeličnih limova (40) laminiranih jedan na drugi i svaki obložen sa obe strane izolacionim premazom; i,
adhezionog dela (41) koji je raspoređen u većem broju tačaka između svakog od električnih čeličnih limova (40) koji su jedan pored drugog u smeru slaganja i konfigurisan je tako da je potrebno lepljenje svakog od električnih čeličnih limova (40) jedan za drugi, karakteriše se time što
lepilo postaje deo za lepljenje (41) nakon što se lepilo stvrdne, hemijska komponenta svakog od električnih čeličnih limova (40) sadrži 2,5 % do 3,9 % mase silicijuma, prosečan modul elastičnosti na zatezanje svakog od adhezionih delova (41) je od 2500 MPa do 5000 MPa, pri čemu se prosečan modul elastičnosti na zatezanje meri rezonantnom metodom u skladu sa standardom J IS R 1602:1995, i
kada je prosečna debljina lima (t1) svakog od električnih čeličnih limova (40) t1 izražena u jedinicama mm, prosečna debljina (t2) svakog od adhezionih delova (41) je t2 izražena u jedinicama µm, i prosečna vrednost (YP) granica tečenja svakog od električnih čeličnih limova (40) je YP izražena u jedinicama MPa, pri čemu se prosečna vrednost (YP) granica tečenja meri se metodom prema standard JIS Z 2241, pri čemu su zadovoljeni sledeći izrazi 1, 2, 3, 4 i 5.
50 x t1 -12 ≤t2 ≤ 50 x t1 - 6 (izraz 1)
0.15 ≤ t1≤ 0.27 (izraz 2)
0.5 ≤ t2≤ 2.5<(izraz 3)>
0.025 ≤ YP ≤ 12 ≤ t2 ≤ 0.025 x YP –8<(izraz 4)>
380 ≤ YP ≤ 540<(izraz 5)>
2. Adhezivno laminirano jezgro za stator (21) prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što prosečna debljina lima (t1) je u granicama koje se kreću u opsegu od 0,20 mm do 0,25 mm, a prosečna debljina adhezivnog dela (41) (t2) je u granicama koje se kreću u opsegu od 1,0 µm do 2,0 µm
3. Adhezivno laminirano jezgro za stator (21) prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što je prosečna debljina adhezivnog dela (41) (t2) je u granicama koje se kreću u opsegu od 1,0 µm do 2,0 µm, a prosečna vrednost (YP) granice tečenja je u granicama koje se kreću u opsegu od 450 MPa do 500 MPa.
4. Lepljivo laminirano jezgro za stator (21) prema bilo kom od patentnih zahteva 1 do 3, karakteriše se time što svaki od delova za adheziju (41) sadrži lepilo za površinu ulja
na bazi akrila ili lepilo za površinu ulja na bazi epoksida ili njihovu kombinaciju koja je sa komponentom ulja.
5. Lepljivo laminirano jezgro za stator (21) prema bilo kom od patentnih zahteva od 1 do 3, karakteriše se time što je svaki od adhezionih delova (41) lepilo koje je na bazi akrila tipa koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, koje sadrži akrilno lepilo druge generacije (SGA) uključujući lepilo koje je na bazi akrila koje sadrži elastomer.
6. Električni motor (10) sadrži lepljivo laminirano jezgro za stator (21) prema bilo kom od patentnih zahteva od 1 do 5.
RS20251134A 2018-12-17 2019-12-17 Lepljivo laminirano jezgro za stator i električni motor RS67409B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018235865 2018-12-17
EP19901328.5A EP3902126B1 (en) 2018-12-17 2019-12-17 Adhesively laminated core for stator and electrical motor
PCT/JP2019/049257 WO2020129921A1 (ja) 2018-12-17 2019-12-17 ステータ用接着積層コアおよび回転電機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS67409B1 true RS67409B1 (sr) 2025-12-31

Family

ID=71101777

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20251134A RS67409B1 (sr) 2018-12-17 2019-12-17 Lepljivo laminirano jezgro za stator i električni motor

Country Status (12)

Country Link
US (1) US12074476B2 (sr)
EP (1) EP3902126B1 (sr)
JP (1) JP7418350B2 (sr)
KR (1) KR102602877B1 (sr)
CN (1) CN113169638B (sr)
CA (1) CA3131659C (sr)
EA (1) EA202192069A1 (sr)
MY (1) MY208533A (sr)
RS (1) RS67409B1 (sr)
SG (1) SG11202108950YA (sr)
TW (1) TWI733277B (sr)
WO (1) WO2020129921A1 (sr)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3902120A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation STACKED CORE AND ROTATING ELECTRICAL MACHINE
KR102631738B1 (ko) 2018-12-17 2024-02-01 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 적층 코어, 적층 코어의 제조 방법 및 회전 전기 기기
WO2020129926A1 (ja) 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
JP7515403B2 (ja) 2018-12-17 2024-07-12 日本製鉄株式会社 ステータ用接着積層コア、その製造方法、および回転電機
CN113228468B (zh) 2018-12-17 2025-04-11 日本制铁株式会社 定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机
EP3902106B1 (en) 2018-12-17 2025-10-29 Nippon Steel Corporation Adhesively laminated core for stator, method of manufacturing the same, and electric motor
CN113196634B (zh) 2018-12-17 2024-10-18 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
TWI732384B (zh) 2018-12-17 2021-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
RS66007B1 (sr) 2018-12-17 2024-10-31 Nippon Steel Corp Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
MY206339A (en) 2018-12-17 2024-12-12 Nippon Steel Corp Laminated core, core block, electric motor and method of producing core block
EA202192064A1 (ru) 2018-12-17 2021-11-24 Ниппон Стил Корпорейшн Шихтованный сердечник и электродвигатель
JP7055209B2 (ja) 2018-12-17 2022-04-15 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
PL3902107T3 (pl) 2018-12-17 2026-03-09 Nippon Steel Corporation Laminowany rdzeń, sposób jego wytwarzania i silnik elektryczny
KR102607691B1 (ko) 2018-12-17 2023-11-30 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 스테이터용 접착 적층 코어 및 회전 전기 기계
TWI724690B (zh) 2018-12-17 2021-04-11 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
EP3902110B1 (en) 2018-12-17 2026-01-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
BR112023021044A2 (pt) 2021-04-14 2023-12-12 Nippon Steel Corp Método e aparelho de fabricação de núcleo colado e empilhado
MX2023011968A (es) * 2021-04-14 2023-10-19 Nippon Steel Corp Metodo de fabricacion de laminas de acero electrico y nucleo unido y apilado.
BR112023021167A2 (pt) * 2021-04-14 2024-01-16 Nippon Steel Corp Método e aparelho de fabricação de núcleo colado e empilhado
CN118020230A (zh) * 2021-11-25 2024-05-10 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
JP7756026B2 (ja) * 2022-03-10 2025-10-17 株式会社三井ハイテック 積層鉄心、積層鉄心の製造方法および順送り金型装置
CN121794870A (zh) * 2023-11-24 2026-04-03 住友电气工业株式会社 定子芯、电动机以及发电机

Family Cites Families (189)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3386058A (en) 1966-11-21 1968-05-28 Westinghouse Electric Corp Inductive assembly with supporting means
US4025379A (en) 1973-05-03 1977-05-24 Whetstone Clayton N Method of making laminated magnetic material
US4103195A (en) 1976-08-11 1978-07-25 General Electric Company Bonded laminations forming a stator core
JPS5665326A (en) 1979-10-29 1981-06-03 Tdk Corp Magnetic core for magnetic head
JPS576427A (en) 1980-06-11 1982-01-13 Canon Inc Manufacture of magnetic core
US4413406A (en) 1981-03-19 1983-11-08 General Electric Company Processing amorphous metal into packets by bonding with low melting point material
JPS60170681A (ja) 1984-02-16 1985-09-04 Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The 接着剤組成物
JPS60186834A (ja) 1984-03-07 1985-09-24 Toray Ind Inc 水現像可能な感光性樹脂版材
JPS60186834U (ja) 1984-05-18 1985-12-11 株式会社東芝 回転電機の固定子鉄心
JPS629951A (ja) 1985-07-08 1987-01-17 新日本製鐵株式会社 成形性に優れたラミネ−ト鋼板
JPS63207639A (ja) 1987-02-25 1988-08-29 日新製鋼株式会社 制振鋼板及びその製造方法
JPH01168777A (ja) 1987-12-25 1989-07-04 Konishi Kk 接着剤組成物
JPH03124247A (ja) 1989-10-05 1991-05-27 Aichi Emerson Electric Co Ltd 回転電機の固定子
JPH03247683A (ja) 1990-02-23 1991-11-05 Sumitomo Chem Co Ltd アクリル系接着剤組成物
JPH0428743U (sr) 1990-05-22 1992-03-06
JP2897344B2 (ja) 1990-05-23 1999-05-31 住友化学工業株式会社 熱可塑性樹脂組成物
JPH08996B2 (ja) 1991-01-24 1996-01-10 新日本製鐵株式会社 溶接性、塗料密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法
US5448119A (en) 1991-03-29 1995-09-05 Nagano Nidec Corporation Spindle motor
US5142178A (en) 1991-04-12 1992-08-25 Emerson Electric Co. Apparatus for aligning stacked laminations of a dynamoelectric machine
JPH0614481A (ja) 1992-06-25 1994-01-21 Mitsubishi Electric Corp 電機子鉄心
JPH07118620A (ja) 1993-10-22 1995-05-09 Nippon Zeon Co Ltd エポキシ系接着剤組成物
JP3243099B2 (ja) * 1993-12-29 2002-01-07 日本鋼管株式会社 積層型電磁鋼板の製造方法
JPH07298567A (ja) 1994-04-26 1995-11-10 Honda Motor Co Ltd 積層鋼板の接着用加熱装置
JPH08259899A (ja) 1995-03-23 1996-10-08 Three Bond Co Ltd シアノアクリレート系接着剤組成物
JP3369941B2 (ja) 1997-11-27 2003-01-20 日本鋼管株式会社 接着強度、耐食性及び耐ブロッキング性に優れた接着鉄芯用電磁鋼板の製造方法
JP2000050539A (ja) 1998-07-28 2000-02-18 Toshiba Corp 回転電機の固定子鉄心、固定子鉄心用鋼板部品、固定子鉄心の製造方法および固定子鉄心用鋼板部品の製造方法
JP2000152570A (ja) 1998-11-06 2000-05-30 Toshiba Corp 磁石鉄心の製造方法
JP2001115125A (ja) 1999-10-01 2001-04-24 Three M Innovative Properties Co ネオジム磁石用接着剤及びモータ
FR2803126B1 (fr) 1999-12-23 2006-04-14 Valeo Equip Electr Moteur Alternateur pour vehicule a stator generant peu de bruit magnetique
JP2001251828A (ja) 2000-03-02 2001-09-14 Moric Co Ltd 内燃機関用多極磁石式発電機
JP2002078257A (ja) * 2000-08-24 2002-03-15 Mitsubishi Electric Corp モーター及びそのローター
EP1248347B1 (en) 2000-08-29 2008-01-23 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Stacked stator core and production method therefor
JP2002164224A (ja) 2000-08-30 2002-06-07 Mitsui Chemicals Inc 磁性基材およびその製造方法
JP4020236B2 (ja) 2000-09-18 2007-12-12 電気化学工業株式会社 硬化性樹脂組成物、硬化体、接着剤組成物及び接合体
JP2002105283A (ja) 2000-09-28 2002-04-10 Nhk Spring Co Ltd エポキシ樹脂分散体およびそれを用いた銅張り積層板及び銅張り金属基板
JP2002125341A (ja) * 2000-10-16 2002-04-26 Denki Kagaku Kogyo Kk ステーター及びそれを用いたモーター
JP2002151335A (ja) 2000-11-10 2002-05-24 Nippon Steel Corp 鉄損特性の優れた積層鉄芯およびその製造方法
JP3725776B2 (ja) 2000-11-10 2005-12-14 新日本製鐵株式会社 積層鉄芯の製造方法およびその製造装置
EP1241773B1 (en) 2001-03-14 2012-09-12 Nissan Motor Co., Ltd. Rotating electrical machine with air-gap sleeve
JP4076323B2 (ja) 2001-05-08 2008-04-16 電気化学工業株式会社 硬化性樹脂組成物、硬化体、接着剤組成物及び接合体
JP4018885B2 (ja) 2001-05-25 2007-12-05 株式会社三井ハイテック 積層鉄心
JP3594003B2 (ja) 2001-08-28 2004-11-24 日産自動車株式会社 回転電機及びその製造方法
JP2003199303A (ja) 2001-12-27 2003-07-11 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータの製造方法
JP4165072B2 (ja) 2002-01-15 2008-10-15 日立化成工業株式会社 接着剤組成物、接着フィルム、半導体搭載用配線基板及び半導体装置とその製造方法
JP2003219585A (ja) 2002-01-22 2003-07-31 Mitsubishi Electric Corp 積層鉄心およびその製造方法
JP3771933B2 (ja) 2002-03-08 2006-05-10 Ｊｆｅスチール株式会社 積層コア用材料及びその製造方法
JP2003284274A (ja) 2002-03-22 2003-10-03 Nippon Steel Corp 永久磁石同期モータのロータ
JP2004088970A (ja) 2002-08-29 2004-03-18 Hitachi Ltd 積層鉄心とそれを用いた回転電機およびトランス
JP2004111509A (ja) 2002-09-17 2004-04-08 Nippon Steel Corp 鉄損特性の優れた積層鉄芯及びその製造方法
JP4222000B2 (ja) 2002-10-29 2009-02-12 Ｎｏｋ株式会社 磁気エンコーダ
JP3791492B2 (ja) 2002-12-25 2006-06-28 株式会社日立製作所 回転電機及び電動車両並びに樹脂のインサート成形方法
CN100476030C (zh) 2003-02-03 2009-04-08 新日本制铁株式会社 粘接用表面涂覆电磁钢板
JP4987216B2 (ja) 2003-06-25 2012-07-25 Ｊｆｅスチール株式会社 寸法精度に優れた積層コア及びその製造方法
US7362031B2 (en) 2003-09-03 2008-04-22 Mitsuba Corporation Electric motor
TWI261623B (en) * 2003-09-26 2006-09-11 Mitsui Chemicals Inc Laminate from magnetic base material, and method for production thereof
JP2005269732A (ja) 2004-03-17 2005-09-29 Nippon Steel Corp 鉄芯の製造方法とその方法に適した装置
JP2005268589A (ja) 2004-03-19 2005-09-29 Nippon Steel Corp エネルギー変換機器用磁性部材の簡易製造方法
JP4548049B2 (ja) 2004-09-01 2010-09-22 株式会社日立製作所 回転電機
JP4498154B2 (ja) 2005-01-27 2010-07-07 ファナック株式会社 モータの製造方法、及びモータ製造装置
JP2006254530A (ja) 2005-03-08 2006-09-21 Mitsubishi Electric Corp 電動機
JP2006288114A (ja) 2005-04-01 2006-10-19 Mitsui High Tec Inc 積層鉄心、及び積層鉄心の製造方法
JP2006353001A (ja) 2005-06-15 2006-12-28 Japan Servo Co Ltd 積層鉄心とその製造方法及び製造装置
JP4687289B2 (ja) 2005-07-08 2011-05-25 東洋紡績株式会社 ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール、およびその製造方法
JP4586669B2 (ja) * 2005-08-01 2010-11-24 住友金属工業株式会社 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2007053896A (ja) 2005-08-17 2007-03-01 Minebea Co Ltd ステータユニット及びその製造方法
JP4236056B2 (ja) 2006-02-08 2009-03-11 三菱電機株式会社 磁石発電機
KR100808194B1 (ko) 2006-05-19 2008-02-29 엘지전자 주식회사 아우터 로터 타입 모터의 스테이터
JP4938389B2 (ja) 2006-09-06 2012-05-23 三菱電機株式会社 積層コアおよびステータ
CN102270888B (zh) 2006-10-13 2013-10-16 株式会社三井高科技 层叠铁芯
EP2115086A1 (de) 2007-02-06 2009-11-11 Siemens Transformers Austria GmbH & Co. KG Isoliermaterial für elektrische maschinen
ITMI20070508A1 (it) 2007-03-14 2008-09-15 Corrada Spa Articolo laminare per uso elettrico procedimento e macchine per realizzare detto articolo laminare
US8106561B2 (en) 2007-05-09 2012-01-31 Mitsui High-Tec, Inc. Laminated core and method for manufacturing the same
JP4376957B2 (ja) 2007-07-19 2009-12-02 積水化学工業株式会社 電子部品用接着剤
JP2009072035A (ja) 2007-09-18 2009-04-02 Meidensha Corp 回転電機の回転子コア
JP5211651B2 (ja) 2007-11-15 2013-06-12 パナソニック株式会社 モータおよびそれを用いた電子機器
JP5172367B2 (ja) 2008-01-23 2013-03-27 三菱電機株式会社 積層コア、積層コアの製造方法、積層コアの製造装置およびステータ
KR101538193B1 (ko) 2008-02-15 2015-07-20 가부시키가이샤 구라레 경화성 수지 조성물 및 수지 경화물
JP5428218B2 (ja) 2008-06-23 2014-02-26 富士電機株式会社 永久磁石形回転電機の回転子構造
JP2010081659A (ja) 2008-09-24 2010-04-08 Hitachi Ltd 電動機及びそれを用いた電動圧縮機
CN102325801B (zh) 2009-01-15 2015-02-25 株式会社钟化 固化性组合物、其固化物、及其制备方法
JP5084770B2 (ja) 2009-03-13 2012-11-28 三菱電機株式会社 電動機及び圧縮機及び空気調和機
DE112009004598B4 (de) * 2009-03-26 2023-02-23 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zum stoffschlüssigen fügen von paketlamellen zu einem weichmagnetischen blechpaket
JP2010239691A (ja) 2009-03-30 2010-10-21 Denso Corp 回転電機の固定子及び回転電機
JP5444812B2 (ja) * 2009-04-22 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高速モータ用コア材料
CN102459696B (zh) 2009-06-17 2013-10-16 新日铁住金株式会社 具有绝缘覆盖膜的电磁钢板及其制造方法
JP2011023523A (ja) 2009-07-15 2011-02-03 Nippon Steel Corp 良好な熱伝導性を有する電磁鋼板積層コアおよびその製造方法
ES2566650T3 (es) * 2009-07-31 2016-04-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Placa de acero laminado
BE1019128A3 (nl) 2009-11-06 2012-03-06 Atlas Copco Airpower Nv Gelamelleerde kern van een magneetlager en werkwijze voor het vervaardigen van zulke gelamelleerde kern.
JP5716339B2 (ja) 2010-01-08 2015-05-13 大日本印刷株式会社 粘接着シートおよびそれを用いた接着方法
JP5423465B2 (ja) 2010-02-18 2014-02-19 新日鐵住金株式会社 電磁鋼板および電磁鋼板の製造方法
JP5844963B2 (ja) 2010-03-19 2016-01-20 積水化学工業株式会社 電子部品用接着剤
JP5459110B2 (ja) 2010-06-30 2014-04-02 株式会社デンソー 回転電機の固定子
JP2012029494A (ja) 2010-07-26 2012-02-09 Nissan Motor Co Ltd 電動機およびその製造方法
JP5350342B2 (ja) 2010-09-08 2013-11-27 三菱電機株式会社 同期電動機の回転子
JP2012061820A (ja) 2010-09-17 2012-03-29 Dainippon Printing Co Ltd 繊維強化複合材料の賦型方法
JP2012120299A (ja) 2010-11-30 2012-06-21 Mitsubishi Electric Corp ステータコア、回転電機およびステータコアの製造方法
JP5809819B2 (ja) 2011-03-18 2015-11-11 富士重工業株式会社 回転電機
JP5915075B2 (ja) 2011-10-21 2016-05-11 Ｊｆｅスチール株式会社 積層コアの製造方法
IN2014DN07828A (sr) 2012-02-29 2015-05-15 Bridgestone Corp
JP5966445B2 (ja) 2012-03-01 2016-08-10 住友ベークライト株式会社 固定用樹脂組成物、ロータ、および自動車
IN2014DN07130A (sr) 2012-03-01 2015-04-24 Sumitomo Bakelite Co
DE102012005795A1 (de) 2012-03-14 2013-09-19 Kienle + Spiess Gmbh Lamellenpaket und Verfahren zu seiner Herstellung
JP2013194130A (ja) 2012-03-19 2013-09-30 Nitto Denko Corp 塗膜保護シート
JP2013253153A (ja) 2012-06-06 2013-12-19 Mitsubishi Chemicals Corp エポキシ樹脂、エポキシ樹脂組成物、硬化物及び光学部材
JP2014014231A (ja) 2012-07-04 2014-01-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 電動モータ
JP2014019777A (ja) 2012-07-18 2014-02-03 Nitto Denko Corp 表面保護シート
JP6134497B2 (ja) 2012-11-08 2017-05-24 京セラ株式会社 積層コアの製造方法
WO2014102915A1 (ja) 2012-12-26 2014-07-03 株式会社 日立製作所 低融点ガラス樹脂複合材料と、それを用いた電子・電気機器
JP5896937B2 (ja) 2013-02-08 2016-03-30 三菱電機株式会社 分割鉄心、及びこの分割鉄心を用いた固定子、並びにこの固定子を備えた回転電機
WO2014132682A1 (ja) * 2013-02-28 2014-09-04 三菱電機株式会社 積層鉄心への樹脂注入装置及び樹脂注入方法並びにその樹脂注入方法を用いた回転電機
JP2015012756A (ja) 2013-07-01 2015-01-19 日本精工株式会社 ダイレクトドライブモータ
US9490667B2 (en) 2013-07-23 2016-11-08 General Electric Company Apparatus and system for attaching integral spacers to laminations
KR101539849B1 (ko) 2013-09-23 2015-07-28 뉴모텍(주) 절연 코팅에 적합한 구조를 갖는 모터의 적층 코어
JP6164039B2 (ja) 2013-10-21 2017-07-19 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6066936B2 (ja) 2014-01-17 2017-01-25 三菱電機株式会社 積層鉄心の製造方法、固定子の製造方法
JP6065032B2 (ja) 2014-01-29 2017-01-25 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心製造方法および積層鉄心
JP6064923B2 (ja) 2014-01-29 2017-01-25 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6248711B2 (ja) 2014-03-06 2017-12-20 株式会社デンソー 回転電機の固定子
JP6383202B2 (ja) 2014-07-24 2018-08-29 株式会社三井ハイテック 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心
JP6037055B2 (ja) 2014-07-29 2016-11-30 Ｊｆｅスチール株式会社 積層用電磁鋼板、積層型電磁鋼板、積層型電磁鋼板の製造方法、および自動車モーター用鉄心
JP6431316B2 (ja) 2014-08-26 2018-11-28 日東シンコー株式会社 モーター用絶縁シート
JP6479392B2 (ja) 2014-09-30 2019-03-06 株式会社三井ハイテック 積層鉄心及びその製造方法
JP6303978B2 (ja) 2014-10-27 2018-04-04 トヨタ自動車株式会社 回転電機のステータ
JP6247630B2 (ja) 2014-12-11 2017-12-13 Ckd株式会社 コイルの冷却構造
JP6587800B2 (ja) 2014-12-26 2019-10-09 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6210058B2 (ja) 2014-12-26 2017-10-11 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心用の打抜き加工方法及び積層鉄心の製造方法
DE112015005980T5 (de) 2015-01-15 2017-10-12 Mitsubishi Electric Corporation Elektrische Rotationsmaschine
JP2016140134A (ja) 2015-01-26 2016-08-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 モータコアおよびモータコアの製造方法
JP6249417B2 (ja) 2015-03-09 2017-12-20 三菱電機株式会社 回転電機および電動パワーステアリング装置
JP6432397B2 (ja) 2015-03-12 2018-12-05 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 モータの製造方法およびモータコア
KR101771884B1 (ko) * 2015-04-10 2017-08-25 가부시키가이샤 데라오카 세이사쿠쇼 접착 시트
JP6495092B2 (ja) 2015-05-07 2019-04-03 株式会社三井ハイテック 分割型積層鉄心及びその製造方法
US10476321B2 (en) 2015-05-27 2019-11-12 Johnson Electric International AG Magnetic core with multiple teeth having four different teeth tips axially overlapping
JP2016226170A (ja) 2015-05-29 2016-12-28 トヨタ自動車株式会社 電動機用積層コア
JP6627270B2 (ja) 2015-06-12 2020-01-08 住友ベークライト株式会社 整流子
JP2017011863A (ja) * 2015-06-22 2017-01-12 新日鐵住金株式会社 モータ鉄心用積層電磁鋼板およびその製造方法
JP2017028911A (ja) 2015-07-24 2017-02-02 日東シンコー株式会社 回転電機用絶縁紙
CN107925281A (zh) * 2015-08-21 2018-04-17 吉川工业株式会社 定子芯及具备该定子芯的电机
KR20180018771A (ko) 2015-08-21 2018-02-21 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 영구자석 매입형 모터, 압축기, 및 냉동 공조 장치
JP6429129B2 (ja) 2015-08-26 2018-11-28 日産自動車株式会社 ロータの製造方法
US11578237B2 (en) 2015-10-07 2023-02-14 Dai Nippon Printing Co., Ltd. Adhesive sheet set and method for producing product
JP6560588B2 (ja) 2015-10-08 2019-08-14 住友電気工業株式会社 誘導加熱装置、及び発電システム
JP2017075279A (ja) 2015-10-16 2017-04-20 株式会社菱晃 接着剤及び接合体
KR101923359B1 (ko) 2015-11-25 2018-11-28 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 회전 전기 및 회전 전기의 제조 방법
WO2017090571A1 (ja) 2015-11-27 2017-06-01 日本電産株式会社 モータおよびモータの製造方法
US10426044B2 (en) 2015-12-18 2019-09-24 Dic Corporation Thermosetting adhesive sheet, reinforcement-part-equipped flexible printed circuit, method for manufacturing reinforcement-part-equipped flexible printed circuit, and electronic device
KR102108990B1 (ko) 2016-02-25 2020-05-11 히타치가세이가부시끼가이샤 에폭시 수지 조성물, 반경화 에폭시 수지 조성물, 경화 에폭시 수지 조성물, 성형물 및 성형 경화물
KR101876292B1 (ko) * 2016-03-18 2018-07-10 주식회사 포스코대우 접착식 적층코어 제조장치 및 이를 위한 코어 라미네이터
WO2017170957A1 (ja) 2016-03-31 2017-10-05 デンカ株式会社 組成物
CN109155574B (zh) 2016-05-20 2020-11-06 日本电产株式会社 定子铁芯的制造方法
CN107674499B (zh) 2016-08-01 2021-07-13 株式会社理光 墨水,墨水容器,液体排出装置,图像形成方法及其装置
JP6874550B2 (ja) 2016-08-01 2021-05-19 株式会社リコー インク、インク容器、画像形成方法、画像形成装置、画像形成物、及び液体吐出装置
JP6376706B2 (ja) 2016-08-29 2018-08-22 本田技研工業株式会社 積層鋼板の製造方法および製造装置
JP6633212B2 (ja) 2016-09-01 2020-01-22 三菱電機株式会社 積層鉄心、積層鉄心の製造方法、および積層鉄心を用いた電機子
JP6848314B2 (ja) 2016-10-03 2021-03-24 日本製鉄株式会社 ステータコアおよび回転電機
JP6724735B2 (ja) 2016-11-08 2020-07-15 トヨタ自動車株式会社 回転電機のステータ
KR101874918B1 (ko) 2016-11-15 2018-07-06 지에스칼텍스 주식회사 저비중 폴리프로필렌 수지 조성물 및 이를 이용한 자동차 내장재용 성형품
JP6905905B2 (ja) 2016-12-06 2021-07-21 パナソニック株式会社 鉄心およびモータ
CN108155730B (zh) 2016-12-06 2022-02-25 松下电器产业株式会社 铁芯和电机
EP3553799B1 (en) 2016-12-07 2021-07-14 Panasonic Corporation Method to produce an iron core
JP6543608B2 (ja) 2016-12-22 2019-07-10 株式会社三井ハイテック 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心の製造装置
WO2018138864A1 (ja) 2017-01-27 2018-08-02 三菱電機株式会社 固定子、電動機、圧縮機、および冷凍空調装置
FR3062970B1 (fr) 2017-02-13 2021-07-23 Valeo Equip Electr Moteur Stator de machine electrique tournante
JP2018138634A (ja) 2017-02-24 2018-09-06 三菱ケミカル株式会社 樹脂組成物および該樹脂組成物を用いた半導体装置
JP6866696B2 (ja) 2017-03-07 2021-04-28 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、並びにモータコアおよびその製造方法
WO2018199269A1 (ja) 2017-04-26 2018-11-01 東亞合成株式会社 接着剤組成物
JPWO2018207277A1 (ja) 2017-05-10 2019-11-07 三菱電機株式会社 ステータ、電動機、圧縮機、及び冷凍空調装置、並びにステータの製造方法
PL3633830T3 (pl) 2017-05-23 2025-05-05 Three Bond Co., Ltd. Sposób wytwarzania laminowanej blachy stalowej
JP2018201303A (ja) 2017-05-29 2018-12-20 日本電産株式会社 モータ
JP6972138B2 (ja) 2017-08-25 2021-11-24 三菱電機株式会社 分割コア連結体および電機子の製造方法
DE102017010685A1 (de) 2017-11-16 2019-05-16 Wieland-Werke Ag Kurzschlussläufer und Verfahren zur Herstellung eines Kurzschlussläufers
JP6826566B2 (ja) 2018-08-06 2021-02-03 本田技研工業株式会社 回転電機用ステータコアおよび回転電機
RS66007B1 (sr) 2018-12-17 2024-10-31 Nippon Steel Corp Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
EP3902125A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation LAMINATED STATOR CORE AND ELECTRIC LATHE
CN113228468B (zh) 2018-12-17 2025-04-11 日本制铁株式会社 定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机
KR102631738B1 (ko) 2018-12-17 2024-02-01 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 적층 코어, 적층 코어의 제조 방법 및 회전 전기 기기
KR102607691B1 (ko) 2018-12-17 2023-11-30 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 스테이터용 접착 적층 코어 및 회전 전기 기계
MY206339A (en) 2018-12-17 2024-12-12 Nippon Steel Corp Laminated core, core block, electric motor and method of producing core block
EP3902120A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation STACKED CORE AND ROTATING ELECTRICAL MACHINE
TWI732384B (zh) 2018-12-17 2021-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
WO2020129926A1 (ja) 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
JP7055209B2 (ja) 2018-12-17 2022-04-15 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
PL3902107T3 (pl) 2018-12-17 2026-03-09 Nippon Steel Corporation Laminowany rdzeń, sposób jego wytwarzania i silnik elektryczny
EP3902110B1 (en) 2018-12-17 2026-01-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
TWI724690B (zh) 2018-12-17 2021-04-11 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
EP3902106B1 (en) 2018-12-17 2025-10-29 Nippon Steel Corporation Adhesively laminated core for stator, method of manufacturing the same, and electric motor
CN113196634B (zh) 2018-12-17 2024-10-18 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
JP7515403B2 (ja) 2018-12-17 2024-07-12 日本製鉄株式会社 ステータ用接着積層コア、その製造方法、および回転電機
EA202192064A1 (ru) 2018-12-17 2021-11-24 Ниппон Стил Корпорейшн Шихтованный сердечник и электродвигатель

Also Published As

Publication number Publication date
JP7418350B2 (ja) 2024-01-19
TWI733277B (zh) 2021-07-11
WO2020129921A1 (ja) 2020-06-25
TW202032893A (zh) 2020-09-01
EP3902126B1 (en) 2025-10-08
US20220014053A1 (en) 2022-01-13
EP3902126A1 (en) 2021-10-27
CA3131659C (en) 2023-11-14
BR112021008439A2 (pt) 2021-09-14
CA3131659A1 (en) 2020-06-25
EA202192069A1 (ru) 2021-11-08
KR20210087069A (ko) 2021-07-09
EP3902126A4 (en) 2022-11-30
JPWO2020129921A1 (sr) 2020-06-25
CN113169638A (zh) 2021-07-23
KR102602877B1 (ko) 2023-11-17
US12074476B2 (en) 2024-08-27
MY208533A (en) 2025-05-14
SG11202108950YA (en) 2021-09-29
CN113169638B (zh) 2024-08-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS67409B1 (sr) Lepljivo laminirano jezgro za stator i električni motor
JP7422679B2 (ja) ステータ用接着積層コアおよび回転電機
RS67189B1 (sr) Lepljeno laminirano jezgro za stator i električni motor
TWI732384B (zh) 積層鐵芯及旋轉電機
TWI724690B (zh) 積層鐵芯及旋轉電機
JP7173162B2 (ja) 積層コアおよび回転電機
CN113169640B (zh) 层叠芯及旋转电机
RS66007B1 (sr) Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
RS65860B1 (sr) Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
JP7299527B2 (ja) コアブロック、積層コアおよび回転電機、並びにコアブロックの製造方法
CA3131495C (en) Adhesively-laminated core for stator and electric motor
CA3131500C (en) Laminated core and electric motor
BR112021008439B1 (pt) Núcleo adesivamente laminado para estator e motor elétrico
EA040618B1 (ru) Клеено-шихтованный сердечник для статора и электродвигатель
EA041718B1 (ru) Клеено-шихтованный сердечник для статора и электродвигатель
EA041739B1 (ru) Шихтованный сердечник, блок сердечника, электромотор и способ производства блока сердечника