SI24902A - Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave - Google Patents

Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave Download PDF

Info

Publication number
SI24902A
SI24902A SI201500265A SI201500265A SI24902A SI 24902 A SI24902 A SI 24902A SI 201500265 A SI201500265 A SI 201500265A SI 201500265 A SI201500265 A SI 201500265A SI 24902 A SI24902 A SI 24902A
Authority
SI
Slovenia
Prior art keywords
temperature
heat treatment
strip
target temperature
tensile strength
Prior art date
Application number
SI201500265A
Other languages
English (en)
Inventor
Roland Schuster
Original Assignee
Berndorf Band Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Berndorf Band Gmbh filed Critical Berndorf Band Gmbh
Publication of SI24902A publication Critical patent/SI24902A/sl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/663—Bell-type furnaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Izum se nanaša na kovinski trak, ki poleg Fe dodatno vsebuje 0,01% - 0,2% C, 12% -17% Cr, 4% - 8% Ni, 0% - 3,5% Cu, 0% - 0,5% Ti, 0% - 1,8% Si in 0% - 2% Mn in se izdela s koraki: - zagotavljanja kovinskega tračnega materiala vnaprej določene debeline, širine in dolžine, - segrevanja, da se doseže predžarilna temperatura med 90 stopinj Celzija in 150 stopinj Celzija, - nato enakomernega segrevanja od predžarilne temperature na temperaturo med 5 stopinj Celzija in 60 stopinj Celzija pod vnaprej določeno ciljno temperaturo v času med 2 h - 4 h, pri čemer je ciljna temperatura med 450 stopinj Celzija in 700 stopinj Celzija, - nato enakomernega segrevanja na ciljno temperaturo v času med 0,1 h - 1 h, - zadrževanja ciljne temperature za čas od 0,5 h - 2,5 h ("zadrževalna temperatura"), - ohlajevanja na požarilno temperaturo med 200 stopinj Celzija in 400 stopinj Celzija v času med 0,5 h -2,5 h, - nato ohlajevanja s požarilne temperature na sobno temperaturo.

Description

KOVINSKI TRAKOVI IN POSTOPEK NJIHOVE IZDELAVE
Izum se nanaša na kovinske trakove, še zlasti neskončne trakove in postopek njihove izdelave.
Kovinski trakovi se uporabljajo npr. za tračne stiskalnice in tračne žage. Obsegajo kovinsko pločevino ali več kovinskih pločevin, ki se po potrebi medsebojno zvarijo oz. so medsebojno zvarjene. V primeru obstoja neskončnega traka, kar predstavlja prednostno obliko uporabe, se trakovi na svojih koncih prečno zvarijo tako, da tvorijo neskončen trak. V primeru, da se potrebujejo široki trakovi, se dva ali več trakov pogosto medsebojno zvari po njihovih vzdolžnih robovih tako, da tvorijo širok trak.
Pri tračni stiskalnici, tu dvojnotračni stiskalnici, se zgornji in spodnji neskončen trak gibljeta z enako hitrostjo, pri čemer vzdolž delovnega prostora neskončna trakova potekata v bistvu medsebojno vzporedno ali pod manjšim kotom. Manjši medsebojni kot je lahko potreben za strnjevanje materiala, ki gaje treba stiskati, a tudi na osnovi temperaturno pogojenih volumskih sprememb.
V delovnem prostoru se izvaja postopek stiskanja, pri čemer se trakova stisneta drug na drugem in ta pritisk se med njunim gibanjem prenaša na obdelovanec, ki se vodi med njima.
Slabost take naprave je, da imajo konvencionalni trakovi zgolj omejeno življenjsko dobo, še zlasti, če med postopkom stiskanja na trakove deluje vročina, in jih je po določenem času potrebno zamenjati.
Naloga obravnavanega izuma je odpraviti slabosti stanja tehnike in zagotoviti kovinske trakove in postopek izdelave zanje, s pomočjo katerih bo uporabnik lahko dosegel daljši rok trajanja pri obratovanju.
Ta naloga je rešena s kovinskimi trakovi in postopkom izdelave po zahtevkih.
Postopek izdelave kovinskih trakov po izumu obsega korake:
- zagotavljanja kovinskega tračnega materiala vnaprej določene debeline, širine in dolžine,
- po izbiri: povezovanja vsaj dveh kovinskih tračnih materialov po vzdolžnih robovih v širši tračni material s pomočjo varjenja (vzdolžno varjenje),
- segrevanja, da se doseže predžarilna temperatura med 90°C in 150°C,
- nato enakomernega segrevanja od predžarilne temperature na temperaturo med 5°C in 60°C, še zlasti na temperaturo med 20°C in 40°C, pod vnaprej določeno ciljno temperaturo v času med 2 h - 4 h, pri čemer je ciljna temperatura med 450°C in 700°C,
- nato enakomernega segrevanja na ciljno temperaturo v času od 0,1 h - 1 h,
- zadrževanja ciljne temperature za čas od 0,5 h - 2,5 h (zadrževalna temperatura),
- ohlajevanja na požarilno temperaturo med 200°C in 400°C v času med 0,5 h 2,5 h,
- nato ohlajevanja s požarilne temperature na sobno temperaturo,
- po izbiri: povezovanja koncev toplotno obdelanega tračnega materiala v neskončen trak s pomočjo varjenja (prečno varjenje).
Prednostno je predžarilna temperatura med 100°C in 140°C, še zlasti med 110°C in 130°C, pri čemer je zlasti prednostna temperatura 120°C (+/- 2°C). Čas, v katerem se to zgodi, ni nujno določen, a se izkaže za koristno, če je čas segrevanja med 0,2 h in 1 h.
Prednostno se segrevanje s predžarilne temperature na temperaturo, kije pod vnaprej določeno ciljno temperaturo, izvaja v času 2,5 h - 4 h, še zlasti 3 h (+/- 10 min).
Prednostno se segrevanje na ciljno temperaturo izvaja v času 0,5 h (+/- 5 min).
• ·
Prednostno se zadrževanje ciljne temperature izvaja v času 1 h - 2 h, še zlasti 1,5 h (+/- 10 min).
Prednostno je požarilna temperatura med 250°C in 350°C, še zlasti pri 300°C (+/10°C).
Prednostno se ohlajevanje na požarilno temperaturo izvaja v času 1 h - 2 h, še zlasti
1,5 h (+/- 10 min).
Ciljna temperatura je odvisna od uporabljenega tračnega materiala in je med 450°C in 600°C. V prednostnem izvedbenem primeru ciljna temperatura leži na »padajoči veji« krivulje toplotne obdelave, torej v področju, v katerem ima funkcija trdnosti toplotno obdelanega tračnega materiala v odvisnosti od zadrževalne temperature negativni gradient.
Krivulja toplotne obdelave prikazuje funkcijo trdnosti toplotno obdelanega tračnega materiala (os y) v odvisnosti od zadrževalne temperature (os x). Ta krivulja se dviga pri nizki zadrževalni temperaturi z naraščajočo temperaturo, doseže maksimum in se spet spušča pri nadalje naraščajočih temperaturah (negativen gradient).
Prednostno se zadrževalna temperatura izbere tako, da je višja kot temperatura maksimuma krivulje oz. tako, daje izbrana tako, da ima funkcija tu negativen odvod glede na temperaturo.
To ima prednost, da postane končan trak, v primeru, da se uporabijo visoke temperature, mehkejši in s tem bolj duktilen. Verjetnost napake zaradi nastopajoče krhkosti se s tem spravi na najnižjo vrednost.
V nadaljevanju so z oznakami % podani masni %.
Kovinski trakovi po izumu se izdelajo s postopkom po izumu in poleg Fe, ki tvori preostalo maso, in neizogibnih nečistoč vsebujejo 0,03% - 0,2% C,
14% - 18% Cr,
4% - 6% Ni,
0% - 3,5% Cu,
0% - 0,5% Ti,
0% - 0,8% Si in
0% - 1% Mn.
Prednostno je trdota [HV 10] osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 300 in 400. Trdota je tu in v nadaljevanju navedena po Vickersu.
Prednostno je trdota [HV 10] toplotno obdelanega traka med 400 in 500.
Prednostno se trdota [HV 10] toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 100 in 200.
Prednostno je natezna trdnost (Rm) osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 1000 N/mm2 in 1450 N/mm2, še zlasti med 1050 N/mm2 in 1200 N/mm2.
Prednostno je natezna trdnost toplotno obdelanega traka med 1300 N/mm2 in 1700 N/mm2, še zlasti med 1450 N/mm2 in 1600 N/mm2.
Prednostno se natezna trdnost toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 350 N/mm2 in 500 N/mm2, še zlasti med 380 N/mm2 in 450 N/mm2.
Prednostno je meja raztezanja 0,2% (Rp-0,2) osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 900 N/mm2 in 1400 N/mm2, še zlasti med 950 N/mm2 in 1100 N/mm2.
Prednostno je meja raztezanja 0,2% toplotno obdelanega traka med 1300 N/mm in 1700 N/mm2, še zlasti med 1400 N/mm2 in 1550 N/mm2.
Prednostno se meja raztezanja 0,2% toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 350 N/mm in 500 N/mm , še zlasti med 380 N/mm in 430 N/mm2.
Prednostno je upogibna trdnost osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 400 N/mm2 in 600 N/mm2, še zlasti med 450 N/mm2 in 550 N/mm2.
Prednostno je trajna upogibna trdnost toplotno obdelanega traka med 600 N/mm2 in 800 N/mm2, še zlasti med 630 N/mm2 in 720 N/mm2.
Prednostno se trajna upogibna trdnost toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 100 N/mm in 300 N/mm , še zlasti med 180 N/mm in 220 N/mm2.
Prednostno je natezna trdnost (Rm) prečnega zvara osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 800 N/mm2 in 1200 N/mm2, še zlasti med 900 N/mm2 in 1100 N/mm2.
Prednostno je natezna trdnost prečnega zvara toplotno obdelanega traka med 1000 N/mm2 in 1300 N/mm2, še zlasti med 1180 N/mm2 in 1250 N/mm2.
Prednostno se natezna trdnost prečnega zvara toplotno obdelanega traka glede na prečni zvar v osnovnem materialu poviša za vrednost med 20 N/mm in 150 N/mm , še zlasti med 30 N/mm2 in 110 N/mm2.
Prednostno je natezna trdnost vzdolžnega zvara toplotno obdelanega traka med 1200
N/mm2 in 1700 N/mm2, še zlasti med 1310 N/mm2 in 1550 N/mm2.
Trdota, natezna trdnost, meja raztezanja in trajna upogibna trdnost osnovnega materiala pri obstoju toplotno obdelanega materiala samega se lahko preprosto določi po ugotavljanju kemične sestave s pomočjo strokovne literature ali z naknadno izdelavo osnovnega materiala brez toplotne obdelave.
Kovinski trakovi po izumu se izdelajo s postopkom po izumu in poleg Fe, ki tvori preostalo maso, in neizogibnih nečistoč vsebujejo 0,01% - 0,2% C,
12% - 17% Cr,
4% - 8% Ni,
0% - 3,5% Cu,
0% - 0,5% Ti,
0% - 1,8% Si in
0% - 2% Mn.
Po izbiri trakovi vsebujejo 0,6% - 1,4% Mn in 0,15% - 0,35% Si.
Prednostno je trdota [HV 10] osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 300 in 500. Trdota je tu in v nadaljevanju podana po Vickersu.
Prednostno je trdota [HV 10] toplotno obdelanega traka med 400 in 600.
Prednostno se trdota [HV 10] toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 100 in 200.
Prednostno je natezna trdnost (Rra) osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 1000 N/mm2 in 1450 N/mm2, še zlasti med 1200 N/mm2 in 1420 N/mm2.
Prednostno se natezna trdnost toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 350 N/mm2 in 500 N/mm2, še zlasti med 380 N/mm2 in 450 N/mm2.
Prednostno je meja raztezanja 0,2 % (Rp-0,2) osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 900 N/mm2 in 1400 N/mm2, še zlasti med 950 N/mm2 in 1350 N/mm2.
Prednostno se meja raztezanja 0,2% toplotno obdelanega traka glede na osnovni
2 2 material poviša za vrednost med 350 N/mm in 500 N/mm , še zlasti med 380 N/mm in 430 N/mm2.
Prednostno je trajna upogibna trdnost osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 400 N/'mm2 in 600 N/mm2, še zlasti med 450 N/mm2 in 550 N/mm2.
Prednostno se trajna upogibna trdnost toplotno obdelanega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 100 N/mm2 in 300 N/mm2, še zlasti med 180 N/mm2 in 220 N/mm2.
Prednostno je natezna trdnost (Rm) prečnega zvara osnovnega materiala (pred toplotno obdelavo) med 900 N/mm2 in 1200 N/mm2, še zlasti med 950 N/mm2 in 1150 N/mm2.
Prednostno se natezna trdnost prečnega zvara toplotno obdelanega traka glede na prečni zvar v osnovnem materialu poviša za vrednost med 20 N/mm2 in 150 N/mm2, še zlasti med 30 N/mm2 in 110 N/mm2.
Trdota, natezna trdnost, meja raztezanja in trajna upogibna trdnost osnovnega materiala pri obstoju toplotno obdelanega materiala samega se lahko preprosto določi po ugotavljanju kemične sestave s pomočjo strokovne literature ali z naknadno izdelavo osnovnega materiala brez toplotne obdelave.
Toplotna obdelava trakov se prednostno izvede v peči. Trak je pri tem med postopkom toplotne obdelave prednostno navit na kolut (Coil). Med navijanjem koluta se lahko skupaj s tračnim materialom navija dodatna kovinska folija, npr. bakrena folija. To ima prednost, da se sloji navitka tračnega materiala medsebojno ne razpraskajo.
Skladno s prednostnim izvedbenim primerom imajo trakovi dolžino med 20 m in 190 m, prednostno med 40 m in 170 m. V primeru neskončnih trakov je s tem mišljena dolžina obhoda po celotnem traku. To predstavlja prednostne tračne dolžine za gozdarske in transportne trakove.
V primeru, da so končani trakovi v obliki neskončnih trakov, se toplotna obdelava v prednostni izvedbeni obliki izvaja pred varjenjem v neskončen trak.
V primeru, da se dva ali več trakov vzdolžno zvari v širok trak se toplotna obdelava v prednostni izvedbeni obliki izvaja po varjenju. Skladno z nadaljnjim prednostnim izvedbenim primerom se toplotna obdelava izvaja pred varjenjem.
V nadaljevanju sta predstavljena primera za prednostne izvedbene primere trakov po izumu.
Primer 1
Kovinski tračni material sestoji iz največ 0,09% C, 15% Cr, 7% Ni, 0,7% Cu, 0,4% Ti in preostanka Fe. Njegova natezna trdnost znaša 1150 N/mm2, in njegova trdota [HV 10] 360.
Po toplotni obdelavi po postopku po izumu z zadrževalno temperaturo od 540°C do 570°C znaša njegova natezna trdnost 1550 N/mm2, in njegova trdota [HV 10] 480.
Primer 2
Kovinski tračni material sestoji iz 0,03% C, 14,5% Cr, 4,5% Ni, 3,3% Cu in preostanka Fe. Njegova natezna trdnost znaša 1050 N/mm2, in njegova trdota [HV 10] 330.
Po toplotni obdelavi po postopku po izumu z zadrževalno temperaturo od 470°C do 520°C znaša njegova natezna trdnost 1450 N/mm2, in njegova trdota [HV 10] 460.
V primerih je jasno razvidno, da toplotna obdelava poviša natezno trdnost in trdoto materiala. Do tega povišanja pride z izločanjem vsakokratnega izločevalnega utrjevalnega elementa iz termodinamično sproščenega stanja. Izločeni elementi tvorijo faze, ki preprečujejo premike in s tem povzročijo povišanje trdote in trdnosti.
Pri primerih 1 in 2 se pri toplotni obdelavi praviloma izloči en element iz kristalne zgradbe, ne da bi zapustil tračni material (izločevalni utrjevalni element). Posamezno gradivo je tako kemično še vedno prisotno v materialu, ni pa več del osnovne zgradbe. Gradivi, ki sta izpeljani iz primerov 1 in 2, sta martenzitni gradivi. V primeru 1 je Ti izločevalni utrjevalni legimi element, v primeru 2 je Cu izločevalni utrjevalni legirni element.
Izvedbeni primeri opisujejo mogoče izvedbene inačice, pri čemer velja omeniti, da izum ni omejen na posebej predstavljene izvedbene inačice, ampak je mogočih veliko več tudi različnih medsebojnih kombinacij posameznih izvedbenih inačic in te možnosti spreminjanja so mogoče na osnovi poduka za tehnično delovanje obravnavanega izuma in znanja strokovnjaka na tem tehničnem področju.
Nadalje se lahko upodobijo tudi posamezne značilnosti ah kombinacije značilnosti iz prikazanih in opisanih različnih izvedbenih primerov za samostojne, izumiteljske rešitve oz. rešitve po izumu.
Naloga, kije podlaga za samostojne rešitve po izumu, se lahko vzame iz opisa.
Celokupne podatke za področja vrednosti v obravnavanem opisu gre razumeti tako, da ti zajemajo poljubna in vsa delna področja, npr. navedbo 0% do 1% gre razumeti tako, da so celokupna delna področja obsežena med spodnjo mejo 0% (ni vsebovano) in zgornjo mejo 1%, tj. celokupna delna področja začnejo s spodnjo mejo 0% ah višje in končajo pri zgornji meji 1% ah nižje, npr. 0% do 0,7% ah 0,1% do 1% ah 0,5% do 0,9%.
Predvsem lahko posamezne izvedbe tvorijo predmet s samostojnimi rešitvami po izumu.

Claims (9)

Patentni zahtevki
1. Postopek izdelave kovinskih trakov, ki obsega korake:
- zagotavljanja kovinskega tračnega materiala vnaprej določene debeline, širine in dolžine,
- segrevanja, da se doseže predžarilna temperatura med 90°C in 150°C,
- nato enakomernega segrevanja od predžarilne temperature na temperaturo med 5°C in 60°C, pod vnaprej določeno ciljno temperaturo v času med 2 h - 4 h, pri čemer je ciljna temperatura med 450°C in 700°C,
- nato enakomernega segrevanja na ciljno temperaturo v času od 0,1 h - 1 h,
- zadrževanja ciljne temperature, tj. zadrževalne temperature, za čas od 0,5 h 2,5 h,
- ohlajevanja na požarilno temperaturo med 200°C in 400°C v času med 0,5 h 2,5 h,
- nato ohlajevanja s požarilne temperature na sobno temperaturo.
2. Postopek po zahtevku 1, značilen po tem, da se vsaj dva kovinska tračna materiala po vzdolžnih robovih medsebojno povežeta v širši tračni material s pomočjo vzdolžnega varjenja, še zlasti pred toplotno obdelavo in/ali da se konca toplotno obdelanega tračnega materiala povežeta v neskončen trak s pomočjo prečnega varjenja, še zlasti po toplotni obdelavi.
3. Postopek po katerem koli od predhodnih zahtevkov, značilen po tem, da se pri segrevanju od predžarilne temperature na temperaturo med 20°C in 40°C segreva pod ciljno temperaturo.
4. Postopek po katerem koli od predhodnih zahtevkov, značilen po tem, da ciljna temperatura leži med 450°C in 600°C in/ali da ciljna temperatura leži na padajoči veji krivulje toplotne obdelave, v področju, v katerem ima funkcija trdnosti toplotno obdelanega tračnega materiala v odvisnosti od zadrževalne temperature negativni gradient.
5. Postopek po katerem koli od predhodnih zahtevkov, značilen po tem, da se toplotna obdelava trakov izvaja v peči, pri čemer je trak med toplotno obdelavo prednostno navit na kolut.
6. Kovinski trak, kije izdelan po postopku po katerem koli od predhodnih zahtevkov, značilen po tem, da poleg Fe, ki tvori preostalo maso, in neizogibnih nečistoč dodatno vsebuje 0,01% - 0,2% C, 12% - 17% Cr, 4% - 8% Ni, 0% - 3,5% Cu, 0% - 0,5% Ti, 0% - 1,8% Si in 0% - 2% Mn.
7. Kovinski trak po zahtevku 6, značilen po tem, da ima trak dolžino med 20 m in 190 m, prednostno med 40 m in 170 m.
8. Kovinski trak po zahtevku 6 ali 7, značilen po tem, da ima osnovni material pred toplotno obdelavo trdoto HV 10 med 300 in 500 in/ali natezno trdnost Rm med 1000 N/mm2 in 1450 N/mm2 in/ali mejo raztezanja 0,2% Rp-02 med 900 N/mm2 in 1400 N/mm2 in/ali trajno upogibno trdnost med 400 N/mm2 in 600 N/mm2 in/ali natezno trdnost Rm prečnega zvara med 800 N/mm2 in 1200 N/mm2 in/ali natezno trdnost vzdolžnega zvara med 1200 N/mm2 in 1700 N/mm2.
9. Kovinski trak po katerem koli od zahtevkov od 6 do 8, značilen po tem, da se trdota HV 10 toplotno obdelanega neskončnega traka glede na osnovni material poviša za vrednost med 100 in 200 in/ali natezna trdnost za vrednost med 350 N/mm2 in 500 N/mm2 in/ali meja raztezanja 0,2% za vrednost med 350 N/mm2 in 500 N/mm2 in/ali trajna upogibna trdnost za vrednost med 100 N/mm2 in 300 N/mm2 in/ali natezna trdnost prečnega zvara za vrednost med 20 N/mm2 in 150 N/mm2.
SI201500265A 2014-11-03 2015-10-29 Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave SI24902A (sl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA50795/2014A AT516464B1 (de) 2014-11-03 2014-11-03 Metallische Bänder und deren Herstellungsverfahren

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SI24902A true SI24902A (sl) 2016-06-30

Family

ID=55878558

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SI201500265A SI24902A (sl) 2014-11-03 2015-10-29 Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave

Country Status (8)

Country Link
CN (1) CN105567945B (sl)
AT (1) AT516464B1 (sl)
CZ (1) CZ308912B6 (sl)
DE (1) DE102015220591B8 (sl)
HU (1) HU230934B1 (sl)
PL (1) PL233184B1 (sl)
SI (1) SI24902A (sl)
SK (1) SK288714B6 (sl)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110484826B (zh) * 2019-09-24 2021-06-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1608213B1 (de) * 1968-01-20 1971-10-14 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Verfahren zur herstellung eines warm und oder kaltfertiggewalz ten bandes und daraus umgeformten erzeugnissen aus ferriti schem chromstahl
JPS6053726B2 (ja) * 1981-07-31 1985-11-27 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法
JPS6036623A (ja) * 1984-07-06 1985-02-25 Nisshin Steel Co Ltd 金属製のコンベアーベルトの製造法
JPH08155678A (ja) * 1994-12-06 1996-06-18 Daido Steel Co Ltd 溶接用ワイヤの製造方法
JP2002173740A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法
SE526881C2 (sv) * 2001-12-11 2005-11-15 Sandvik Intellectual Property Utskiljningshärdbar austenitisk legering, användning av legeringen samt framställning av en produkt av legeringen
EP1739200A1 (fr) * 2005-06-28 2007-01-03 UGINE & ALZ FRANCE Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques
CN101270409A (zh) * 2008-05-07 2008-09-24 唐山钢铁股份有限公司 镀锌线退火炉生产spcc钢种的退火工艺
US9234255B2 (en) * 2010-01-29 2016-01-12 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for the heat treatment of metal strip material
CN102312157B (zh) * 2011-09-21 2013-08-14 首钢总公司 一种1000MPa级以上冷轧TRIP钢及其制备方法
JP6310452B2 (ja) * 2012-06-05 2018-04-11 ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アーゲーＴｈｙｓｓｅｎｋｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ Ａｇ 鋼、平鋼材及び平鋼材の製造方法
CN103451399A (zh) * 2013-08-29 2013-12-18 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 生产冷轧无取向电工钢的退火工艺

Also Published As

Publication number Publication date
DE102015220591B8 (de) 2018-09-27
AT516464A1 (de) 2016-05-15
CN105567945B (zh) 2018-06-08
PL414666A1 (pl) 2016-05-09
DE102015220591A1 (de) 2017-04-27
DE102015220591B4 (de) 2018-05-24
SK288714B6 (sk) 2019-12-02
PL233184B1 (pl) 2019-09-30
HU230934B1 (hu) 2019-04-29
HUP1500515A2 (hu) 2016-05-30
CZ308912B6 (cs) 2021-08-25
AT516464B1 (de) 2018-02-15
CZ2015767A3 (cs) 2016-06-15
SK500732015A3 (sk) 2016-06-01
CN105567945A (zh) 2016-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TW201612327A (en) Copper alloy material and method for manufacturing the same
BR112015024500B1 (pt) Chapa de aço inoxidável ferrítico laminada a quente, método para produção da mesma, tira de aço, e seu uso
CN104093872A (zh) 铁素体系不锈钢箔
CN103748251A (zh) 轧制铜箔
CN102239028A (zh) 制造定制的板带材的方法
SI24902A (sl) Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave
KR101994559B1 (ko) 페라이트계 스테인리스박 및 그 제조 방법
JP5852728B2 (ja) 熱間成形用鋼板および熱間プレス成形鋼部材の製造方法
CN102741938A (zh) 核电站用金属管的热处理方法及在该方法中使用的间歇式真空热处理炉以及利用该方法处理的核电站用金属管
SI24877A (sl) Kovinski trakovi in postopek njihove izdelave
JP2020528963A5 (sl)
WO2015190574A1 (ja) 肉盛溶接体
DE102009050879B3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erwärmung von Platinen
FI3705589T3 (fi) Suprajohtavuutta stabiloiva materiaali, suprajohtava johdin ja suprajohtava käämi
JP5200810B2 (ja) 無端金属ベルトの製造方法
CN106944769B (zh) 用于超合金的焊接填充金属及其制造方法
JP2012158787A (ja) 平板状物品の焼入れ熱処理方法
TH2001002831A (th) วัสดุบัดกรี,โซลเดอร์เพสต์,และรอยบัดกรี
TH167279A (sl)
WO2013081451A1 (en) Heat treatment process in a manufacturing method for a drive belt metal ring component
TH61311B (th) "วัสดุเหล็กกล้าสำหรับการเชื่อมด้วยความเสียดทานและวิธีการสำหรับผลิตวัสดุเหล็กกล้า"

Legal Events

Date Code Title Description
OO00 Grant of patent

Effective date: 20160727

KO00 Lapse of patent

Effective date: 20240718