SU1497355A1

SU1497355A1 - Способ очистки шламонакопител от твердых включений

Info

Publication number: SU1497355A1
Application number: SU864091405A
Authority: SU
Inventors: Эдуард Иванович Антонов; Витольд Витольдович Пак; Дмитрий Эдуардович Антонов; Михаил Григорьевич Жебеленко
Original assignee: Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Горной Механики Им.М.М.Федорова
Priority date: 1986-07-09
Filing date: 1986-07-09
Publication date: 1989-07-30

Abstract

Изобретение позвол ет повысить эффективность очистки процессов сгущени твердых включений и осветлени жидкости, а также расшир ет технологические возможности способа. Посредством подачи потока вдоль одной из образующих его криволинейных направл ющих стенок, ведущей к входному отверстию отсасывающего патрубка, а также за счет введени в этот поток дополнительных потоков обеспечиваютс сгущение твердого осадка в пристеночной области и отвод его через отсасывающий патрубок. Отвод осветленной жидкости осуществл етс из периферийной части потока в зоне отсасывающего патрубка. Посредством подачи дополнительных струй в массу твердых включений и последующего направлени этих струй к входу всасывающего патрубка получают дополнительное взмучивание и удаление твердых включений. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относитс к очистке шламо- накопителей от твердых включений и может быть использовано в горнодобывающей, металлургической, строительной, мелиоративной и других отрасл х промышленности , где решаютс вопросы экономичного забора, сгущени и транспортировани твердых включений из накопительных емкостей , отстойников, осветлителей, водоемов и т. п. при одновременном принудительном осветлении части жидкости.

Цель изобретени - повышение эффективности очистки-и процессов сгущени твердых включений и осветлени жидкости, а также расщирение технологических возможностей способа.

На фиг. I представлен вариант, рассчитанный на сгущение твердых включений и осветление жидкости при верхнем расположении отсасывающего патрубка; на фиг. 2 - то же, на нижнее расположение патрубка; на фиг. 3 - то же, дл разработки шла- мов, расположенных ниже устройства.

Как следует из фиг. I, в щламонако- пителе I размещен отсасывающий патрубок 2. Соосно ему вокруг него выполнен патрубок 3 дл отвода осветленной воды с зонтом 4 в нижней его части. Устройство снабжено трем соплами: центральным 5 и кольцевыми напорными 6 и 7, при этом первое выполнено напротив патрубка 2 соосно ему, а сопла 6 и 7 выполнены в днище 8 таким образом, чтобы в месте их размещени направлени потоков из них были близки к направлени м касательных к днищу 8. При этом само днище 8, начина от сопла 6, выполнено криволинейным - вплоть до сечени А - сечени обреза сопла 5. Совокупно с криволинейной нижней поверхностью 9 зонта 4 днище 8 образует криволинейный симметричный патрубку 2 радиально-осевой канал 10, разворачивающийс в сторону патрубка 2 соосно ему и патрубку 3. Диаметр сопла 6 на расчетную величину превыщает диаметральные размеры входного сечени Б канала 10, а соп

со

--4 осел

ел

ло 7 расположено на некотором рассто нии за сечением Б. Под днищем 8 размещены каналы 11 и 12 подвода рабочей жидкости, подводимой по трубопроводам 13 и 14. Различные части потока жидкости обозначены на чертежах позици ми В, Г, Д, Е, Ж и О.

Отличие варианта устройства, представленного на фиг. 2, заключаетс в том, что отсасывающий патрубок 2 размещен под шламонакопителем 1, а зонт 4 - над последним , принципиальной разницей вл етс также то, что профиль днища 8 - выпуклый . Кольцевое напорное сопло 6 выполнено в угловой точке - в пересечении поверхности днища 8 и наклонной стенки щламо- накопител . Кроме того, отсутствует сопло 5 (места размещени сопел 6 и 7 на фиг. 2 и 3 отмечены жирными стрелками). В остальном вариант соответствует фиг. 1.

В отличие от предыдущих вариант по фиг. 3 представл ет схему устройства, пред- 20 назначенную дл разработки массы щлама, расположенной ниже устройства. В больщой степени он вл етс зеркальным отражением варианта по фиг. 2. Отличием вл етс наличие системы сопел 15, направ- 25 ленных соосно патрубку 2 вниз в сторону разрабатываемого твердого. Нижн поверхность 16 обтекател 17 может быть выполнена либо на уровне нижних точек криволинейной поверхности 9 зонта 4, либо на расчетную величину ниже последних. В ЗО разрабатываемую массу К ввод т дополнительные струи L. Во многих случа х рационально патрубок 3 выполн ть открытым сверху сразу за сечением О.

Предлагаемый способ с помощью предции частицы твердого подвергаютс , вследствие криволинейности линий тока, действию центробежной силы, за счет чего бни уже на этом начальном участке течени перемещаютс поперек потока в направлении к днищу 8. Не менее важным фактором в этом плане вл етс также свойство турбулентных струйных потоков концентрировать транспортируемые ими твердые частицы в области максимальных их скоростей.

10 Но поскольку у пристенных струй эпюра скоростей характеризуетс увеличением скорости именно к обтекаемой ими стенке (за исключением тонкого пограничного сло ), то и это свойство также про вл етJ 5 с в эффекте сгущени твердого в пристенной области. Соответствующим выбором общего уровн скоростей струи В и кривизны днища 8 на участке от сопла 6 до сечени Б и далее до сопла 7 (до сечени Г) можно обеспечить, чтобы при подходе к последнему вс масса транспортируемого твердого концентрировалась в непосредственной близости к стенке днища 8. При этом следует подчеркнуть, что в пределах канала 10, начина от сечени Б, будет иметь место процесс постепенного выравнивани пол скоростей вдоль поперечного направлени канала 10. Однако более или менее полное выравнивание пол скоростей будет наблюдатьс на большом рассто нии от сечени Б. По крайней мере на начальном участке канала 10, т. е. сразу за сечением Б эпюра скоростей будет все еще мало отличатьс от таковой до сечени Б. Благодар этому частицы твердого, эжек- тируемые из щламонакопител 1 в струю В, непосредственно перед самим сечением Б

ставленного устройства по фиг. 1 осуще- 35 будут также, как и на участке до сече- ствл етс следующим образом. После уда-ни Б, эффективно сгущатьс в пристенной

области потока возле днища 8. Далее, поскольку с помощью сопла 7 по ходу криволинейного течени в канале 10 вводитс основной радиально-сход щуюс пристенную струю Д, вдоль вогнутой твердой границы - днища 8, то пересека сечение Г, (в котором размещено сопло 7), частицы твердого под продолжающимс действием упом нутых факторов перемещаютс в струю Д.

40

лени твердых включении из щламонакопител 1 и его осущени до заданного уровн осуществл ют подвод очередной порции жидкости, содержащей твердые включени . Последние наход тс в жидкости во взвешенном состо нии, часть твердого оседает на днище 8. После накоплени в шламонакопителе 1 определенной массы жидкости и твердого устройство привод т в действие, дл чего подвод т по трубопро- 45 водам 13 и 14 рабочую жидкость к каналам 11 и 12 и далее - к соплам 5, 6 и 7. На выходе из последних образуютс струйные потоки. При этом с помощью сопла 6 создают дополнительный эжектирующий пообласти потока возле днища 8. Далее, поскольку с помощью сопла 7 по ходу криволинейного течени в канале 10 вводитс основной радиально-сход щуюс пристенную струю Д, вдоль вогнутой твердой границы - днища 8, то пересека сечение Г, (в котором размещено сопло 7), частицы твердого под продолжающимс действием упом нутых факторов перемещаютс в струю Д.

Поскольку скорости последней выше скоростей потока Е, вл ющегос спутным дл струи Д, то вли ние центробежной силы и упом нутого свойства концентрации твердого в области максимальных скоростей струи Д усиливаетс и частицы твердого остаютс в

ток, который ввод т в виде пристенной во- 50 пристенной области последней и при дальнейгнутой радиально-сход щейс струи В с образованием над твердой направл ющей границей , днищем 8, криволинейной формы ее линий тока, начина от места ввода с переходом их в процессе эжекции (выще расшем транспортироваиии. Следует отметить, что с удалением от сопла 7 стру Д будет расшир тьс вследствие передачи части ее энергии потоку Е. При этом, естественно скорости ее будут постепенно снижатьс .

положенной среды) без перегибов в линии55 Однако соответствующим совокупным выботока упом нутого криволинейного течени вром начальных скоростей истечени из сопканале 10 (начинающегос после сечени Б).ла 7, кривизны стенки днища 8 и рассто Попадающие в струю В в результате эжек-ни вдоль последней до сечени Е можно

ции частицы твердого подвергаютс , вследствие криволинейности линий тока, действию центробежной силы, за счет чего бни уже на этом начальном участке течени перемещаютс поперек потока в направлении к днищу 8. Не менее важным фактором в этом плане вл етс также свойство турбулентных струйных потоков концентрировать транспортируемые ими твердые частицы в области максимальных их скоростей.

Но поскольку у пристенных струй эпюра скоростей характеризуетс увеличением скорости именно к обтекаемой ими стенке (за исключением тонкого пограничного сло ), то и это свойство также про вл етс в эффекте сгущени твердого в пристенной области. Соответствующим выбором общего уровн скоростей струи В и кривизны днища 8 на участке от сопла 6 до сечени Б и далее до сопла 7 (до сечени Г) можно обеспечить, чтобы при подходе к последнему вс масса транспортируемого твердого концентрировалась в непосредственной близости к стенке днища 8. При этом следует подчеркнуть, что в пределах канала 10, начина от сечени Б, будет иметь место процесс постепенного выравнивани пол скоростей вдоль поперечного направлени канала 10. Однако более или менее полное выравнивание пол скоростей будет наблюдатьс на большом рассто нии от сечени Б. По крайней мере на начальном участке канала 10, т. е. сразу за сечением Б эпюра скоростей будет все еще мало отличатьс от таковой до сечени Б. Благодар этому частицы твердого, эжек- тируемые из щламонакопител 1 в струю В, непосредственно перед самим сечением Б

будут также, как и на участке до сече- ни Б, эффективно сгущатьс в пристенной

шем транспортироваиии. Следует отметить, что с удалением от сопла 7 стру Д будет расшир тьс вследствие передачи части ее энергии потоку Е. При этом, естественно скорости ее будут постепенно снижатьс .

Однако соответствующим совокупным выбообеспечить , чтобы основна масса твердого в пристенной области струи Д транспортировалась вплоть до сечени А. Кривизна стенки 9 зонта 4 на участке транспортировани твердого после сечени Г с удалением от последнего играет дл целей сгущени все меньшую роль. Поэтому ее профиль выбираетс , исход в основном из максимального уменьшени потерь энергии. После пересечени частицами твердого сечени А они в результате продолжаюшегос действи центробежной силы и эжекционного эффекта струи Ж поступают в струю Ж, т. е. в центральную часть течени и далее улавливаютс патрубком 2.

Возможность концентрировани массы твердого в пристенной области струи Д позвол ет приводить ее в непосредственное соприкосновение с поверхностью струи Ж сразу после пересечени твердым сечени А. Дл целей сгущени твердого в струе Ж этот фактор имеет решающее значение поскольку с увеличением рассто ни от поверхности струи Ж ее эжекционный эффект заметно уменьшаетс .

Таким образом имеет место достаточно эффективное отделение твердого от эжектируемой из шламонакопител 1 загр зненной среды. Отвод осветленной жидкости ведут от кольцевой периферийной части Е потока, охватывающей его центральную сгущенную часть Ж, - с помощью патрубка 3.

В итоге осветленна жидкость и сгущенна гидросмесь с помощью патрубка 2 раздельно транспортируютс до места их сбора, расположение которых зависит от конкретных особенностей водоотливной установки.

Принципиальное отличие в реализации способа с помощью варианта устройства по фиг. 2 заключаетс в том, что эжектирую- щий поток ввод т из сопла 6 в виде пристенной выпуклой радиально-сход щейс струи с образованием над твердой направл ющей границей, днищем 8, криволинейной формы ее линий тока. Следует отметить, что принципиальна возможность формировани турбулентных выпуклых криволинейных струй без их отрыва от стенки обусловлена действием широко известного в гидродинамике «эффекта Коанда. Выпукла форма линий токов струи В позвол ет получить дополнительный положительный эффект. Заключаетс он в том, что теперь нет необходимости концентрировать твердое непосредственно в пристенной области возде днища 8. Соответствующим выбором скоростей в струе В и радиуса днища 8, определ ющих соотношение противоположно направленных в струе В эжектирующих и центробежных сил, можно добитьс , чтобы основна масса твердого концентрировалась в сечении Б и далее в непосредственной близости к стенке 7. Это снизит абразивный износ днища 8 шламонакопител 1, профиль которого как и в случае ввода вогнутой струи В над твердой границей (фиг. 1), определ ет степень кривизны линий токов струи В. Протекание процессов сгущени в канале 10 приближаетс к описанным ранее (по фиг. 1).

Далее, нижнее расположение патрубка 2 допускает осуществление максимально-достижимого в способе сгущени твердой массы на входе в патрубок 2 - до 70% и более,

благодар возможности ее слива из патрубка 2 под действием сил т жести. Така же степень сгущени позвол ет в свою очередь сбрасывать массу шлама непосредственно в вагонетки или на конвейер, что расшир ет область технологического применени способа как на водоотливе, так и в других отрасл х промышленности.

0

5

0

В варианте способа, реализуемого с помощью устройства по фиг. 3, эжектирую- щий поток ввод т в виде пристенной выпуклой радиально-сход щейс струи В с образованием под твердой направл ющей границей, поверхностью 7 зонта 4, криволинейной формы ее линий токов. При этом соосно патрубку 2 в приосевой зоне в разрабатываемую массу К твердого ввод т дополнительную систему струй с помощью системы сопел 15 со взвешиванием и транспортированием твердых включений к упом нутому эжектирующему потоку В. Особенности использовани варианта по фиг. 3 приближаютс к таковым по фиг. 2. Принципиальное отличие определ етс свойства.ми среды (слежавшейс и уплотненной), расположенной ниже устройства. На ее разрушение, взвешивание и транспортирование и затра5 чиваетс энерги системы струй L. Величина ее должна быть достаточной дл того, чтобы окончательна зона размыва твердого была не меньше диаметрального размера сопла 6. Ввод системы струй L может осуществл тьс как одновременно с вводом струи В, так и перед введением последней до полного взвешивани расчетной массы твердого. Следует отметить, что в случае гидромеханизированной разработки грунтов, дл которой вариант по фиг. 3 применим, раг ционально осветл емые (в области Е) объемы жидкости сбрасывать в окружаюшую среду. С этой целью патрубок 3 выполн етс сверху, после сечени О открытым. В остальном, по принципу сгущени твердого и осветлени жидкости в канале 10, рас0 сматриваемый вариант устройства по фиг. 3 не отличаетс от описанного выше по фиг. 1 и 2.

Как следует из предыдущего, процесс сгущени твердого в предлагаемом решении основан прежде всего на использовании

5 центробежной силы криволинейного струйного потока. Однако в варианте устройства по фиг. 1 за счет предлагаемого ввода струй В и Д требуемый уровень центро0

бежной силы достаточно поддерживать локально - только в пристенных област х возле днища 8. Кроме того, существенную положительную роль играет и генерируемое предлагаемым способом ввода струй В и Д поле скоростей криволинейного потока, характеризующеес увеличением их к пристенной области криволинейного днища 8 (дл примера на фиг. 1 показан характер распределени скоростей в сечении Г). БлаПутем поддержани требуемого уровн скоростей (только в пристенных В и Д област х течени ) можно выдел ть из осветл емой жидкости частицы с размером до 0,05 мм, что, например, дл щахтного водоотлива практически полностью рещает задачу защиты насосов от гидроабразивного износа и исключает необходимость ручного труда по очистке водосборников. При этом содержание твердого в струе Ж можно

годар возникающему градиенту скоростей, в О доводить до предельной величины - 50- поперечном направлении, со стороны потока 60 мае. % и более. На практике в больна частицы твердого начинают действовать силы типа «Сил Магнуса также смещаюшинстве случаев достаточно экономичным вл етс среднее содержание твердого на уровне 30 мас.%. Оценива теперь вариантрчени . Известно, что в струйных потоках j5 ты устройства по фиг. 2 и 3 следует от- основна масса твердого концентрируетс в метить, чт несовпадение направлений деист- области максимальных их скоростей.ви центробежных и эжектирующих сил в

выпуклой пристенной струе В снижает гидроабразивный износ днища 8 (фиг. 2) и поверхности 9 (фиг. 3), но вместе с тем все же

щие частицы в пристенную область струйного

В результате суммарный сгущающий эффект твердых частиц в пристенных област х (вплоть до сечени А) в предлагаемом рещении существенно выще. Например,20 и несколько уменьщает функцию локального

дл достижени одинаковых с прототипомсгущени твердого на участке струи В (до

условий только по уровню центробежных сил,сечени Б). Однако возможность нижнего

перед сечением А (при одинаковых диамет-расположени патрубка 2 (фиг. 2) с реалиральных размерах сопел 6) достаточно об-зацией максимально достижимой степени

разовани струйных потоков В и Д с близ-25 сгущени твердого в патрубке 2 полностью

КИМ к прототипу суммарным расходом, нокомпенсирует упом нутое ослабление функменьщим примернго в 2 раза уровнем ско-ции сгущени твердого (только по сравнению с фиг. 1), поскольку обеспечиваема

рости при этом. С учетом положительного вли ни на сгущение твердого упом нутого выше второго фактора уровень скоростей может быть еще заметно снижен.

Это же обуславливает соответствующее снижение мощности источника рабочей жидкости и некоторое уменьшение интенсивности гидроабразивного износа днища 8 (касаетс главным образом областей, прилегающих непосредственно к выходу из сопел, где уровень скоростей максимальный).

К благопри тным последстви м приводит также отвод осветленной жидкости из периферийной части соосного патрубку 2 потока . Благодар этому исключаютс дополнительные затраты энергии на образование кольцевого вихр и потери вследствие поворотов потока осветл емой жидкости к отвод щим ее каналам, как в прототипе. Последнее имеет все более существенное значение с увеличением расхода осветл емой среды.

Сам же прин тый способ отвода осветленной жидкости стал возможным благодар предлагаемому способу ввода струй В и Д, обеспечивающему эффективное осветление эжектируемой из щламонакопител 1 жидкости в области Е, начина уже непосредственно за сечением Г.

К снижению энергозатрат приводит и то, что сопротивление слежавщейс массы твердого имеет минимальное значение у стенок днища 8, что определ ет наименьщие затраты энергии в пусковом периоде на разру- щение ее вводом именно пристенной струи (из сопла 6).

40

при этом степень обезвоживани гидросмеси позвол ет транспортировать ее неспециа30 лизированными транспортными средствами (конвейерами, вагонетками и т. п.).

Что же касаетс варианта устройства по фиг. 3, то некоторое повышенное загр знение течени Е мелкодисперсными частицами твердого либо не имеет существенно35 го значени , либо даже необходима. В большинстве возможных случаев его применени (например, при разработке грунтов или добыче конкреций) образование течени в области Е наполненного мелким твердым будет продиктовано задачей достижени придонного обогащени гидросмеси в патрубке 2 за счет твердого с большими размерами и весом. Поэтому жидкость из области Е рационально сбрасывать снова в окружающую среду. Из всего предыдущего та45 КИМ образом следует, что по сравнению с прототипом во всех рассмотренных вариантах способа удаетс обеспечить повышение эффективности процессов сгущени твердых включений и осветлени жидкости при одновременном снижении энергозатрат и расши50 рении области технологического использовани способа.

Расмотренными вариантами устройства не исчерпываетс возможность применени способа. Например, ликвидировав в уст55

ройстве по фиг. 1 зонт 4 и отвод 3, можно получить вариант устройства, пригодный дл достижени интенсивного сгущени твердого в патрубке 2 без реализации процесса отвода осветленной жидкости. При этом в

Путем поддержани требуемого уровн скоростей (только в пристенных В и Д област х течени ) можно выдел ть из осветл емой жидкости частицы с размером до 0,05 мм, что, например, дл щахтного водоотлива практически полностью рещает задачу защиты насосов от гидроабразивного износа и исключает необходимость ручного труда по очистке водосборников. При этом содержание твердого в струе Ж можно

доводить до предельной величины - 50- 60 мае. % и более. На практике в боль0

при этом степень обезвоживани гидросмеси позвол ет транспортировать ее неспециа0 лизированными транспортными средствами (конвейерами, вагонетками и т. п.).

Что же касаетс варианта устройства по фиг. 3, то некоторое повышенное загр знение течени Е мелкодисперсными частицами твердого либо не имеет существенно5 го значени , либо даже необходима. В большинстве возможных случаев его применени (например, при разработке грунтов или добыче конкреций) образование течени в области Е наполненного мелким твердым будет продиктовано задачей достижени придонного обогащени гидросмеси в патрубке 2 за счет твердого с большими размерами и весом. Поэтому жидкость из области Е рационально сбрасывать снова в окружающую среду. Из всего предыдущего та5 КИМ образом следует, что по сравнению с прототипом во всех рассмотренных вариантах способа удаетс обеспечить повышение эффективности процессов сгущени твердых включений и осветлени жидкости при одновременном снижении энергозатрат и расши0 рении области технологического использовани способа.

Расмотренными вариантами устройства не исчерпываетс возможность применени способа. Например, ликвидировав в уст5

объеме шламонакопител 1 будет генерироватьс симметричное патрубку 2 кольцевое вихревое течение. В некоторых случа х такой вариант устройства будет весьма приемлем благодар упрощению конструкции устройства (одновременно отметим целесообразность в подобных и других возможных частных вариантах поддержани кольцеобразных вихревых зон течение жидкости).

Ликвидиру в устройстве по фиг. 3 обтекатель 17 с размещенными в нем элемен- тами, можно получить более простой его вариант, пригодный дл разработки легкоразмываемых сред твердого.

Возможны и другие варианты устройства.

В практическом плане следует отметить, что во многих случа х, с целью упрощени общей, схемы установки, все сопла 5, 6 и 7 могут быть подключены с помощью каналов 11 и 12 к одному и тому же источнику рабочей среды. В ответственных случа х однако может быть экономически оправданным подключение сопел к различным (расчетным ) по давлению источникам рабочей среды.

Патрубок 2 может представл ть собой либо начальный участок отвод щего трубопровода , либо часть всасывающей линии щламового насоса, в частности камеру смещени гидроэлеватора. Следует подчеркнуть, что, хот на чертеже представлены варианты реализующего способ устройства в вертикальном исполнении, в принципе способ может быть использован и при наклонном положении оси устройства. Кроме того, предлагаемый в способе принцип сгущени твердого может быть применен без об зательного соблюдени непрерывности сопел б и 7 вдоль окружности. Возможно также продолговатое или даже асимметричное исполнение устройства в плане. Все возможные варианты должны, естественно, отрабатыватьс экспериментально.

В заключение следует отметить, что предлагаемый способ может использоватьс не только дл очистки щламонакопителей, но и дл других целей. Он с успехом может быть применен дл целей обогащени - дл

классификации твердых материалов, дл ре- щени задач по дозированию подачи твердого определенной консистенции, дл разработки грунтов. Возможны и другие области применени способа. Возможность достаточно успещного рещени указанных задач обусловлена благодар тому, что в предлагаемом способе обеспечивает совокупное решение вопросов по безаварийному забору твердого, его сгущению и осветление практически любых объемов жидкости (или газообразных сред) при этом.

Claims

Формула изобретени

5

0

5

0

I. Способ очистки щламонакопител от твердых включений, заключающийс в том, что между выполненными криволинейными зонтом и днищем щламонакопител в направлении от периферии к центру щламонакопител создают посредством напорного сопла эжектирующий твердые включени струйный поток жидкости, расщир ющийс от периферии к центру, а в центральной части щламонакопител осуществл ют отвод сгущенной части твердых включений посред5 ством обеспечивающего разворот потока к его входному отверстию отсасывающего патрубка , и отвод осветленного потока жидкости из периферийной части потока в зоне оасположени отсасывающего патрубка, отличающийс тем, что, с целью повышени эф0 фективности очистки и процессов сгущени твердых включений и осветлени жидкости, а также расщирени технологических возможностей , создают по меньшей мере один расшир ющийс от |ериферии к центру шламонакопител и плавно переход щий в основной поток дополнительный эжектирующий поток, причем основной и дополнительный потоки направл ют на те криволинейные поверхности, которые направлены к входу отсасывающего патрубка.
2. Способ по п. 1, отличающийс тем, что соосно отсасывающему патрубку в приосе- вой его зоне в массу твердых включений ввод т дополнительные струи жидкости дл взвешивани и транспортировани твердых включений к эжектирующим потокам.

«

15V Я 10 ,4 р

7 7

8

2

05цг.2 16

ЦЗиг.З