TW201908100A - 射出成形模具、樹脂組件、以及樹脂製品之製造方法 - Google Patents

射出成形模具、樹脂組件、以及樹脂製品之製造方法 Download PDF

Info

Publication number
TW201908100A
TW201908100A TW107118637A TW107118637A TW201908100A TW 201908100 A TW201908100 A TW 201908100A TW 107118637 A TW107118637 A TW 107118637A TW 107118637 A TW107118637 A TW 107118637A TW 201908100 A TW201908100 A TW 201908100A
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
resin
cavity
width
axial
centerline
Prior art date
Application number
TW107118637A
Other languages
English (en)
Other versions
TWI691396B (zh
Inventor
深津俊輔
田中寬治
西室陽一
Original Assignee
日商普利司通股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日商普利司通股份有限公司 filed Critical 日商普利司通股份有限公司
Publication of TW201908100A publication Critical patent/TW201908100A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI691396B publication Critical patent/TWI691396B/zh

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/26—Moulds
    • B29C45/37—Mould cavity walls, i.e. the inner surface forming the mould cavity, e.g. linings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/0005—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor using fibre reinforcements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/0025—Preventing defects on the moulded article, e.g. weld lines, shrinkage marks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/72—Heating or cooling
    • B29C45/73—Heating or cooling of the mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/06—Fibrous reinforcements only
    • B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
    • B29C70/12—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of short length, e.g. in the form of a mat
    • B29C70/14—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of short length, e.g. in the form of a mat oriented
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B2/00—Friction-grip releasable fastenings
    • F16B2/02—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening
    • F16B2/06—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening external, i.e. with contracting action
    • F16B2/065—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening external, i.e. with contracting action using screw-thread elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B7/00—Connections of rods or tubes, e.g. of non-circular section, mutually, including resilient connections
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/0025—Preventing defects on the moulded article, e.g. weld lines, shrinkage marks
    • B29C2045/0027—Gate or gate mark locations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
    • B29K2105/12—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of short lengths, e.g. chopped filaments, staple fibres or bristles
    • B29K2105/14—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of short lengths, e.g. chopped filaments, staple fibres or bristles oriented
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
    • B29K2105/20—Inserts

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

射出成型模具係具有澆口(gate)及空腔，而構成為從澆口來對空腔內射出含強化纖維的熔融樹脂，藉以於空腔內形成熔接部；具有開口於空腔之樹脂積留；沿樹脂積留朝空腔的開口端面之第1剖面中，沿空腔之寬度中心線的垂線來測量時，樹脂積留的寬度中心線與空腔的寬度中心線之間的距離係沿空腔的寬度中心線而至少一部分會變化。

Description

射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法
此發明關於一種射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法。
本案係基於2017年6月2日於日本所申請之特願2017-110451號而主張優先權，並援用其內容全文於此。
當射出成型模具的空腔內有熔融樹脂匯流而形成熔接部的情況，會有成型品中之熔接部的強度較其他部分變得更低之傾向。為了提高熔接部的強度，過去已進行各種試驗(例如專利文獻1)。
[先前技術文獻]
[專利文獻]
專利文獻1：日本日本國特開2002-240096號公報
然而，傳統技術並無法充分提高熔接部的強度，而有改善的餘地。
此發明係為解決上述課題所發明者，其目的為提供一種可提高熔接部的強度之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法。
本發明之射出成型模具係具有澆口及空腔，而構成為從該澆口來對該空腔內射出含強化纖維的熔融樹脂，藉以於該空腔內形成熔接部；具有開口於該空腔之樹脂積留；沿該樹脂積留朝該空腔的開口端面之第1剖面中，沿該空腔之寬度中心線的垂線來測量時，該樹脂積留的寬度中心線與該空腔的寬度中心線之間的距離係沿該空腔的寬度中心線而至少一部分會變化。
本發明之樹脂組件係由含強化纖維的樹脂所構成，且形成有熔接部； 具有連結於該樹脂組件的本體部之突起部；沿該突起部朝該本體部的連結端面之第1剖面中，沿該本體部之寬度中心線的垂線來測量時，該突起部的寬度中心線與該本體部的寬度中心線之間的距離係沿該本體部的寬度中心線而至少一部分會變化。
本發明之樹脂製品之製造方法包含有成型工序，係對上述射出成型模具的該空腔內從該澆口來射出含強化纖維的熔融樹脂以成型樹脂組件；該成型工序中係藉由該空腔而成型有該樹脂組件的本體部，且藉由該樹脂積留而成型有連結於該本體部之突起部。
依據此發明便可提供一種能夠提高熔接部的強度之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法。
100‧‧‧射出成型模具
101~104‧‧‧外型部
101a‧‧‧內型收納部
105、106‧‧‧內型部
110‧‧‧樹脂積留
110P‧‧‧前端突出部
110S‧‧‧開口端面
120‧‧‧力矩作用部分用空腔面(軸向中間部分用空腔面)
120a‧‧‧凸部
121‧‧‧軸向一側部分用空腔面
122‧‧‧軸向一側端面用空腔面
123‧‧‧雌螺紋用空腔面
124、125‧‧‧軸向另側部分用空腔面
130‧‧‧環狀凸條部
131‧‧‧環狀凹條部
140、150、151、160、161‧‧‧小凸條部(凸條部)
140a、140b‧‧‧小凸條部的壁面
140ae、140be、140ce‧‧‧小凸條部的根部端面的外緣的端緣部
170‧‧‧環狀凹條部
180、181、182‧‧‧小凸條部列(凸條部列)
200‧‧‧樹脂組件
210‧‧‧突起部
210P‧‧‧前端突出部
210S‧‧‧連結端面
211‧‧‧去除痕跡
220‧‧‧力矩作用部分(軸向中間部分)
220a‧‧‧凹部
221‧‧‧軸向一側部分
222‧‧‧軸向一側端面
223‧‧‧雌螺紋
224‧‧‧軸向另側部分
230‧‧‧環狀凹條部
231‧‧‧環狀凸條部
240、250、251、260、261‧‧‧小凹條部(凹條部)
240a、240b‧‧‧小凹條部的壁面
240ae、240be、240ce‧‧‧小凹條部的開口端面外緣的端緣部
270‧‧‧環狀凸條部
280、281、282‧‧‧小凹條部列(凹條部列)
300‧‧‧接頭
310‧‧‧外筒部
BGP‧‧‧澆口間位置
CL11‧‧‧樹脂積留的寬度中心線
CL11c‧‧‧樹脂積留之寬度中心線的中心點
CL12‧‧‧空腔的寬度中心線
CL21‧‧‧突起部的寬度中心線
CL21c‧‧‧突起部之寬度中心線的中心點
CL22‧‧‧本體部的寬度中心線
CV‧‧‧空腔
F‧‧‧強化纖維
G‧‧‧澆口(或澆口的痕跡)
GP‧‧‧澆口位置
MB‧‧‧本體部
n11‧‧‧樹脂積留之寬度中心線的垂線
n12‧‧‧空腔之寬度中心線的垂線
n21‧‧‧突起部之寬度中心線的垂線
n22‧‧‧本體部之寬度中心線的垂線
O‧‧‧中心軸線
R‧‧‧流道
T‧‧‧工具
VP11、VP21‧‧‧第1假想平面
W‧‧‧熔接部
圖1係顯示本發明第1實施型態相關之射出成型模具之側視圖。
圖2(a)係顯示圖1之射出成型模具，為沿圖2(b)的B-B線之軸向剖面圖，圖2(b)係顯示圖1之射出成型模具，為沿圖2(a)的A-A線之軸直方向剖面圖。
圖3(a)係顯示從軸向一側來觀看圖1之射出成型模具的樣態之前視圖，圖3(b)係顯示圖1之射出成型模具，為沿圖2(a)的C-C線之軸直方向剖面圖。
圖4係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖2(a)所示射出成型模具的主要部分之部分剖面立體圖。
圖5係放大顯示圖1所示射出成型模具的主要部分之側視圖，為用以說明本發明第1實施型態的作用之圖式。
圖6(a)係顯示圖1之射出成型模具在脫模時某一時刻的樣態，為沿圖6(b)的B’-B’線之軸向剖面圖，圖6(b)係顯示圖1之射出成型模具在脫模時某一時刻的樣態，為沿圖6(a)的A’-A’線之軸直方向剖面圖。
圖7(a)係顯示本發明第1實施型態相關之樹脂組件之立體圖，圖7(b)係顯示從軸向一側來觀看圖7(a)之樹脂組件的樣態之前視圖。
圖8(a)係顯示從圖7之樹脂組件所獲得的接頭之立體圖，圖8(b)係顯示 圖8(a)之接頭，為沿圖8(a)的E-E線之軸直方向剖面圖，係用以說明使用時的樣態之圖式。
圖9(a)係顯示從軸向一側來觀看本發明第2實施型態相關之射出成型模具的主要部分之樣態之立體圖，圖9(b)係顯示從軸向一側來觀看圖9(a)之射出成型模具的樣態之前視圖。
圖10(a)係顯示從軸向一側來觀看本發明第2實施型態相關之樹脂組件的主要部分之樣態之立體圖，圖10(b)係顯示從軸向一側來觀看圖10(a)之樹脂組件的樣態之前視圖。
圖11係放大顯示本發明第3實施型態相關之射出成型模具的主要部分之側視圖，為用以說明本發明第3實施型態的作用之圖式。
圖12(a)為圖11之F-F線剖面圖，圖12(b)為圖11之G-G線剖面圖。
圖13係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖11所示射出成型模具的主要部分之部分剖面立體圖。
圖14係放大顯示本發明第3實施型態相關之樹脂組件的主要部分之側視圖。
圖15(a)為圖14之F’-F’線剖面圖，圖15(b)為圖14之G’-G’線剖面圖。
圖16係放大顯示本發明第4實施型態相關之射出成型模具的主要部分之側視圖，為用以說明本發明第4實施型態的作用之圖式。
圖17為圖16之H-H線剖面圖。
圖18係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖16所示射出成型模具的主要部分之部分剖面立體圖。
圖19係放大顯示本發明第4實施型態相關之樹脂組件的主要部分之側視圖。
圖20為圖19之H’-H’線剖面圖。
圖21(a)係顯示本發明第5實施型態相關之射出成型模具之立體圖，圖21(b)係顯示本發明第5實施型態相關之樹脂組件之立體圖。
圖22(a)係顯示本發明第6實施型態相關之射出成型模具之立體圖，圖22(b)係顯示本發明第6實施型態相關之樹脂組件之立體圖。
本發明相關之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法可利用於所有種類、用途及形狀的樹脂製品領域者。
以下，便參閱圖式來例示說明此發明相關之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法的實施型態。
〔第1實施型態〕
參閱圖1~圖8來加以說明本發明第1實施型態。
圖1~圖5係顯示閉合本實施型態之射出成型模具100之狀態，圖6係顯示打開此射出成型模具100，來取出為成型品之樹脂組件200時的樣態。圖7係顯示本實施型態之樹脂組件200，該樹脂組件200為使用圖1~圖6之射出成型模具100而藉由射出成型所獲得。此樹脂組件200雖可使用於任意種類及用途的樹脂製品領域，但較佳宜使用於接頭。圖8係顯示接頭300，為使用圖7之樹脂組件200所最終獲得的樹脂製品一例。
如圖1及圖2所示，本實施型態之射出成型模具(以下亦簡稱作模具。)100係具有藉由空腔面所區劃之空腔CV；用以將自流道(runner)R傳送而來含強化纖維的熔融樹脂注入空腔CV內之注入口，即1個或複數個(本例中為3個)澆口(gate)G；以及，開口於空腔CV之凹部，即1個或複數個(本例中為3個)樹脂積留110。
如後所詳述般，此模具100係構成為樹脂會在空腔CV內匯流，而以樹脂的界面會彼此接合之狀態來形成硬化後的熔接部W。樹脂積留110係為了提高熔接部W的強度而設置。
本實施型態之樹脂組件200由以下方法所製造。
首先，如圖1~圖5所示，閉合模具100而於內部形成空腔CV。於此狀態下，使含強化纖維的熔融樹脂從流道R朝澆口G流動，再從澆口G朝空腔CV內射出。當空腔CV內充填有熔融樹脂後，使空腔CV內的樹脂冷卻及硬化至特定程度。接著，如圖6所示，打開模具100來取出樹脂組件200。依上述方式便完成樹脂組件200的成型工序，可獲得圖7所示般由含強化纖維的樹脂所構成之樹脂組件200。樹脂組件200係具有本體部MB，以及連結於本體部MB之1個或複數個(本例中為3個)突起部210。成型工 序中，會藉由空腔CV而成型有本體部MB，且藉由樹脂積留110而成型有突起部210。
藉由成型工序所獲得之樹脂組件200可直接作為最終的樹脂製品來加以利用。抑或在成型工序後，進一步加工樹脂組件200或與其他組件一起組裝，藉以獲得最終的樹脂製品。例如，亦可在成型工序後，將樹脂組件200的突起部210等切斷來加以去除(去除工序)。
圖8之接頭300係由成型工序所獲得之樹脂組件200(圖7)來去除突起部210，並將外筒部310安裝在本體部MB(組裝工序)，藉此所獲得者。此接頭300雖可適當地利用於供水．供熱水用配管，但亦可利用於水以外的流體(例如油、藥液等液體，或空氣、瓦斯等氣體等)用配管。如圖8之範例般地由樹脂組件200來去除突起部210之情況，會有本體部MB殘留有突起部210被去除後的痕跡211之情況。
此處，參閱圖7及圖8來針對本實施型態之樹脂組件200的構成更加詳細地說明。
如圖7及圖8(a)所示，樹脂組件200之本體部MB為筆直地延伸之圓筒狀組件。本體部MB係具有位在本體部MB的軸向一側之軸向一側部分221、位在本體部MB的軸向中間部之軸向中間部分220、以及位在本體部MB的軸向另側之軸向另側部分224。
此外，本說明書中，「圓筒狀組件」不限於橫跨全長而其外周面及內周面兩者具有圓形剖面般的形狀者，係指包含有整體觀看時呈圓筒狀的形狀者，亦可在延伸方向的至少一部分處使其外周面及/或內周面呈非圓形的剖面。
樹脂組件200係於橫跨軸向一側部分221至軸向中間部分220之區域的內周面具有雌螺紋223。此雌螺紋223係構成為會與其他組件(圖中未顯示，例如金屬製水管)的雄螺紋相連接。又，此雌螺紋223為從本體部MB的軸向一側朝軸向另側(深處側)慢慢地縮小口徑之錐形雌螺紋。
如圖7所示，成型工序後且為去除工序前之樹脂組件200之本體部MB的軸向一側端面222係連結有突起部210。
此外，本說明書中，樹脂組件200或本體部MB的「軸向」係指平行 於本體部MB之呈圓筒狀的中心軸線O之方向。本例中，中心軸線O係直線狀地延伸。又，樹脂組件200或本體部MB的「軸向一側」係指軸向兩側當中形成有雌螺紋223一側，樹脂組件200或本體部MB的「軸向另側」係指其相反側。又，樹脂組件200或本體部MB之「軸直方向」係指垂直於軸向之方向。
本實施型態之樹脂組件200係由含強化纖維的樹脂所構成。
構成樹脂組件200之樹脂可使用任意樹脂。例如圖8之範例般將樹脂組件200使用於接頭300的情況，若使用例如聚苯硫醚(PPS：Polyphenylenesulfide)來作為構成樹脂組件200之樹脂，由於耐熱性、耐藥品性等優異，故較佳。
構成樹脂組件200之樹脂所含的強化纖維係為了強化樹脂強度而包含。作為強化纖維，只要是可提高樹脂強度者，則可使用任意纖維。例如圖8之範例般將樹脂組件200使用於接頭300的情況，若使用例如玻璃纖維來作為強化纖維，由於可提高樹脂組件200甚至接頭300的強度，具體來說可提高抗破裂性及抗蠕變變形性，故佳。
樹脂組件200由於含雌螺紋223之整體係由樹脂所一體成型，故相較於使樹脂組件200的至少一部分(例如僅有雌螺紋223)為金屬製情況，便可達成樹脂組件200甚至接頭300的輕量化及低成本化。又，由於樹脂組件200係於樹脂含有強化纖維，故可確保與至少一部分為金屬製情況同等的強度
樹脂組件200之軸向一側部分221及軸向另側部分224的外周面在軸直方向剖面中為圓形。
樹脂組件200之軸向中間部分220的外周面在軸直方向剖面中呈多角形(本例中為六角形)，藉此而構成力矩作用部分220。力矩作用部分220由於外周面在軸直方向剖面呈多角形，故當例如接頭300的施工時，將雌螺紋223鎖固在其他組件的雄螺紋時等，係如圖8(b)所示般地以扳手等工具T來從外側抓住力矩作用部分220之相互對向的一對平坦面之狀態下，使來自工具T的力矩確實地作用。本例中，力矩作用部分220的外周面係形成有複數凹部220a。
圖式之例中，軸向一側部分221的外徑與力矩作用部分220的外徑(力矩作用部分220之多角形剖面的外接圓直徑)係大致相同，又，沿軸向為大致固定。力矩作用部分220的內周面係形成有錐形雌螺紋223的末端部，亦即該處的內徑係較軸向一側部分221稍小。藉此確保力矩作用部分220之周壁的厚度甚至強度，以對抗來自上述工具T的力矩。
軸向另側部分224的外徑係較軸向一側部分221或力矩作用部分220的外徑要大幅縮小。圖8(a)之接頭300中，軸向另側部分224係安裝有較其口徑要大之外筒部310。樹脂組件200的軸向另側部分224與外筒部310之間係區劃有圓環狀的空間，此環狀空間係構成為插入有圓管狀組件(圖中未顯示，例如聚丁烯製或交聯聚乙烯製管體)。
有關突起部210，將更加詳細地說明於後。
接著，參閱圖1~圖6，針對會成型出上述本實施型態之樹脂組件200般所構成之本實施型態射出成型模具100的構成來更加詳細地說明。
模具100係具有外型部101~104與內型部105、106。當模具100為圖1~圖5所示般閉合狀態時，係藉由外型部101~104內側的空腔面與內型部105、106外側的空腔面來區劃出空腔CV。
如圖2所示，此空腔CV係構成為筆直地延伸之圓筒狀，藉此而構成為會成型出為圓筒狀組件之樹脂組件200的本體部MB。外型部101~104當中位在最靠軸向一側的外型部101係具有會成型出樹脂組件200的軸向一側端面222般所構成之軸向一側端面用空腔面122。其他外型部102~104則係相對於外型部101而在軸向另側沿圓周方向加以配列，分別係具有會成型出樹脂組件200之橫跨本體部MB全長的外周面般所構成之外周面用空腔面。外型部102~104的各外周面用空腔面係分別具有會成型出樹脂組件200之軸向一側部分221的外周面般所構成之軸向一側部分用空腔面121、會成型出樹脂組件200之力矩作用部分220的外周面般所構成之力矩作用部分用空腔面120、以及會成型出樹脂組件200之軸向另側部分224的外周面般所構成之軸向另側部分用空腔面124。內型部105、106當中位在軸向一側的內型部105係具有會成型出樹脂組件200的雌螺紋223般所構成之雌螺紋用空腔面123，較雌螺紋用空腔面123要靠軸向一側的部分係構成為被收 納在外型部101所設置之內型收納部101a(圖6(a))。雌螺紋用空腔面123的口徑係從空腔CV的軸向一側朝軸向另側(深處側)而慢慢地縮小。另一內型部106係具有會成型出樹脂組件200之軸向另側部分224的內周面般所構成之軸向另側部分用空腔面125。
外型部101係具有樹脂積留110，樹脂積留110係開口於軸向一側端面用空腔面122。樹脂積留110為在熔融樹脂被射出至空腔CV內的期間，空腔CV內熔融樹脂的一部分會流入而滯留之部分，係會成型出樹脂組件200中的突起部210者。
此外，本說明書中，模具100或空腔CV的「軸向」係指平行於本體部MB之呈圓筒狀的中心軸線O之方向。本例中，中心軸線O係直線狀地延伸。又，模具100或空腔CV的「軸向一側」係指軸向兩側當中，配置有雌螺紋用空腔面123一側，模具100或空腔CV的「軸向另側」係指其相反側。又，模具100或空腔CV的「軸直方向」係指垂直於軸向之方向。
在脫模時，如圖6所示，將外型部102~104分別從為成型品之樹脂組件200朝徑向外側卸除，並將外型部101從樹脂組件200朝軸向一側卸除。又，一邊旋轉內型部105一邊將其從樹脂組件200朝軸向一側拔出，並將內型部106從樹脂組件200朝軸向另側拔出。
此外，模具100亦可藉由與本例之外型部101~104及內型部105、106相異構成的外型部及內型部來區劃出與本例相同的空腔CV。
以下，在模具100的說明中，只要是未特別說明，則模具100係指閉合狀態。
軸向一側部分用空腔面121及軸向另側部分用空腔面124係在軸直方向剖面中為圓形。
力矩作用部分用空腔面120如圖2(b)所示，係在軸直方向剖面中呈多角形(本例中為六角形)。圖式之例中，力矩作用部分用空腔面120係形成有會形成樹脂組件200之力矩作用部分220的複數凹部220a般所構成之複數凸部120a(圖4)。
圖式之例中，軸向一側部分用空腔面121的外徑與力矩作用部分用空腔面120的外徑(力矩作用部分用空腔面120的多角形剖面的外接圓的徑) 係大致相同。力矩作用部分用空腔面120的內周側係配置有雌螺紋用空腔面223的末端部，亦即該處之空腔CV的內徑係較軸向一側部分用空腔面121稍小。
軸向另側部分用空腔面124的外徑係較軸向一側部分用空腔面121或力矩作用部分用空腔面120的外徑要大幅地縮小。
如圖2所示，力矩作用部分用空腔面120的軸向另側，更具體地本例中，力矩作用部分用空腔面120之軸向另側的端部附近係設置有朝向軸向一側般指向而開口於空腔CV之澆口G。圖式之例中，於圓周方向上等間隔地(分別距離120°之角度位置)設置有3個澆口G。此外，本說明書中，模具100或樹脂組件200中之「角度位置」係指中心軸線O周圍的角度位置，相當於圓周方向位置。
如圖3(b)所示，樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S(樹脂積留110與空腔CV之交界面)係形成為非正圓形，更具體地本例中係形成為一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之平行四邊形。
然後，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD係並非沿空腔CV的寬度中心線CL12一直是固定的，而是至少一部分會變化。
此處，沿開口端面110S之「第1剖面」係指沿包含有開口端面110S的假想平面之模具100的剖面。本例中，第1剖面係平行於軸直方向之剖面，為圖3(b)之剖面(圖2的C-C線剖面)。
第1剖面中樹脂積留110的「寬度中心線CL11」係指以垂直於第1剖面中開口端面110S的延伸方向(長邊方向)之方向作為寬度方向時，通過開口端面110S的寬度方向中心之線，本例中為自開口端面110S之呈平行四邊形的相對向一對長邊之等距離線。又，第1剖面中樹脂積留110之寬度中心線CL11的「垂線n11」係指相對於樹脂積留110之寬度中心線CL11上任意點的接線而為垂直且通過該點之線。
第1剖面中空腔CV的「寬度中心線CL12」係指以垂直於第1剖面中空腔CV的延伸方向(長邊方向)之方向作為寬度方向時，通過空腔CV的寬 度方向中心之線，本例中為自第1剖面中空腔CV之呈圓環狀的外周緣與內周緣之等距離線。又，第1剖面中空腔CV之寬度中心線CL12的「垂線n12」係指相對於空腔CV之寬度中心線CL12上任意點的接線而為垂直且通過該點之線。
接著，針對上述方式所構成之模具100的作用，參閱圖5來加以說明。
成型工序中，在將含強化纖維的熔融樹脂從澆口G射出至空腔CV內的期間，首先，熔融樹脂會朝軸向一側而在力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內，然後在軸向一側部分用空腔面121內側的空腔CV內一邊往圓周方向擴散一邊往軸向依序移動，再從該處進一步地朝樹脂積留110的內部流動。當較澆口G要靠軸向一側的空腔CV及樹脂積留110充填有樹脂後，接著，樹脂會朝軸向另側而在軸向另側部分用空腔面124內側的空腔CV內往軸向流動，而在該處亦充填有樹脂。如此般地，空腔CV整體便會充填有樹脂。
此處，假設模具100並未設置有樹脂積留110，而軸向一側部分用空腔面121及軸向一側端面用空腔面122僅是分別由不具凹凸的平滑面所構成之情況，樹脂流動方向(本例中為軸向)上自澆口G所遠離之軸向一側部分用空腔面121內側的空腔CV中，會分別在由各澆口G的位置(角度位置，即澆口位置GP)彼此沿空腔而於等距離之位置(角度位置，即澆口間位置BGP)處，使熔接部W容易形成為平行於軸向及徑方向之平面狀。又，此情況下，熔接部W中，在樹脂彼此的界面兩側處，樹脂內之各強化纖維F平行地延伸(配向)於熔接部W的延伸方向(熔接延伸方向。本例中為軸向)之虞會變高。
此處，本說明書中，「樹脂流動方向」係指在空腔CV內由澆口G射出的樹脂所流動之大致方向的近似方向，本例中，係相當於朝澆口G的指向方向甚至軸向一側之方向。又，「熔接延伸方向」為使熔接部W的延伸方向近似於一方向之方向，係相當於使通過澆口間位置BGP之假想平面的延伸方向近似於一方向之方向，本例中為軸向。又，本說明書中有將與熔接延伸方向呈交叉之方向稱作「熔接交叉方向」的情況。
此外，於樹脂流動方向(本例中為軸向)上，在接近澆口G之力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內，縱使在射出中剛從澆口G所射出的高溫樹脂會彼此匯流，但樹脂的界面仍會消失而不易殘留，便不易形成熔接部W。於樹脂流動方向上，若愈遠離澆口G，即愈接近軸向一側端面222，則從澆口G射出後隨著時間經過，當稍微冷卻後的樹脂彼此匯流時，則該處便會容易殘留有界面，而容易形成熔接部W。
如上所述，假設熔接部W係沿軸向而筆直地形成，且熔接部W中樹脂內的各強化纖維F係平行於熔接部W的延伸方向而配向之情況，則成型品之樹脂組件200會有相對於徑向外力的強度不充分之虞。此外，縱使以強化纖維F來補強樹脂，若熔接部W中的各強化纖維F是平行地配向於熔接部W的延伸方向，則熔接部W的強度實質上便僅能獲得樹脂的強度。
本例之樹脂組件200由於係於軸向一側部分221及力矩作用部分220的內周側具有雌螺紋223，故當例如接頭300的施工時，將附雄螺紋的外部組件鎖入雌螺紋223之際，則軸向一側部分221及力矩作用部分220便會承受擴徑方向的力。此時，若軸向一側部分221所形成之熔接部W的強度不充分，便會有軸向一側部分221發生破損之虞。於是，便必須使熔接部W具有充分的強度。特別是，由於本例之雌螺紋223為錐形雌螺紋，故軸向一側部分221之周壁的厚度會較力矩作用部分220要薄，且愈接近軸向一側端面222則愈薄。又，相較於雌螺紋223為平行雌螺紋的情況，會有自附雄螺紋的外部組件所作用之擴徑方向的力變大之虞。因應於該變大的量，則提升熔接部W強度的必要性便會提高，特別是，愈接近軸向一側端面222則其必要性會愈高。
另一方面，本實施型態中如上所述，係於模具100設置有樹脂積留110，且在沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD並非沿空腔CV的寬度中心線CL12一直是固定的，而是至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。藉此，如圖5所概略顯示，當射出中，熔融樹脂流入樹脂積留110之前，在軸直方向剖面中空腔CV之寬度方向(垂直於空腔CV的延伸方向 之方向。空腔CV的厚度方向。)的較廣範圍中，樹脂的流動便會紊亂，而導致樹脂會3維地流向各種方向。因此，澆口間位置BGP的附近所形成之熔接部W的形狀便會成為非筆直地延伸於軸向之形狀，例如3維地觀看下為模糊之形狀、傾斜的形狀、或彎曲的形狀等3維觀看下複雜的變亂之形狀。於是，便可提高熔接部W的強度。又，澆口間位置BGP的附近，甚至熔接部W的附近處，在軸直方向剖面中空腔CV之寬度方向的較廣範圍中，由於樹脂內之強化纖維F的方向會變亂，導致強化纖維F會3維地配向於各種方向，故配向在交叉於軸向之方向，甚至熔接交叉方向之強化纖維F的比率便會提高。於是，藉此亦可提高熔接部W的強度。
此外，假設第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，當樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD沿空腔CV的寬度中心線CL12而一直是固定的情況，則在澆口間位置BGP的附近，甚至熔接部W的附近處，便無法使樹脂的流動方向或強化纖維F的配向方向像在軸直方向剖面中空腔CV的寬度方向上如此般大範圍地，又，如此般複雜地變亂。
藉由上述構成的樹脂積留110所成型之突起部210係具有以下構成。
如圖7(b)所示，突起部210朝本體部MB的連結端面210S(突起部210與本體部MB的交界面)係形成為非正圓形，更具體地本例中係形成為一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之平行四邊形。
然後，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，沿本體部MB之寬度中心線CL22的垂線n22來測量時，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之間的距離CLD’係沿本體部MB的寬度中心線CL22而至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。
此處，沿連結端面210S之「第1剖面」係指沿著包含連結端面210S的假想平面之樹脂組件200的剖面。本例中，第1剖面係平行於軸直方向之剖面。
第1剖面中突起部210的「寬度中心線CL21」係指以垂直於第1剖面中連結端面210S的延伸方向(長邊方向)之方向作為寬度方向時，通過連結 端面210S的寬度方向中心之線，本例中為自連結端面210S之呈平行四邊形的相對向一對長邊之等距離線。
第1剖面中本體部MB的「寬度中心線CL22」係指以垂直於第1剖面中本體部MB的延伸方向(長邊方向)之方向作為寬度方向時，通過本體部MB的寬度方向中心之線，本例中為自第1剖面中本體部MB之呈圓環狀的外周緣與內周緣之等距離線。又，第1剖面中本體部MB之寬度中心線CL22的「垂線n22」係指在如本例般本體部MB的寬度中心線CL22為非直線之情況，相對於本體部MB之寬度中心線CL22上任意點的接線為垂直且通過該點之線。
圖7及圖8中為了便於說明，而連同樹脂組件200一起顯示澆口G、澆口位置GP及澆口間位置BGP。樹脂組件200會有在澆口G的位置殘留有射出成型之際所形成澆口G的痕跡之情況。由於可從樹脂組件200所具有澆口G的痕跡來特定出澆口G的位置及其指向方向(甚至特定出從澆口G射出樹脂之方向)，故便可依據該等與由樹脂組件200的形狀所特定出之空腔CV的形狀，來特定出樹脂在空腔CV內的流動方向、澆口位置GP及澆口間位置BGP。
具備具有上述般構成的突起部210之樹脂組件200中，有關模具100之樹脂積留110的作用效果如上所述，當射出成型時，軸向一側部分221中澆口間位置BGP的附近所形成之熔接部W的形狀並非筆直地延伸於軸向之形狀，而是成為3維觀看下會複雜地變亂之形狀。藉此，便可提高熔接部W的強度。又，澆口間位置BGP的附近，甚至熔接部W的附近處，在軸直方向剖面中本體部MB之寬度方向(本體部MB的厚度方向)的較廣範圍中，由於樹脂內之強化纖維F的方向會變亂，導致強化纖維F會3維地配向於各種方向，故交叉於軸向之方向，甚至配向於熔接交叉方向之強化纖維F的比率便會提高。於是，藉此亦可提高熔接部W的強度。
此外，圖3之範例中，模具100所具備之3個樹脂積留110係具有相同構成，以3個樹脂積留110作為一體來觀看時的構成係成為若繞空腔CV的中心軸線O旋轉120°(360°/3)則會與自身相重疊般的120度對稱(亦簡稱作3次對稱)。不限於本例，當模具100具有N個(n≧2)樹脂積留110之情 況，以該等N個樹脂積留110作為一體來觀看時的構成亦可成為若繞空腔CV的中心軸線O旋轉(360/n)°則會與自身相重疊般的(360/n)度對稱(亦簡稱作n次對稱)。抑或，模具100所具備之複數樹脂積留110亦可具有相異構成。
同樣地，圖7之範例中，樹脂組件200所具備之3個突起部210係具有相同構成，以3個突起部210作為一體來觀看時的構成係成為若繞本體部MB的中心軸線O旋轉120°則會與自身相重疊般的120度對稱(亦簡稱作3次對稱)。不限於本例，當樹脂組件200具有n個(n≧2)的突起部210之情況，以該等n個突起部210作為一體來觀看時的構成亦可成為若繞本體部MB的中心軸線O旋轉(360/n)°則會與自身相重疊般的(360/n)度對稱(亦簡稱作n次對稱)。抑或，樹脂組件200所具備之複數突起部210亦可具有相異構成。
圖3之模具100中，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11係相對於空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向。此外，本例中，第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11為直線狀，空腔CV的寬度中心線CL12為非直線狀(圓狀)。
此處，第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11相對於空腔CV的寬度中心線CL12而「延伸於非直角地交叉之方向」係指第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11(若樹脂積留110的寬度中心線CL11未與空腔CV的寬度中心線CL12交叉之情況則為樹脂積留110之寬度中心線CL11的延長線)與空腔CV的寬度中心線CL12之交點處，樹脂積留110之寬度中心線CL11的接線與該交點處之空腔CV之寬度中心線CL12的接線所呈較小交叉角θ為大於0°但小於90°之情況。
依據此構成，假設樹脂積留110的寬度中心線CL11係相對於空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向的情況，亦即，相較於例如樹脂積留110的寬度中心線CL11係延伸於沿空腔CV的寬度中心線CL12之方向，或延伸於垂直於空腔CV的寬度中心線CL12之方向(本例中為徑向)的情況，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位 置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21係相對於本體部MB的寬度中心線CL22而延伸於非直角地交叉之方向。此外本例中，第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21為直線狀，本體部MB的寬度中心線CL22為非直線狀(圓狀)。
此處，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21相對於本體部MB的寬度中心線CL22而「延伸於非直角地交叉之方向」係指第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21(若突起部210的寬度中心線CL21未與本體部MB的寬度中心線CL22交叉之情況則為突起部210之寬度中心線CL21的延長線)與本體部MB的寬度中心線CL22之交點處，突起部210之寬度中心線CL21的接線與該交點處之本體部MB之寬度中心線CL22的接線所呈較小交叉角θ’為大於0°但小於90°。
回到圖3，由提高熔接部W的強度之觀點來看，模具100係第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11(若樹脂積留110的寬度中心線CL11未與空腔CV的寬度中心線CL12交叉之情況則為樹脂積留110之寬度中心線CL11的延長線)與空腔CV的寬度中心線CL12之交點處，樹脂積留110之寬度中心線CL11的接線與該交點處之空腔CV之寬度中心線CL12的接線所呈較小交叉角θ較佳為10°~30°。
同樣地，參閱圖7，樹脂組件200係第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21(若突起部210的寬度中心線CL21未與本體部MB的寬度中心線CL22交叉之情況則為突起部210之寬度中心線CL21的延長線)與本體部MB的寬度中心線CL22之交點處，突起部210之寬度中心線CL21的接線與該交點處之本體部MB之寬度中心線CL22的接線所呈較小交叉角θ’較佳為10°~30°。
此外，關於熔接部W的相關構成，樹脂組件200的構成及作用效果係對應於模具100的構成及作用效果。以下的說明中，為了簡化，便針對模 具100的構成及作用效果與樹脂組件200的構成來加以說明，而有省略樹脂組件200之作用效果的說明之情況。
圖3之模具100中，第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11不僅相對於第1剖面中空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向，且實際上為非直角地交叉。
依據此構成，相較於實際上未交叉之情況，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向(延伸方向)。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21不僅相對於第1剖面中本體部MB的寬度中心線CL22而延伸於非直角地交叉之方向，且實際上為非直角地交叉。
圖3之模具100中，第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11自空腔CV的中心軸線O起之距離並非橫跨全長為固定的，而是具有沿該寬度中心線CL11變化之部分。更具體地本例中，第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11自空腔CV的中心軸線O起之距離係橫跨全長而沿該寬度中心線CL11改變。
藉由此構成，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向(延伸方向)。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21自本體部MB的中心軸線O起之距離並非橫跨全長為固定的，而是具有沿該寬度中心線CL21變化之部分。更具體地本例中，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21自本體部MB的中心軸線O起之距離係橫跨全長而沿該寬度中心線CL21改變。
圖3之模具100中，第1剖面中樹脂積留110之寬度中心線CL11的一側端部自空腔CV的中心軸線O起之距離係較該寬度中心線CL11的另側端部要長。更具體地本例中，第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11自空腔CV的中心軸線O起之距離係橫跨全長，隨著從寬度中心線CL11的一側端部朝向另側端部而慢慢地變長。
藉由此構成，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，第1剖面中突起部210之寬度中心線CL21的一側端部自本體部MB的中心軸線O起之距離係較該寬度中心線CL21的另側端部要長。更具體地本例中，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21自本體部MB的中心軸線O起之距離係橫跨全長，隨著從寬度中心線CL21的一側端部朝向另側端部而慢慢地變長。
圖3之模具100中，樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S的外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形。
藉由此構成，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S的外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形。
圖3之模具100中，樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S並未與澆口間位置BGP相重疊，而是位在自澆口間位置BGP(甚至熔接部W)偏移之位置(角度位置)處。
依據此構成，如圖5所概略顯示，在射出中，流入樹脂積留110之前的熔融樹脂會自澆口間位置BGP遠離而欲朝向樹脂積留110流入。藉此，由於澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之樹脂的流動會變亂，故可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S並未與澆口間位置BGP相重疊，而是位在自澆口間位置BGP(甚至熔接部W)偏移之位置(角度位置)處。
圖3之模具100中，樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S並未與澆口位置GP相重疊，而是位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
依據此構成，由於樹脂積留110的開口端面110S不會自澆口間位置BGP過於遠離，故可有效地促進澆口間位置BGP附近的熔融樹脂欲朝向樹脂積留110流入的流動。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S並未與澆口位置GP相重疊，而是位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
圖2之模具100中，樹脂積留110係開口於軸向一側端面用空腔面122。又，樹脂積留110係朝軸向一側延伸，更具體地說明，係延伸於軸向。亦即，本例中，樹脂積留110的延伸方向係與樹脂流動方向相同。但樹脂積留110的延伸方向亦可為相對於軸向呈傾斜之方向。
藉由此構成，相較於假設樹脂積留110係開口於外周面用空腔面(例如軸向一側部分用空腔面121或力矩作用部分用空腔面120等)且延伸於徑向之情況等，便可在特別容易形成熔接部W之自澆口G最遠的區域，又，最被要求熔接部W的強度之區域，即軸向一側端部附近處來有效地擾亂樹脂流動，從而提高熔接部W的強度。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，突起部210係連結於軸向一側端面222。又，突起部210係朝軸向一側延伸，更具體地說明，係延伸於軸向。亦即，本例中，突起部210的延伸方向係與樹脂流動方向相同。但突起部210的延伸方向亦可為相對於軸向呈傾斜之方向。
圖3及圖4的模具100中，樹脂積留110垂直於軸向(本例中為樹脂積留110的延伸方向)的剖面中之剖面積係在朝空腔CV之開口端面110S為最大。更具體地說明，圖式之例中，樹脂積留110垂直於軸向(本例中為樹脂積留110的延伸方向)的剖面中之剖面積係從開口端面110S(根部)至前端部的前方為固定，但僅有前端部會隨著朝向前端而慢慢地縮小。
依據此構成，便可提高樹脂積留110所致之擾亂樹脂流動的效果。又，可充分確保樹脂積留110的容積，而在脫模時容易將外型部101自突起部210拔出。
同樣地，圖7之樹脂組件200中，突起部210垂直於軸向(本例中為突起部210的延伸方向)的剖面中之剖面積係在朝本體部MB之連結端面210S 為最大。更具體地說明，圖式之例中，突起部210垂直於軸向(本例中為突起部210的延伸方向)的剖面中之剖面積係從連結端面210S(根部)至前端部的前方為固定，但僅有前端部會隨著朝向前端而慢慢地縮小。
此外，模具100亦可非構成為會成型出雌螺紋223之空腔CV，此情況下，會有被要求之熔接部W的強度變得不那麼高之情況。但模具100亦可如本例般地構成為空腔CV會在圓筒狀組件(即本體部MB)之軸向上的至少其中一側內周面成型出雌螺紋223，此情況下亦可充分確保熔接部的強度。
同樣地，樹脂組件200亦可為圓筒狀組件(即本體部MB)不具有雌螺紋223，抑或如本例般地於本體部MB之軸向上的至少其中一側內周面具有雌螺紋。
若模具100係構成為會成型出雌螺紋223之情況，如本例般，樹脂積留110較佳宜開口於用以成型圓筒狀組件(即本體部MB)的軸向兩側當中，會成型雌螺紋223一側的端面222之空腔面(本例中為軸向一側端面用空腔面122)。
依據此構成，便可在特別被要求強度之雌螺紋周邊來充分確保熔接部W的強度。
同樣地，若樹脂組件200係具有雌螺紋223之情況，如本例般，突起部210較佳宜連結於圓筒狀組件(即本體部MB)的軸向兩側當中具有雌螺紋223一側的端面(本例中為軸向一側端面222)。
〔第2實施型態〕
參閱圖9及圖10來針對本發明之第2實施型態，而以和第1實施型態之相異點為中心來加以說明。圖9係顯示本實施型態之模具100。圖10係顯示本實施型態之樹脂組件200。
第2實施型態只有模具100之樹脂積留110的形狀與樹脂組件200之突起部210的形狀會與第1實施型態有所不同。模具100之空腔CV的構成或樹脂積留110的配置，以及樹脂組件200之本體部MB的構成或突起部210的配置則與第1實施型態相同。
圖9之模具100中，與第1實施型態同樣地，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線 n12來測量時，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD並非沿空腔CV的寬度中心線CL12一直是固定的，而是至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11係相對於第1剖面中空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。
又，圖10之樹脂組件200中，與第1實施型態同樣地，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，沿本體部MB之寬度中心線CL22的垂線n22來測量時，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之間的距離CLD’係沿本體部MB的寬度中心線CL22而至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21係相對於第1剖面中本體部MB的寬度中心線CL22而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。
圖9之模具100中，樹脂積留110係其前端側部分(具有樹脂積留110之軸向全長一半的長度之前端側部分。)會相對於第1假想平面VP11而具有非對稱的形狀，該第1假想平面VP11係包含有沿著朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中通過樹脂積留110之寬度中心線CL11的中心點CL11c般之第1剖面中的樹脂積留110之寬度中心線CL11的垂線n11，且垂直於第1剖面。然後，樹脂積留110係其前端側部分會在第1假想平面VP11的兩側而體積有所不同者，亦即，其前端側部分相對於第1假想平面VP11之一側的部分體積會相對於第1假想平面VP11而較另側的部分體積要大。
藉此，在射出中，當熔融樹脂的一部分流入樹脂積留110之期間，便會因樹脂積留110內的樹脂流動而促進流入樹脂積留110之前樹脂的流動擾亂。於是，便可更大範圍，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀、或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖10之樹脂組件200中，突起部210係其前端側部分(具有突起部210之軸向全長一半的長度之前端側部分。)會相對於第1假想平面 VP21而具有非對稱的形狀，該第1假想平面VP21係包含有沿著朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中通過突起部210之寬度中心線CL21的中心點CL21c般之第1剖面中的突起部210之寬度中心線CL21的垂線n21，且垂直於第1剖面。然後，突起部210係其前端側部分會在第1假想平面VP21的兩側而體積有所不同者，亦即，相對於第1假想平面VP21之一側的部分體積會相對於第1假想平面VP21而較另側的部分體積要大。
圖9之模具100中係設置有複數個(圖式之範例中為3個)樹脂積留110，各樹脂積留110係相對於分別的第1假想平面VP11而圓周方向上相同側的部分體積會相對於分別的第1假想平面VP11而較另側的部分體積要來得大。又，本例中，樹脂積留110係其前端側部分會具有朝空腔CV的內周側突出之前端突出部110P。各樹脂積留110的前端突出部110P係相對於分別的第1假想平面VP11而位在圓周方向的相同側。
藉此，便可提高樹脂積留110所致之擾亂樹脂流動的效果，從而可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖10之樹脂組件200中係設置有複數個(圖式之範例中為3個)突起部210，各突起部210係相對於分別的第1假想平面VP21而在圓周方向上相同側的部分體積會相對於分別的第1假想平面VP21而較另側的部分體積要來得大。又，本例中，突起部210係其前端側部分會具有朝本體部MB的內周側突出之前端突出部210P。各突起部210的前端突出部210P係相對於分別的第1假想平面VP21而位在圓周方向的相同側。
圖9之模具100中，樹脂積留110係構成為其前端側部分會包含有第1剖面中樹脂積留110之寬度中心線CL11的垂線n11，且平行於樹脂積留110的延伸方向(本例中為軸向)之剖面中的剖面積並非橫跨樹脂積留110之寬度中心線CL11的全長為固定，而是沿樹脂積留110的寬度中心線CL11而至少一部分會變化，更具體地說明，圖式之例中，係構成為沿樹脂積留110的寬度中心線CL11會經常地變化。
藉此，便可提高樹脂積留110所致之擾亂樹脂流動的效果，從而可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖10之樹脂組件200中，突起部210係構成為其前端側部分 會包含有第1剖面中突起部210之寬度中心線CL21的垂線，且平行於突起部210的延伸方向(本例中為軸向)之剖面中的剖面積並非橫跨突起部210之寬度中心線CL21的全長為固定，而是沿突起部210的寬度中心線CL21而至少一部分會變化，更具體地說明，圖式之例中，係構成為沿突起部210的寬度中心線CL21會經常地變化。
圖9之模具100中，樹脂積留110係其前端側部分的體積會較其根部側部分(具有樹脂積留110之軸向全長一半的長度之根部側部分。)的體積要來得大。更具體地說明，圖9之範例中，樹脂積留110係橫跨其軸向全長，而在垂直於軸向之剖面中的剖面積會沿軸向而隨著從開口端面110S(根部)朝向前端慢慢地變大。
依據此構成，便可以樹脂積留110的前端側部分來確保容積，藉此確保樹脂積留110所致之擾亂樹脂流動的功能，並且在成型工序後的去除工序中，藉由將樹脂積留110所成型之突起部210在其根部側切斷等來加以去除之作業會變得容易。
同樣地，圖10之樹脂組件200中，突起部210其前端側部分的體積會較其根部側部分(具有突起部210之軸向全長一半的長度之根部側部分。)的體積要來得大。更具體地說明，圖10之範例中，突起部210係橫跨其軸向全長，而在垂直於軸向之剖面中的剖面積會沿軸向而隨著從連結端面210S(根部)朝向前端慢慢地變大。
〔第3實施型態〕
參閱圖11~圖15來針對本發明之第3實施型態，而以和第1實施型態之相異點為中心來加以說明。圖11~圖13係顯示本實施型態之模具100。圖14、圖15係顯示本實施型態之樹脂組件200。
第3實施型態只有模具100之軸向一側部分用空腔面121的構成與樹脂組件200之軸向一側部分221的構成與第1實施型態有所不同。模具100之樹脂積留110的構成，以及樹脂組件200之突起部210的構成則與第1實施型態相同。
如圖11及圖13所示，本例之模具100係在較力矩作用部分用空腔面120要靠近為樹脂流動方向下游側之軸向一側，即軸向一側部分用空腔面 121具有延伸於圓周方向且朝空腔CV的內側突出之環狀凸條部130。環狀凸條部130係構成為會成型出樹脂組件200中的環狀凹條部230。本例中，環狀凸條部130係連續地延伸於圓周方向。
依據此構成，從澆口G所射出之熔融樹脂會在稍微移動至軸向一側後，便在環狀凸條部130的前方暫時被止住，因樹脂的流動被擾亂而讓流動朝熔接交叉方向(特別是圓周方向)流動般地被均勻化。藉此，該處之樹脂彼此的界面便會減少，且樹脂內強化纖維F的配向亦會朝向熔接交叉方向(特別是圓周方向)般地被均勻化。然後，樹脂會在越過環狀凸條部130後，一直保持流動被均勻化後的狀態而朝軸向一側前進。於是，便可在環狀凸條部130至軸向一側端面用空腔面122之區域處抑制熔接部W的形成，且可提高強化纖維F的配向交叉於軸向之方向，甚至提高成為熔接交叉方向之比率。藉此便可提高熔接部W的強度。將環狀凸條部130配置於軸向一側部分用空腔面121係因為如上所述，在力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內不易形成有熔接部W，相對於此，軸向一側部分用空腔面121內側的空腔CV內則容易形成有熔接部W的緣故。
同樣地，如圖14所示，本例之樹脂組件200係在較力矩作用部分220要靠近為樹脂流動方向下游側之軸向一側，即軸向一側部分221的外周面具有延伸於圓周方向之環狀凹條部230。本例中，環狀凹條部230係連續地延伸於圓周方向。此外，樹脂組件200中，樹脂流動方向可如上所述般地由樹脂組件200所具有之澆口G的痕跡來特定出。
如圖12(a)所示，本例之模具100中，沿徑向測量時，環狀凸條部130的高度h130較佳是在與測量環狀凸條部130的高度h130之位置相同位置處沿徑向測量時，為空腔CV之厚度e的25%以上。藉此，便可充分加高環狀凸條部130，來有效地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能。
又，本例之模具100中，沿徑向測量時，環狀凸條部130的高度h130較佳是在與測量環狀凸條部130的高度h130之位置相同位置處沿徑向測量時，為空腔CV之厚度e的50%以下。藉此，便可抑制藉由環狀凸條部130所成型之環狀凹條部230的深度變深，從而抑制樹脂組件200的強度降低。
此處，沿徑向測量時，「為空腔CV的厚度e」係相當於空腔CV之呈圓筒狀周壁的厚度，如本例般於空腔CV的內周側設置有雌螺紋用空腔面123之情況，係使雌螺紋用空腔面123的最外周側位置為下端，又，使環狀凸條部130之根部端面(自鄰接於環狀凸條部130的軸向一側之軸向一側部分用空腔面121起的延長面)的位置為上端，而為測量下端至上端的距離之長度。
同樣地，如圖15(a)所示，本例之樹脂組件200中，沿徑向測量時，環狀凹條部230的深度d230較佳是在與測量環狀凹條部230的深度d230之位置相同位置處沿徑向測量時，為本體部MB之厚度e’的25%以上。
又，本例之樹脂組件200中，沿徑向測量時，環狀凹條部230的深度d230較佳是在與測量環狀凹條部230的深度d230之位置相同位置處沿徑向測量時，為本體部MB之厚度e’的50%以下。
此處，沿徑向測量時，「為本體部MB的厚度e’」係相當於本體部MB之呈圓筒狀周壁的厚度，如本例般於本體部MB的內周側設置有雌螺紋223之情況，係使雌螺紋223的最外周側位置為下端，又，使環狀凹條部230之開口端面(自鄰接於環狀凹條部230的軸向一側之軸向一側部分221的外周面起之延長面)的位置為上端，而為測量下端至上端的距離之長度。
如圖12(a)所示，本例之模具100中，沿徑向測量時，環狀凸條部130的高度h130係較沿軸向測量時之環狀凸條部130的寬度w130要來得大。藉此，便可加高環狀凸條部130來有效地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能，且可抑制藉由環狀凸條部130所成型之環狀凹條部230的寬度變寬，從而抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，如圖15(a)所示，本例之樹脂組件200中，在特定位置處沿徑向測量時之環狀凹條部230的深度d230係較沿軸向測量時之環狀凹條部230的寬度w230要來得大。
如圖11及圖12(a)所示，本例之模具100中，環狀凸條部130係相對於力矩作用部分用空腔面120，而配置於樹脂流動方向下游側(軸向一側)分離之位置處，藉由力矩作用部分用空腔面120與環狀凸條部130之間的軸向一側部分用空腔面121，便構成了連續地延伸於圓周方向且朝空腔CV的外 側凹陷之環狀凹條部131。環狀凹條部131係構成為會成型出樹脂組件200中的環狀凸條部231。
依據此構成，如圖12(a)所概略顯示，由於從澆口G射出的熔融樹脂會在沿力矩作用部分用空腔面120移動後在環狀凹條部131處暫時朝外周側移動，然後在環狀凸條部130的前方被止住，故相較於假設無環狀凹條部131的情況，藉由環狀凸條部130來止住樹脂的效果會較高，從而便可有效地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能。
同樣地，如圖14及圖15(a)所示，本例之樹脂組件200中，環狀凹條部230係相對於力矩作用部分220而配置於樹脂流動方向下游側(軸向一側)分離之位置，藉由力矩作用部分220與環狀凹條部230之間之軸向一側部分221的外周面便構成了連續地延伸於圓周方向之環狀凸條部231。
如圖12(a)所示，本例之模具100中，沿軸向測量時之環狀凹條部131的寬度w131較佳為沿軸向測量時之環狀凹條部130的寬度w130以下。
藉此，將環狀凸條部130配置於十分接近力矩作用部分220或澆口G之位置(軸向另側)，便可有效地發揮藉由環狀凸條部130來止住樹脂之功能，且可抑制樹脂組件200中特別是被要求強度之軸向一側端面222附近的強度降低。
同樣地，如圖15(a)所示，本例之樹脂組件200中，沿軸向測量時之環狀凸條部231的寬度w231較佳為沿軸向測量時之環狀凹條部230的寬度w230以下。
如圖11及圖13所示，本例之模具100係於軸向一側部分用空腔面121具有並非環狀地連續，而是延伸於與熔接延伸方向(本例中為軸向)呈交叉之方向且朝空腔CV的內側突出之小凸條部140(凸條部)。
本例中，小凸條部140係延伸於圓周方向。但小凸條部140亦可相對於圓周方向而延伸於非直角地交叉之方向。小凸條部140係構成為會成型出樹脂組件200中的小凹條部240。小凸條部140的延伸方向為觀看小凸條部140中根部端面的外緣形狀時之延伸方向(長邊方向)。圖式之例中，3根小凸條部140係相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交叉之方向(更具體地，本例中為圓周方向)，而構成了小凸條部列182(凸條部列)。
依據此構成，如圖11及圖12(b)所概略顯示，從澆口G被射出而朝軸向一側移動之熔融樹脂會在小凸條部140的前方暫時被止住，而迂迴其般地繞往小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)的端部後，再從小凸條部140往軸向一側前進。如此般地，便可在從小凸條部140至軸向一側端面用空腔面122之區域處，促進樹脂的流動來使其流往熔接交叉方向，即本例中為圓周方向。藉此，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(特別是圓周方向成分)，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(特別是圓周方向成分)。於是，便可提高熔接部W的強度。又，由於小凸條部140並非環狀地連續，故相較於環狀凸條部130，便可抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，如圖14所示，本例之樹脂組件200於軸向一側部分221的外周面具有小凹條部240(凹條部)，係非環狀地連續，而是延伸於與熔接延伸方向(本例中為軸向)呈交叉之方向，更具體地本例中係延伸於圓周方向。但小凹條部240亦可相對於圓周方向而延伸於非直角地交叉之方向。小凹條部240的延伸方向為觀看小凸條部240中開口端面的外緣形狀時之延伸方向(長邊方向)。圖式之例中，3根小凹條部240係相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交叉之方向(更具體地，本例中為圓周方向)，而構成了小凹條部列282(凹條部列)。
圖11之模具100中，各小凸條部140係配置於空腔CV之樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近。此處，「空腔CV之樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近」係指橫跨澆口G與空腔CV的軸向一側端(軸向一側端面用空腔面122)之間之軸向距離LG的35%距離而延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側(軸向一側)的區域。更具體地說明，本例之各小凸條部140之樹脂流動方向上游側(軸向另側)的端緣部140ce較佳為從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離澆口G與空腔CV的軸向一側端(軸向一側端面用空腔面122)之間之軸向距離LG的23%之距離L1(L1=0.23×LG)，並較軸向位置ap1要配置於樹脂流動方向下游側。又，本例之各小凸條部140之樹脂流動方向上游側(軸向另側)的端緣部140ce較佳為從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠 離軸向一側部分用空腔面121之軸向全長L121的37%之距離L1(L1=0.37×L121)，並較軸向位置ap1要配置於樹脂流動方向下游側。
藉此，便可在不會顯著降低樹脂組件200的強度之情況下，而在特別容易形成熔接部W之區域，又，特別被要求高強度之區域，即樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近處，使樹脂的流動積極地朝向熔接交叉方向(圓周方向)來提高熔接部W的強度。
同樣地，圖14之樹脂組件200中，各小凹條部240係配置於本體部MB之樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近。此處，「本體部MB之樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近」係指橫跨澆口G與本體部MB的軸向一側端(軸向一側端面222)之間之軸向距離LG的35%之距離而延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側(軸向一側)的區域。更具體地說明，本例之各小凹條部240的軸向另側之端緣部240ce較佳為從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端222朝樹脂流動方向上游側而遠離澆口G與本體部MB的軸向一側端(軸向一側端面222)之間之軸向距離LG’的23%之距離L1’(L1’=0.23×LG’)，並較軸向位置ap1’要配置於樹脂流動方向下游側。又，本例之各小凹條部240的軸向另側端緣部240ce較佳為從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端朝樹脂流動方向上游側而遠離軸向一側部分221之軸向全長L221的37%之距離L1’(L1’=0.37×L221)，並較軸向位置ap1’要配置於樹脂流動方向下游側。
圖11之模具100中，小凸條部140係配置於未與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)，亦即，從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)而分離於與熔接延伸方向呈交叉之方向(更具體地，本例中為圓周方向)。具體來說，小凸條部140係配置於與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)。
由於澆口間位置BGP(甚至熔接部W)原本即為樹脂組件200中強度最容易降低之部位，故不將小凸條部140配置於該處，甚至不於該處成型有小凹條部240，藉此便可抑制樹脂組件200的強度降低。又，相反地，由於澆口位置GP原本即為樹脂組件200中強度最高之部位，故將小凸條部140 配置於該處，甚至於該處成型出小凹條部240，藉此便可盡量抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，圖14之樹脂組件200中，小凹條部240係配置於未與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)，亦即，從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)而分離於與熔接延伸方向呈交叉之方向(更具體地，本例中為圓周方向)。具體來說，小凹條部240係配置於與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)。此外，樹脂組件200中，澆口位置GP或澆口間位置BGP係如上所述，可由澆口G的痕跡來特定出。
圖11之模具100中，小凸條部140係其根部端面的外緣當中，小凸條部140之延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的端緣部140ae、140be會相對於熔接延伸方向(本例中為軸向)而延伸於非直角地交叉之方向，且相對於與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)而延伸於非直角地交叉之方向。
依據此構成，如圖11及圖12(b)所概略顯示，當熔融樹脂在小凸條部140的前方暫時被止住，而迂迴其般地繞往小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)的端部後，再從小凸條部140往軸向一側前進時，可藉由小凸條部140之延伸方向端側的壁面140a、140b，來有效地促進樹脂的流動，而使其流往與熔接延伸方向呈交叉之方向，即本例中為圓周方向。藉此，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)。於是，便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖14之樹脂組件200中，小凹條部240係其開口端面外緣當中，小凹條部240之延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的端緣部240ae、240be會相對於熔接延伸方向(本例中為軸向)而延伸於非直角地交叉之方向，且相對於與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)而延伸於非直角地交叉之方向。
圖11之模具100中，小凸條部140係其根部端面的外緣會呈平行四邊形。然後，小凸條部140係其根部端面的外緣當中，小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部140ae、140be會分別隨著朝向熔接 延伸方向(本例中為軸向)一側，而朝向與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側般地直線狀延伸。
依據此構成，便可有效地促進樹脂的流動從小凸條部140而在軸向一側處朝熔接交叉方向的相同側，即本例中為圓周方向的相同側循環。
同樣地，圖14之樹脂組件200中，小凹條部240係其開口端面的外緣會呈平行四邊形。然後，小凹條部240係其開口端面外緣當中，小凹條部240之延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部240ae、240be會分別隨著朝向熔接延伸方向(本例中為軸向)一側，而朝向與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側般地直線狀延伸。
如圖12(b)及圖13所示，本例之模具100中，小凸條部140係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部140之延伸方向上分別相對應一側，而連續或階段地朝向小凸條部140的根部端面般(即小凸條部140的高度會減少般)來加以延伸。更具體地本例中，小凸條部140係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部140之延伸方向上分別相對應一側，而連續地朝向小凸條部140的根部端面般(即小凸條部140的高度會減少般)來筆直地延伸(傾斜)，即構成為錐狀。
依據此構成，相較於假設例如小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的壁面140a、140b為垂直於小凸條部140的根部端面之情況，則可更有效地發揮小凸條部140所致之促進樹脂的流動朝熔接交叉方向的相同側，即本例中為圓周方向的相同側流動之功能，且更加提高為成型品之樹脂組件200的強度，又，在脫模時會容易將模具100的小凸條部140自樹脂組件200的小凹條部240拔出。
同樣地，圖14之樹脂組件200中，小凹條部240係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部240之延伸方向上分別相對應一側，而連續或階段地朝向小凹條部240的開口端面般(即小凹條部240的深度會減少般)來加以延伸。更具體地本例中，小凹條部240係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部240之延伸方向 上分別相對應一側，而連續地朝向小凹條部240的開口端面般(即小凹條部240的深度會減少般)來筆直地延伸(傾斜)，即構成為錐狀。
如圖12(b)所示，本例之模具100中，在小凸條部140的高度成為最大之位置處沿垂直於小凸條部140的根部端面之方向(徑向)來測量時，小凸條部140的高度H140較佳是在該位置處沿垂直於小凸條部140的根部端面之方向(徑向)來測量時，為空腔CV之厚度e的25%以上。藉此，便可充分地加高小凸條部140，來有效地發揮小凸條部140所致之樹脂流動的導引功能。
又，本例之模具100中，在小凸條部140的高度成為最大之位置處沿垂直於小凸條部140的根部端面之方向(徑向)來測量時，小凸條部140的高度H140較佳是在該位置處沿垂直於小凸條部140的根部端面之方向(徑向)來測量時，為空腔CV之厚度e的50%以下。藉此，便可抑制藉由小凸條部140所成型之小凹條部240的深度變深，從而抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，如圖15(b)所示，本例之樹脂組件200中，在小凹條部240的深度成為最大之位置處沿垂直於小凹條部240的開口端面之方向(徑向)來測量時，小凹條部240的深度d240較佳是在該位置處沿垂直於小凹條部240的開口端面之方向(徑向)來測量時，為本體部MB之厚度e’的25%以上。
又，本例之樹脂組件200中，在小凹條部240的深度成為最大之位置處沿垂直於小凹條部240的開口端面之方向(徑向)來測量時，小凹條部240的深度d240較佳是在該位置處沿垂直於小凹條部240的開口端面之方向(徑向)來測量時，為本體部MB之厚度e’的50%以下。
此外，模具100不限於圖11之例，可在軸向一側部分用空腔面121中的任意位置處分別具有任意根數(1根或複數根)的環狀凸條部130及小凸條部140。又，模具100亦可僅具有環狀凸條部130及小凸條部140中的其中一者。又，模具100雖亦可具有2根以上的環狀凸條部130，但從確保為成型品之樹脂組件200的強度之觀點來看，較佳宜僅具有1根環狀凸條部130。
同樣地，樹脂組件200不限於圖14之例，可在軸向一側部分221之外周面中的任意位置處分別具有任意根數(1根或複數根)的環狀凹條部230及小凹條部240。又，樹脂組件200亦可僅具有環狀凹條部230及小凹條部240中的其中一者。又，樹脂組件200雖亦可具有2根以上的環狀凹條部230，但較佳宜僅具有1根環狀凹條部230。
〔第4實施型態〕
參閱圖16~圖20來針對本發明之第4實施型態，以和第3實施型態的相異點為中心來加以說明。圖16~圖18係顯示本實施型態之模具100。圖19、圖20係顯示本實施型態之樹脂組件200。
第4實施型態只有模具100之軸向一側部分用空腔面121的構成與樹脂組件200之軸向一側部分221的構成與第3實施型態不同。模具100之樹脂積留110的構成，以及樹脂組件200之突起部210的構成則與第1實施型態相同。
如圖16及圖18所示，本例之模具100係與第3實施型態(圖11)同樣地於軸向一側部分用空腔面121具有複數小凸條部140(小凸條部150、151、160、161)。以下，當未區別小凸條部150、151、160、161彼此時，便將該等各稱作「小凸條部140」。各小凸條部140分別並非環狀地連續，而是延伸於與熔接延伸方向(本例中為軸向)呈交叉之方向，更具體地本例中為圓周方向。但小凸條部140亦可分別相對於圓周方向而延伸於非直角地交叉之方向。小凸條部140(小凸條部150、151、160、161)係構成為會成型出樹脂組件200中的小凹條部240(小凹條部250、251、260、261)。小凸條部140的延伸方向為觀看小凸條部140中根部端面的外緣形狀時之延伸方向(長邊方向)。
然後，本例之模具100係複數小凸條部140乃相距間隔地配置於與熔接延伸方向呈交叉之方向，且相距間隔地配置於熔接延伸方向。具體來說，模具100具有：小凸條部列181，係由相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交叉之方向(本例中為圓周方向)的複數根(圖式之範例中為6根)小凸條部151、161所構成，以及小凸條部列180，係較小凸條部列181要配置於樹脂流動方向下游側(軸向一側)，而由相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交 叉之方向(本例中為圓周方向)的複數根(圖式之範例中為6根)小凸條部150、160所構成。又，藉由該等小凸條部列180、181彼此之間的軸向一側部分用空腔面121，而構成了連續地延伸於圓周方向之環狀凹條部170。環狀凹條部170係朝空腔CV的外側凹陷，而構成為會成型出樹脂組件200中的環狀凸條部270。
依據此構成，如圖16所概略顯示，從澆口G被射出而朝軸向一側移動之熔融樹脂會在上游側之小凸條部列181的小凸條部151、161前方暫時被止住，而迂迴其般地繞往小凸條部151、161之延伸方向(本例中為圓周方向)的端部後，再從小凸條部151、161往軸向一側前進。接著，樹脂會在下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160前方暫時被止住，而迂迴其般地通過環狀凹條部170後，再繞往小凸條部150、160之延伸方向(本例中為圓周方向)的端部，而朝軸向一側前進。如此般地，便可促進熔融樹脂在通過各小凸條部140之延伸方向的端部側邊之際，或是通過環狀凹條部170之際，會流往與熔接延伸方向呈交叉之方向(本例中為圓周方向)。藉此，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)。於是，便可提高熔接部W的強度。又，由於上游側之小凸條部列181的小凸條部151、161彼此，以及下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160彼此並未相互連通，故相較於設置有例如2根環狀凸條部130(圖11)的情況，便可抑制為成型品之樹脂組件200的強度降低。又，小凸條部列180、181彼此之間係具有會成型出環狀凸條部270之環狀凹條部170，藉此便可提高為成型品之樹脂組件200的強度。
同樣地，如圖19所示，本例之樹脂組件200係與第3實施型態(圖14)同樣地於軸向一側部分221的外周面具有複數小凹條部240(小凹條部250、251、260、261)。以下，當未區別小凹條部250、251、260、261彼此時，便將該等各稱作「小凹條部240」。各小凹條部240分別並非環狀地連續，而是延伸於與熔接延伸方向(本例中為軸向)呈交叉之方向，更具體地本例中為圓周方向。但小凹條部240亦可分別相對於圓周方向而延伸於非直角地 交叉之方向。小凹條部240的延伸方向為觀看小凸條部240中開口端面的外緣形狀時之延伸方向(長邊方向)。
然後，本例之樹脂組件200係複數小凹條部240乃相距間隔地配置於與熔接延伸方向呈交叉之方向，且相距間隔地配置於熔接延伸方向。具體來說，樹脂組件200具有：小凹條部列281，係由相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交叉之方向(本例中為圓周方向)的複數根(圖式之範例中為6根)小凹條部251、261所構成，以及，小凹條部列280，係較小凹條部列281要配置於樹脂流動方向下游側(軸向一側)，而由相距間隔地配列於與熔接延伸方向呈交叉之方向(本例中為圓周方向)的複數根(圖式之範例中為6根)小凹條部250、260所構成。又，藉由該等小凹條部列280，281彼此之間之軸向一側部分221的外周面，而構成了連續地延伸於圓周方向之環狀凸條部270。
圖16之模具100中，熔接延伸方向(本例中為軸向)上相互鄰接之一對小凸條部150、151彼此及160、161彼此係重疊於熔接延伸方向，且偏移於垂直於熔接延伸方向之方向(本例中為圓周方向)來加以配置。
依據此構成，便可藉由下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160來更有效地止住通過上游側的小凸條部列181之熔融樹脂，且抑制直接通過下游側的小凸條部列180，來促進熔融樹脂沿環狀凹條部170而通過。於是，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)。從而，便可提高熔接部W的強度。
同樣地，如圖19所示，本例之樹脂組件200係熔接延伸方向(本例中為軸向)上相互鄰接之一對小凹條部250、251彼此及260、261彼此會重疊於熔接延伸方向，且偏移於垂直於熔接延伸方向之方向(本例中為圓周方向)來加以配置。
如圖16及圖18所示，本例之模具100中，各小凸條部140係與第3實施型態(圖11)同樣地其根部端面的外緣會呈平行四邊形。然後，小凸條部140係其根部端面的外緣當中，小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部140ae、140be會分別隨著朝向熔接延伸方向(本例中為軸向) 一側，而朝向與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側(第1側)般地加以延伸(傾斜)。換言之，各小凸條部140的根部端面外緣處之小凸條部140之延伸方向上兩側的各端緣部140ae、140be係熔接延伸方向一側的部分(下游側部分)會相對於各個熔接延伸方向另側的部分(上游側部分)，而延伸(傾斜)於與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側(第1側)。
依據此構成，當熔融樹脂通過小凸條部140之延伸方向(本例中為圓周方向)的端部側邊，而自該處欲往軸向一側前進時，便可藉由小凸條部140之延伸方向端側的壁面140a、140b，來有效地促進樹脂的流動往與熔接延伸方向呈交叉之方向，即本例中為圓周方向流動。藉此，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(圓周方向成分)。於是，便可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂組件200中，各小凹條部240係與第3實施型態(圖14)同樣地其開口端面外緣會呈平行四邊形。然後，小凹條部240係其開口端面外緣當中，小凹條部240之延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部240ae、240be會分別隨著朝向熔接延伸方向(本例中為軸向)一側，而朝向與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側(第1側)般地加以延伸(傾斜)。換言之，各小凹條部240的開口端面外緣處之小凹條部240之延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的各端緣部240ae、240be係熔接延伸方向一側的部分(下游側部分)會相對於各個熔接延伸方向另側的部分(上游側部分)，而延伸(傾斜)於與熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的相同側(第1側)。
圖16之模具100中，觀看熔接延伸方向(本例中為軸向)上相互鄰接之一對小凸條部150、151彼此及160、161彼此時，熔接延伸方向一側(下游側，軸向一側)的小凸條部150、160係相對於熔接延伸方向另側(上游側，軸向另側)的小凸條部151、161，而偏移地配置於熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的兩側當中，各小凸條部140的根部端面外緣處之小凸條部140延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部140ae、140be之 熔接延伸方向一側部分(下游側部分)會相對於分別的熔接延伸方向另側部分(上游側部分)呈傾斜一側的相同側(第1側)。
依據此構成，便可藉由下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160來止住通過上游側的小凸條部列181之熔融樹脂，且更有效地發揮促進熔融樹脂沿環狀凹條部170而通過之功能。
同樣地，圖19之樹脂組件200中，觀看熔接延伸方向(本例中為軸向)上相互鄰接之一對小凹條部250、251彼此及260、261彼此時，熔接延伸方向一側(下游側，軸向一側)的小凹條部250、260係相對於熔接延伸方向另側(上游側，軸向另側)的小凹條部251、261，而偏移地配置於熔接延伸方向呈垂直之方向(本例中為圓周方向)的兩側當中，各小凹條部240的開口端面外緣處之小凹條部240之延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的端緣部240ae、240be之熔接延伸方向一側部分(下游側部分)會相對於分別的熔接延伸方向另側部分(上游側部分)呈傾斜一側的相同側(第1側)。
如圖16及圖17所示，本例之模具100中，各小凸條部140的延伸長度(本例中為圓周方向長度)為非均勻。更具體地說明，小凸條部列180係具有延伸長度(本例中為圓周方向長度)L150、L160不同之複數種(圖式之範例中為2種)小凸條部150、160。然後，當中，最長的小凸條部150係配置於與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)，較其要短的小凸條部160則配置於未與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)。更具體地本例中，最短的小凸條部160係配置於與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)。由於小凸條部列181亦相同，故省略其說明。
由於澆口位置GP原本即為樹脂組件200中強度最高之部位，故將最長的小凸條部150配置於該處，甚至於該處成型出較長的小凹條部250，藉此便可盡量抑制樹脂組件200的強度降低。又，相反地，由於澆口間位置BGP(甚至熔接部W)原本即為樹脂組件200中強度最容易降低之部位，故將較短的小凸條部160配置於該處，甚至於該處成型出較短的小凹條部260，藉此便可抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，圖19之樹脂組件200中，各小凹條部240的延伸長度(本例中為圓周方向長度)為非均勻。更具體地說明，小凹條部列280係具有延伸長 度(本例中為圓周方向長度)不同之複數種(圖式之範例中為2種)小凹條部250、260。然後，當中，最長的小凹條部250係配置於與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)，較其要短的小凹條部260則配置於未與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)。更具體地本例中，最短的小凹條部260係配置於與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)。由於小凹條部列281亦相同，故省略其說明。
如圖17所示，本例之模具100中，小凸條部列180中之各小凸條部150、160當中，與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凸條部150，即本例中最長的小凸條部150係與第3實施型態的小凸條部140同樣地，其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部150之延伸方向上分別相對應一側，而連續或階段地朝向小凸條部150的根部端面般(即小凸條部150的高度會減少般)加以延伸。更具體地本例中，小凸條部150係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部150之延伸方向上分別相對應一側，而連續地朝向小凸條部150的根部端面般(即小凸條部150的高度會減少般)筆直地延伸(傾斜)，即構成為錐狀。圖式之例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凸條部160，即本例中較短的小凸條部160雖未如上述般地構成，但亦可如上述般地構成。此外，圖式之例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凸條部160係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部160之延伸方向的中心側，而連續或階段地朝向小凸條部160的根部端面般加以延伸。
依據此構成，相較於假設例如小凸條部150之延伸方向(本例中為圓周方向)上兩側的壁面140a、140b為垂直於小凸條部150的根部端面之情況，則可更有效地發揮小凸條部140所致之促進樹脂的流動朝與熔接延伸方向呈交叉之方向的相同側，即本例中為圓周方向的相同側流動之功能，且更加提高為成型品之樹脂組件200的強度，又，在脫模時會容易將模具100的小凸條部150自樹脂組件200的小凹條部240拔出。又，特別是，由於 最長的小凸條部150相較於短的小凸條部160會容易降低樹脂組件200的強度，故可藉由此構成來抑制樹脂組件200的強度降低。
同樣地，如圖20所示，本例之樹脂組件200中，小凹條部列280中之各小凹條部250、260當中，與澆口位置GP重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凹條部250，即本例中最長的小凹條部250係與第3實施型態的小凹條部240同樣地，其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部250之延伸方向上分別相對應一側，而連續或階段地朝向小凹條部250的開口端面般(即小凹條部250的深度會減少般)加以延伸。更具體地本例中，小凹條部250係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部250之延伸方向上分別相對應一側，而連續地朝向小凹條部250的開口端面般(即小凹條部250的深度會減少般)筆直地延伸(傾斜)，即構成為錐狀。圖式之例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凹條部260，即本例中較短的小凹條部260雖未如上述般地構成，但亦可如上述般地構成。此外，圖式之例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(圓周方向位置)所配置的小凹條部260係其延伸方向(本例中為圓周方向)上至少一側(圖式之範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部260之延伸方向的中心側，而連續或階段地朝向小凹條部260的開口端面般加以延伸。
圖16之模具100中，各小凸條部140係配置於空腔CV的樹脂流動方向下游側(軸向一側)。此處，「空腔CV的樹脂流動方向下游側(軸向一側)」係指空腔CV內，橫跨澆口G與空腔CV之樹脂流動方向下游側的端(本例中為軸向一側端，即軸向一側端面用空腔面122)之間之樹脂流動方向距離(本例中為沿軸向之距離)LG的65%之距離而延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。
如此般地，相較於假設各小凸條部140係配置於空腔CV的樹脂流動方向上游側(軸向另側)之情況，藉由於自澆口G較遠，甚至於容易形成有熔接部W之區域設置小凸條部140，由於可使熔接部W附近的樹脂流動積極地朝向熔接交叉方向(圓周方向)，故可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂組件200中，各小凹條部240係配置於本體部MB的樹脂流動方向下游側(軸向一側)。此處，「本體部MB的樹脂流動方向下游側(軸向一側)」係指本體部MB中，橫跨澆口G與本體部MB之樹脂流動方向下游側的端(本例中為軸向一側端，軸向一側端面222)之間之樹脂流動方向距離(本例中為軸向距離)LG’的65%之距離而延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。
圖16之模具100中，各小凸條部140較佳宜配置於空腔CV內的樹脂流動方向下游側(軸向一側)，且較空腔CV之樹脂流動方向下游側的端部要上游側。更具體地本例中，各小凸條部140之軸向另側的端緣部140ce更佳宜分別配置於軸向位置ap2與軸向位置ap3之間，該軸向位置ap2係從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離澆口G與空腔CV的軸向一側端(軸向一側端面用空腔面122)之間之軸向距離LG的25%之距離L2(L2=0.25×LG)，該軸向位置ap3係從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離該軸向距離LG的52%之距離L3(L3=0.52×LG)。又，各小凸條部140之軸向另側的端緣部140ce更佳宜分別配置於軸向位置ap2與軸向位置ap3之間，該軸向位置ap2係從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離軸向一側部分用空腔面121之軸向全長L121的43%之距離L2(L2=0.43×L121)，該軸向位置ap3係從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端121朝樹脂流動方向上游側而遠離該軸向全長L121的85%之距離L3(L3=0.85×L121)。
藉此，相較於假設各小凸條部140係配置於空腔CV之樹脂流動方向下游側(軸向一側)的端部附近之情況，藉由將多個小凸條部140設置於較接近澆口G，甚至設置於不易形成有熔接部W之區域，由於可抑制樹脂組件200的強度降低，同時使熔接樹脂的流動積極地朝向熔接交叉方向(圓周方向)，故可提高熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂組件200中，各小凹條部240較佳宜配置於本體部MB的樹脂流動方向下游側(軸向一側)，且較本體部MB之樹脂流動方向下游側的端部要上游側。更具體地本例中，各小凹條部240的軸向另側端緣部240ce更佳宜分別配置於軸向位置ap2’與軸向位置ap3’之間，該軸向 位置ap2’係從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端222朝樹脂流動方向上游側而遠離澆口G與本體部MB的軸向一側端(軸向一側端面222)之間之軸向距離LG’的25%之距離L2’(L2’=0.25×LG’)，該軸向位置ap3’係從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端222朝樹脂流動方向上游側而遠離該軸向距離LG’的52%之距離L3’(L3’=0.52×LG’)。又，本例中各小凹條部240的軸向另側端緣部240ce更佳宜分別配置於軸向位置ap2’與軸向位置ap3’之間，該軸向位置ap2’係從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端222朝樹脂流動方向上游側而遠離軸向一側部分221之軸向全長L221的43%之距離L2’(L2’=0.43×L221)，該軸向位置ap3’係從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端222朝樹脂流動方向上游側而遠離該軸向全長L221的85%之距離L3’(L3’=0.85×L221)。
如圖17所示，本例之模具100中，在小凸條部140的高度為最大之位置處沿徑向測量時，小凸條部140之高度h140的較佳數值範圍係與第3實施型態中參閱圖12(b)所說明者相同。
同樣地，如圖20所示，本例之樹脂組件200中，在小凹條部240的深度為最大之位置處沿徑向測量時，小凹條部240之深度d240的較佳數值範圍係與第3實施型態中參閱圖15(b)所說明者相同。
模具100亦可於軸向一側部分用空腔面121僅具有1列或3列以上的小凸條部列180、181。但從確保為成型品之樹脂組件200的強度之觀點來看，較佳宜僅具有2列以下的小凸條部列180、181。
同樣地，樹脂組件200雖亦可於軸向一側部分221的外周面僅具有1列或3列以上的小凹條部列280、281，但較佳宜僅具有2列以下的小凹條部列280、281。
〔第5實施型態〕
參閱圖21來針對本發明第5實施型態加以說明。圖21(a)係顯示本實施型態之模具100。圖21(b)係顯示本實施型態之樹脂組件200。
第1實施型態中，模具100的空腔CV雖係形成為軸向長度較外徑要長之圓筒狀，但第5實施型態係模具100的空腔CV會形成為外徑較軸向長度要長之圓環狀(甜甜圈狀)。
圖21(a)中，模具100僅具有1個澆口G。對應此澆口G之位置(角度位置)為澆口位置GP，從澆口位置GP沿空腔CV為等距離之位置(角度位置)係澆口間位置BGP，在該處附近係形成有熔接部W。模具100係設置有樹脂積留110。樹脂積留110係開口於空腔CV之用以成型樹脂組件的軸向一側端面之空腔面，且延伸於軸向。
然後，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD並非沿空腔CV的寬度中心線CL12一直是固定的，而是至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11係相對於第1剖面中空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。換言之，第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之交點處，樹脂積留110之寬度中心線CL11的接線與該交點處之空腔CV之寬度中心線CL12的接線所呈較小交叉角θ為大於0°但小於90°。此外，此交叉角θ的較佳範圍係與第1實施型態中所述者相同。
樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S係位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
藉由本實施型態，亦與上述各實施型態1~4同樣地，由於澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之樹脂的流動會變亂，故可擾亂熔接部W的形狀，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
圖21(b)之樹脂組件200係使用圖21(a)之模具100，而藉由第1實施型態中所敘述之成型工序所獲得者。該樹脂組件200中，僅具有1個澆口位置GP，從澆口位置GP沿本體部MB為等距離之位置(角度位置)係澆口間位置BGP，該處附近係形成有熔接部W。樹脂組件200係設置有突起部210。突起部210係連結於樹脂組件200的軸向一側端面，且延伸於軸向。
然後，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，沿本體部MB之寬度中心線CL22的垂線n22來測量時，突起部210的寬度中 心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之間的距離CLD’係沿本體部MB的寬度中心線CL22而至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21係相對於第1剖面中本體部MB的寬度中心線CL22而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。換言之，第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之交點處，突起部210之寬度中心線CL21的接線與該交點處之本體部MB之寬度中心線CL22的接線所呈較小交叉角θ’係大於0°但小於90°。此外，此交叉角θ’的較佳範圍係與第1實施型態中所述者相同。
突起部210朝本體部MB的連結端面210S係位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
〔第6實施型態〕
參閱圖22來針對本發明第6實施型態加以說明。圖22(a)係顯示本實施型態之模具100。圖22(b)係顯示本實施型態之樹脂組件200。
第5實施型態中，模具100的空腔CV係形成為俯視下呈一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之長方形，且厚度較薄之平板狀。
圖22(a)中，模具100係於空腔CV之延伸方向(長邊方向)的兩端部各具有1個(總共2個)澆口G。對應於該澆口G之延伸方向位置為澆口位置GP，從澆口位置GP沿空腔CV而為等距離之位置(延伸方向位置)處為澆口間位置BGP，該處附近係形成有熔接部W。模具100係設置有樹脂積留110。樹脂積留110係開口於空腔CV之用以成型樹脂組件的厚度方向一側端面之空腔面，且延伸於空腔CV的厚度方向。
然後，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD並非沿空腔CV的寬度中心線CL12一直是固定的，而是至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中樹脂積留110的寬度中心線CL11係相對於第1剖面中空腔CV的寬度中心線CL12而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。換言之， 第1剖面中，樹脂積留110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之交點處，樹脂積留110之寬度中心線CL11的接線與該交點處之空腔CV之寬度中心線CL12的接線所呈較小交叉角θ為大於0°但小於90°。此外，此交叉角θ的較佳範圍係與第1實施型態中所述者相同。
樹脂積留110朝空腔CV的開口端面110S係位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(延伸方向位置)。
藉由本實施型態，亦與上述各實施型態1~5同樣地，由於澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之樹脂的流動會變亂，故可擾亂熔接部W的形狀，或澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近處之強化纖維F的配向。從而便可提高熔接部W的強度。
圖22(b)之樹脂組件200係使用圖22(a)之模具100，而藉由第1實施型態中所敘述之成型工序所獲得者。此樹脂組件200中，係於本體部MB之延伸方向(長邊方向)的兩端部各具有1個(總共2個)澆口位置GP。從該澆口位置GP沿本體部MB為等距離之位置(延伸方向位置)係澆口間位置BGP，該處附近係形成有熔接部W。樹脂組件200係設置有突起部210。突起部210係連結於樹脂組件200的厚度方向一側端面，且延伸於本體部MB的厚度方向。
然後，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，沿本體部MB之寬度中心線CL22的垂線n22來測量時，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之間的距離CLD’係沿本體部MB的寬度中心線CL22而至少一部分會變化(圖式之範例中為一直在變化)。又，沿突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21係相對於第1剖面中本體部MB的寬度中心線CL22而延伸於非直角地交叉之方向，且非直角地交叉。換言之，第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之交點處，突起部210之寬度中心線CL21的接線與該交點處之本體部MB之寬度中心線CL22的接線所呈較小交叉角θ’係大於0°但小於90°。此外，此交叉角θ’的較佳範圍係與第1實施型態中所述者相同。
突起部210朝本體部MB的連結端面210S係位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(延伸方向位置)。
此外，本發明相關之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法不限於上述實施型態，可為各種變化例。
例如，亦可將上述各實施型態中任一實施型態的技術要素組合於其他實施型態。例如，模具100中，亦可組合第1實施型態或第2實施型態的樹脂積留110，與第3實施型態或第4實施型態中所說明之環狀凸條部130、小凸條部140、小凸條部列182、小凸條部列180、小凸條部列181及環狀凹條部170當中所任意選擇的至少1個來加以使用。同樣地，樹脂組件200中，亦可組合第1實施型態或第2實施型態的突起部210，與第3實施型態第4實施型態中所說明之環狀凹條部230、小凹條部240、小凹條部列282、小凹條部列280、小凹條部列281及環狀凸條部270當中所任意選擇的至少1個來加以使用。又，模具100之空腔CV的形狀，甚至樹脂組件200之本體部MB的形狀不限於上述般圓筒狀、圓環狀或平板狀，可具有任意的形狀。
本發明相關之射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法可利用於所有種類、用途及形狀的樹脂製品領域。

Claims (18)

  1. 一種射出成型模具，具有澆口及空腔，而構成為從該澆口來對該空腔內射出含強化纖維的熔融樹脂，藉以於該空腔內形成熔接部；具有開口於該空腔之樹脂積留；沿該樹脂積留朝該空腔的開口端面之第1剖面中，沿該空腔之寬度中心線的垂線來測量時，該樹脂積留的寬度中心線與該空腔的寬度中心線之間的距離係沿該空腔的寬度中心線而至少一部分會變化。
  2. 如申請專利範圍第1項之射出成型模具，其中該第1剖面中，該樹脂積留的寬度中心線係相對於該空腔的寬度中心線而延伸於非直角地交叉之方向。
  3. 如申請專利範圍第2項之射出成型模具，其中該第1剖面中，該樹脂積留的寬度中心線係相對於該空腔的寬度中心線而非直角地交叉。
  4. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之射出成型模具，其中該空腔係構成為會成型出圓筒狀組件；該樹脂積留係開口於用以成型該圓筒狀組件之軸向上任一側的端面之空腔面；該第1剖面中，該樹脂積留的寬度中心線係具有自該空腔的中心軸線起之距離會沿該樹脂積留的寬度中心線而改變之部分。
  5. 如申請專利範圍第4項之射出成型模具，其中該第1剖面中，該樹脂積留之寬度中心線的一側端部自該空腔的中心軸線起之距離係較該樹脂積留之寬度中心線的另側端部要長。
  6. 如申請專利範圍第4或5項之射出成型模具，其中該空腔係構成為會於該圓筒狀組件之軸向上任一側的內周面成型出雌螺紋。
  7. 如申請專利範圍第6項之射出成型模具，其中該樹脂積留係開口於用以成型該圓筒狀組件的軸向兩側當中，成型有該雌螺紋一側的端面之空腔面。
  8. 如申請專利範圍第1至7項中任一項之射出成型模具，其中該樹脂積留朝該空腔的開口端面外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形狀。
  9. 一種樹脂組件，係由含強化纖維的樹脂所構成，且形成有熔接部；具有連結於該樹脂組件的本體部之突起部；沿該突起部朝該本體部的連結端面之第1剖面中，沿該本體部之寬度中心線的垂線來測量時，該突起部的寬度中心線與該本體部的寬度中心線之間的距離係沿該本體部的寬度中心線而至少一部分會變化。
  10. 如申請專利範圍第9項之樹脂組件，其中該第1剖面中，該突起部的寬度中心線係相對於該本體部的寬度中心線而延伸於非直角地交叉之方向。
  11. 如申請專利範圍第10項之樹脂組件，其中第1剖面中，該突起部的寬度中心線係相對於該本體部的寬度中心線而非直角地交叉。
  12. 如申請專利範圍第9至11項中任一項之樹脂組件，其中該本體部為圓筒狀組件；該突起部係連結於該圓筒狀組件之軸向上任一側的端面；該第1剖面中，該突起部的寬度中心線係具有自該本體部之中心軸線起的距離會沿該突起部的寬度中心線而改變之部分。
  13. 如申請專利範圍第12項之樹脂組件，其中該第1剖面中，該突起部之寬度中心線的一側端部自該本體部的中心軸線起的距離係較該突起部之寬度中心線的另側端部要長。
  14. 如申請專利範圍第12或13項之樹脂組件，其中該本體部係於該圓筒狀組件之軸向上任一側的內周面具有雌螺紋。
  15. 如申請專利範圍第14項之樹脂組件，其中該突起部係連結於該圓筒狀組件的軸向兩側當中，具有該雌螺紋一側的端面。
  16. 如申請專利範圍第9至15項中任一項之樹脂組件，其中該突起部朝該本體部的連結端面外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形狀。
  17. 一種樹脂製品之製造方法，包含有成型工序，係對如申請專利範圍第1至8項中任一項之射出成型模具的該空腔內從該澆口來射出含強化纖維的熔融樹脂以成型樹脂組件；該成型工序中係藉由該空腔而成型有該樹脂組件的本體部，且藉由該樹脂積留而成型有連結於該本體部之突起部。
  18. 如申請專利範圍第17項之樹脂製品之製造方法，其另包含有去除工序，係從藉由該成型工序所獲得之該樹脂組件來去除該突起部。
TW107118637A 2017-06-02 2018-05-31 射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法 TWI691396B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-110451 2017-06-02
JP2017110451A JP6825995B2 (ja) 2017-06-02 2017-06-02 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201908100A true TW201908100A (zh) 2019-03-01
TWI691396B TWI691396B (zh) 2020-04-21

Family

ID=64456222

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW107118637A TWI691396B (zh) 2017-06-02 2018-05-31 射出成型模具、樹脂組件及樹脂製品之製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US11135753B2 (zh)
EP (1) EP3632647A4 (zh)
JP (1) JP6825995B2 (zh)
CN (1) CN110709229B (zh)
TW (1) TWI691396B (zh)
WO (1) WO2018221184A1 (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113733450B (zh) * 2021-09-08 2023-03-31 亚普汽车部件股份有限公司 一种高压复合储氢瓶的焊接塑料内胆结构及成型工艺
DE102024117912A1 (de) * 2024-06-25 2026-01-08 Voss Automotive Gmbh Verfahren zur Herstellung eines hohlzylindrischen Formteils mit Gewinde

Family Cites Families (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1519095A (en) * 1921-05-20 1924-12-09 Edgar J Phillips Quick-acting pump coupling
US3236543A (en) * 1959-06-12 1966-02-22 Mueller Co Plastic pipe coupling with frangible lugs
US4014568A (en) * 1974-04-19 1977-03-29 Ciba-Geigy Corporation Pipe joint
US5355908A (en) * 1986-01-15 1994-10-18 Hiltap Fittings, Ltd. Reusable pipe union assembly with automatic fluid flow checking
US4848802A (en) * 1988-02-08 1989-07-18 Fluoroware, Inc. Tubing connector assembly
JP3111703B2 (ja) * 1992-10-28 2000-11-27 株式会社デンソー 射出成形金型
JP3527929B2 (ja) * 1994-01-21 2004-05-17 日精樹脂工業株式会社 エアバッグ用パッドカバーの製造方法
USD377969S (en) * 1995-08-14 1997-02-11 Vapor Systems Technologies, Inc. Coaxial hose fitting
JP3958028B2 (ja) * 2001-01-15 2007-08-15 三桜工業株式会社 配管用継手
JP2002240096A (ja) 2001-02-14 2002-08-28 Hitachi Metals Ltd 樹脂製管継手の製造法
JP4229687B2 (ja) * 2002-01-15 2009-02-25 株式会社エンプラス 射出成形樹脂歯車、射出成形樹脂回転体及び射出成形体
FI115665B (fi) * 2002-11-08 2005-06-15 Uponor Innovation Ab Liitoskappale
JP4173053B2 (ja) * 2003-06-02 2008-10-29 株式会社エンプラス 射出成形樹脂歯車、射出成形樹脂スプロケット、射出成形樹脂プーリ、射出成形樹脂ローラ
USD508980S1 (en) * 2004-03-22 2005-08-30 Warren V. Bigelow Dual hose adapter
US7789628B2 (en) * 2004-04-26 2010-09-07 Borgwarner Inc. Plastic fans having improved fan ring weld line strength
US7168922B2 (en) * 2004-04-26 2007-01-30 Borgwarner Inc. Plastic fans having improved fan ring weld line strength
US20090101328A1 (en) * 2004-09-28 2009-04-23 Advanced Composite Products & Technology, Inc. Composite drill pipe and method of forming same
US7490865B1 (en) * 2007-07-30 2009-02-17 Tzu Liang Tsai Quick connector
DE102008018514A1 (de) * 2008-04-12 2009-10-15 Voss Automotive Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Formteils mit ringförmigem Querschnitt und Formteil nach einem solchen Verfahren
JP5158614B2 (ja) * 2008-06-12 2013-03-06 Ｓｍｃ株式会社 管継手
JP2011005743A (ja) 2009-06-25 2011-01-13 Suzuki Motor Corp 射出成形型及び射出成形品の製造方法
US8641314B2 (en) * 2010-02-01 2014-02-04 Hyclone Laboratories, Inc. Quick coupling for drive shaft
JP2012106391A (ja) 2010-11-17 2012-06-07 Aisan Industry Co Ltd 樹脂成形方法及び樹脂製品
CN105683487B (zh) * 2013-12-27 2018-03-27 哈里伯顿能源服务公司 具有高弯曲和转矩容量的螺纹连接
JP6396102B2 (ja) 2014-07-15 2018-09-26 株式会社エンプラス 筒状品の射出成形金型及び筒状品の射出成形方法
WO2016065334A1 (en) * 2014-10-23 2016-04-28 Idex Health & Science Llc Face-sealing fluidic connection system
JP2016098964A (ja) 2014-11-26 2016-05-30 株式会社ブリヂストン 管装置、及び、管装置を備えた管継手
CN105775366A (zh) * 2014-12-24 2016-07-20 富泰华工业（深圳）有限公司 软管接口
JP6470673B2 (ja) 2015-12-18 2019-02-13 株式会社栄信 太陽電池パネルの支持金具
JP6782195B2 (ja) * 2017-06-02 2020-11-11 株式会社ブリヂストン 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3632647A1 (en) 2020-04-08
TWI691396B (zh) 2020-04-21
US11135753B2 (en) 2021-10-05
WO2018221184A1 (ja) 2018-12-06
CN110709229B (zh) 2021-08-03
JP6825995B2 (ja) 2021-02-03
US20200114559A1 (en) 2020-04-16
EP3632647A4 (en) 2021-03-03
JP2018202730A (ja) 2018-12-27
CN110709229A (zh) 2020-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI680855B (zh) 射出成型模具、樹脂構件以及樹脂製品的製造方法（二）
US11199284B2 (en) Resin pipe joint
TW201908100A (zh) 射出成形模具、樹脂組件、以及樹脂製品之製造方法
TWI680854B (zh) 射出成型模具、樹脂構件以及樹脂製品的製造方法（一）
JP6832085B2 (ja) 中空の成形品、及び、中空の成形品の製造方法
JP6846290B2 (ja) 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法
JP6851909B2 (ja) 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法
JP6846291B2 (ja) 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法
JP6846289B2 (ja) 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法
TW201908099A (zh) 樹脂組件
JP2018202739A (ja) 射出成形金型、樹脂部材、及び、樹脂製品の製造方法
KR102934638B1 (ko) 분할 압출되는 프로파일을 결합하여 제조한 다중벽 하수관
KR20250045681A (ko) 분할 압출되는 프로파일을 결합하여 제조한 다중벽 하수관과 그 제조방법
JP2005096393A (ja) 合成樹脂成形品の製造方法、一次成形品及び合成樹脂成形品
JPH1034707A (ja) サービスチーの製造方法
JPS6248516A (ja) 防食管継手の製造法
JP2007196399A (ja) 成形用金型
JPS6235812A (ja) 防食管継手の製造法