WO2014103164A1 - 熱延鋼帯の冷却方法および冷却装置 - Google Patents

熱延鋼帯の冷却方法および冷却装置 Download PDF

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hot
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岳 千葉
和也 伊吹
飯島　慶次
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    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
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    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems

Definitions

  • the present invention relates to a cooling method and a cooling device that can adjust the cooling rate of a hot-rolled steel strip in multiple stages when the hot-rolled steel strip is cooled by controlled cooling in a hot-rolled steel strip production line.
  • a hot-rolled steel strip (hereinafter also simply referred to as a steel strip) is produced by rolling a heated slab to a desired size. It is cooled (water cooled) with cooling water by a cooling device in the middle of rolling (rough rolling, finish rolling) or a cooling device after finish rolling.
  • the purpose of the water cooling performed here is to adjust the material so that the intended strength, ductility and the like can be obtained by controlling mainly the precipitates and transformation structure of the steel strip.
  • accurate control to a predetermined temperature in cooling after finish rolling is important for producing a hot-rolled steel strip having the desired material characteristics without variation.
  • Patent Document 1 describes a technique for changing a flow density by an injection pressure as an example of a general cooling device. According to this technique, since the flow rate of the cooling water is proportional to the 0.5th power of the injection pressure, since the change in the flow rate is small even when the injection pressure is lowered, it is quite difficult to change the cooling rate greatly. In general, it is said that the cooling rate is proportional to about 0.7 of the amount of cooling water, and therefore the change in cooling rate is proportional to about 0.35 of the injection pressure. Therefore, for example, when the cooling rate is reduced to about half, it is necessary to reduce the injection pressure to about 1/7. However, it is difficult to perform such an operation with a general flow rate adjusting valve.
  • a spray nozzle is arranged in a water tank in a bottom surface cooling device, the spray nozzle is submerged by filling the water tank with cooling water, and the cooling water in the water tank is accompanied by the momentum of the spray water and rolled up together.
  • a technique for changing the distance between the water level of the water tank and the tip of the spray nozzle in order to adjust the amount of water to be rolled up is disclosed.
  • cooling rate by changing the cooling water density by changing the distance between the spray nozzle and the slab in a continuous casting facility or the like. Since the cooling water sprayed from the spray nozzle is sprayed with a certain angle spread, as the distance between the steel strip and the nozzle increases, the cooling water amount (water density) per unit area decreases and the cooling rate increases. It can be adjusted.
  • the flow rate density is changed according to the distance between the steel plate and the nozzle. Therefore, in principle, the cooling rate can be easily adjusted. Changing the function is difficult to install.
  • the cooling water that collides with the steel strip falls on the bottom surface of the steel strip, the cooling header is always exposed to the cooling water. Therefore, the lifting mechanism of the nozzle for changing the distance from the steel plate operates due to corrosion, etc. There is also a risk of disappearing.
  • the height of a spray nozzle is adjusted, the area of the cooling water which collides with a steel strip changes. If the distance between the steel strip and the spray nozzle is extremely large, the cooling area will become too large, and cooling water may collide with the table roller and be blocked, making it difficult to control the flow density. It is uneconomical due to lack of effective cooling.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a cooling method and a cooling device that are effective for cooling a hot-rolled steel strip, particularly for cooling the bottom surface of a steel strip with a small space. Is.
  • the present invention has the following features.
  • a cooling device in which a plurality of cooling headers in which a plurality of spray nozzles are arranged in the width direction are arranged in the steel strip conveyance direction, wherein the cooling header supplies two sets of cooling water as one set.
  • the two supply pipes are provided with valves so that the cooling water can be jetted or stopped independently, and the spray nozzles adjacent to each other in the width direction are different systems of the two supply pipes.
  • a hot-rolled steel strip that supplies cooling water to one set of cooling headers from one system supply pipe and injects cooling water every other spray nozzle attached in the width direction of the one set of cooling headers. Cooling method.
  • the spray nozzle has a rectangular or elliptical spray pattern, and when the cooling water is supplied from two systems, the end position of the spray collision portion is adjacent when the cooling water collides with the steel strip.
  • the cooling water volume density is different between the upper and lower surfaces of the steel strip, and the number of cooling water supply pipes is individually changed in the cooling headers on the upper and lower surfaces of the steel strip.
  • a cooling device in which a plurality of cooling headers in which a plurality of spray nozzles are arranged in the width direction are arranged in the steel strip conveyance direction,
  • the cooling water is supplied as a set of two systems, and an injection valve is attached to the two cooling water supply pipes so that the cooling water can be injected or stopped independently.
  • the spray nozzles adjacent to each other in the width direction each have a piping system connected to a supply pipe of a different system out of the two system supply pipes, When increasing the cooling rate, supply cooling water from two supply pipes to one set of cooling headers and inject cooling water from all the spray nozzles of one set of cooling headers. It is possible to supply cooling water to one set of cooling headers from one system supply pipe and to inject cooling water every other nozzle among the spray nozzles attached in the width direction of the one set of cooling headers. Cooling device for hot-rolled steel strip with control mechanism.
  • each spray nozzle of the two pairs has a control function capable of opening and closing the injection valve so as to inject the cooling water from an alternate position in the width direction [7].
  • the spray nozzle has a rectangular or elliptical injection pattern, and when the cooling water collides with the steel strip, the end position of the spray collision portion is the nozzle that injected the cooling water with respect to the adjacent nozzle central axis.
  • the cooling device for a hot-rolled steel strip according to any one of [7] to [10], which has a control function capable of opening and closing an injection valve in order to change the number of systems.
  • the amount of cooling water is adjusted in two stages for each set of headers in the width direction, and the cooling speed of the steel strip is changed in multiple stages by a simple method.
  • An effective cooling technique can be provided for cooling the lower surface of a narrow steel strip.
  • FIG. 1 is a diagram for explaining an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a detailed view of the cooling device of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining a collision pattern of the spray cooling device with the piping system and the flat spray steel strip.
  • FIG. 4 is a diagram showing injection as two-system cooling water in the bottom surface cooling device.
  • FIG. 5 is a view showing injection as one-system cooling water in the lower surface cooling device.
  • FIG. 6 is a diagram showing a pattern for changing the injection rate of the cooling water.
  • FIG. 7 is a view showing a flow rate distribution of a general flat spray nozzle.
  • FIG. 8 is a diagram showing injection as one-system cooling water in the lower surface cooling device.
  • FIG. 9 is a view for explaining the position of the spray end in the width direction.
  • FIG. 10 is a view showing a state where the spray end portions slightly wrap around each other.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a state in which the two bottom surface cooling devices are paired and the nozzle installation position in the width direction is shifted by 1 ⁇ 2 of the nozzle mounting pitch between adjacent pairs.
  • FIG. 12 is a diagram showing the spray pattern in FIG. 11 (two-line injection).
  • FIG. 13 is a diagram showing the spray pattern in FIG. 11 (single system injection).
  • FIG. 14 is a schematic diagram of the flow rate distribution in FIG. 13 (single system injection).
  • FIG. 15 is a diagram showing another embodiment of the present invention.
  • FIG. 16 is a diagram showing another embodiment of the present invention.
  • FIG. 15 is a diagram showing another embodiment of the present invention.
  • FIG. 17 is a view showing a detailed arrangement of the lower surface nozzles in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 18 is a diagram showing a detailed arrangement of the lower surface nozzles in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 19 is a diagram showing the temperature distribution of the present invention example 2 and the comparative example.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an embodiment relating to a cooling device in a case where the present invention is applied to lower surface cooling of a hot-rolled steel strip at a runout table.
  • the hot-rolled steel strip is rolled to a predetermined thickness by a rough rolling mill group 31 and a finish rolling mill group 32 after a slab (for example, 250 mm thick), which is a raw material, is heated by a heating furnace 30 (for example, 1200 ° C.). After that, it is cooled by the cooling device 33 of the present invention and wound up by the coiler 34.
  • a heating furnace 30 for example, 1200 ° C.
  • FIG. 2 shows details of the cooling device 33 of the present invention in FIG.
  • a table roller 2 that conveys the steel strip 1
  • a pipe laminar nozzle 3 that cools the upper surface of the steel strip
  • a spray cooling device 4 that cools the lower surface of the steel strip are installed between the table rollers 2.
  • the spray nozzle 5 a flat spray nozzle sprayed in a fan shape is generally attached.
  • the spray cooling device 4 is composed of a header 6 and an injection valve 7 that form a pair of two systems, and the injection valve 7 can individually set injection / stop of cooling water by a control mechanism 8. Yes.
  • FIG. 3 (a) illustrates the piping system of the spray cooling device 4 installed between one table roller.
  • the spray nozzles 5 are arranged at a predetermined pitch in a row in the width direction of the steel strip, but two cooling headers 6 are arranged so that the spray nozzles 5 adjacent to each other in the width direction can supply cooling water from different piping systems.
  • Each is provided with an injection valve 7 so that cooling water can be injected / stopped individually.
  • FIG. 3 (b) shows the pattern when the flat spray at that time collides with the steel strip.
  • the width direction position of the width end of the spray water 9 is 0 to 30 mm on the opposite side of the nozzle center axis of the adjacent nozzle in the width direction of the spray nozzle 5 to which the spray water 9 is sprayed. Arrange to come.
  • the injection rate is 50% when jetting the pipe laminar nozzle 3 on the upper surface
  • the spray rate when spraying the two sets of the spray cooling device 4 of the present invention on the lower surface is 50%.
  • the upper and lower total injection rate in this case is 100%, in the state where the upper surface pipe laminar nozzle 3 is injected as shown in FIG. 6, when the lower surface spray nozzle 4 is injected two systems (FIG. 4 and FIG. 6A)
  • the cooling water injection rate is 100% (upper surface: 50%, lower surface: 50%)
  • the water cooling speed is the fastest
  • one spray nozzle 4 on the lower surface is injected (FIGS. 5 and 6B).
  • the cooling water injection rate is 75% (upper surface: 50%, lower surface: 25%), the water cooling rate is medium, and when the lower surface spray nozzle 4 is not injected (FIG. 6C), the cooling water injection rate is 50% (Top: 50%, bottom : 0%) and most of the water-cooling speed, it is possible to slow down.
  • the feature of this method is that the amount of cooling water can be set only by injection / stop of the cooling water by the injection valve 7 and the control mechanism 8. For this reason, since injection / stop of cooling water can be handled by a general valve, the amount of cooling water can be set very easily. Further, by increasing the opening / closing speed of the injection valve 7, the cooling water density can be set very quickly. For example, when a high-speed on-off valve called a cylinder valve is employed, switching is completed in an operation time of 1 second or less. Compared to this, when performing a general flow density adjustment, it is necessary to install a flow adjustment valve, but in order to finely adjust the valve opening while measuring with a flow meter, a general flow adjustment valve is used.
  • FIG. 7 shows the flow rate distribution of a general flat spray nozzle, but the flow rate sprayed from the spray tends to decrease at the end in the width direction. Therefore, when the water supply of the spray nozzle 5 on the lower surface is one system, it is preferable that the water supply piping between the adjacent table rollers jets the cooling water from an alternate position.
  • FIG. 9A is a schematic diagram of the flow rate distribution when only one system of cooling water is injected with the arrangement as shown in FIG.
  • the position in the width direction of the spray end coincides with the spray between the different table roller rollers, so the flow rate distribution synthesized in the transport direction is the position corresponding to the spray end.
  • the flow rate is reduced. Therefore, as shown in FIG. 5 and FIG. 9B, the positions of the spray ends are dispersed and synthesized in the transport direction by alternating the water supply positions of the water supply pipes with the headers in the transport direction as in the present invention.
  • the flow distribution can be made uniform.
  • the end width direction position when the cooling water sprayed from the spray nozzle collides with the steel strip is preferably matched with the center axis position of the adjacent nozzle, but with respect to the center axis of the adjacent nozzle. You may arrange
  • FIG. 11 two sets of lower surface cooling devices installed between the table rollers in the conveying direction are set as one pair, and the nozzle installation position in the width direction is shifted by 1/2 of the nozzle mounting pitch between adjacent pairs. And more preferred.
  • the spray pattern in such an arrangement is shown in FIG. 12 (two-line injection) and FIG. 13 (one-line injection), but the end position in the steel strip width direction of the spray is different from each of the four table rollers. I can do it.
  • FIG. 14 shows a schematic diagram of the flow rate distribution when one system injection is performed in such an arrangement. Compared with the nozzle arrangement described in FIG. 5, the position in the width direction of the spray end is further dispersed. The flow distribution in the width direction becomes more uniform.
  • FIG. 15 shows another embodiment of the present invention in which upper surface cooling is entangled with lower surface cooling.
  • a plurality of pipe laminar nozzles 3 on the upper surface are arranged so that cooling water falls between the upper surface of the table roller and the table roller, and the spray nozzle 4 on the lower surface is an example in which the cooling device of the present invention is arranged.
  • the upper surface pipe laminar nozzle is individually provided with an injection valve 7 (not shown) so that cooling water can be injected / stopped independently.
  • the injection rate of the cooling water is 100%, the upper surface is 50% and the lower surface is 50%. Therefore, the injection rate is 25% [FIG. 15 (d)] (upper surface only by injection / stop of each header). : 25% (only the pipe laminar nozzle falling on the table roller 2 is sprayed), bottom surface: 0% (no spray)), spray rate 50% [Fig. 15 (c)] (top surface: 25% (on the table roller 2) (Only the falling pipe laminar nozzle is sprayed), lower surface: 25% (single system spray)), injection rate 75% [Fig.
  • the hatching in the figure indicates the supply of cooling water.
  • the cooling water density is 1000 L / min ⁇ m 2 when both the header where the cooling water falls on the table roller and between the table rollers is injected on the upper surface, and the cooling water is supplied from the two lower surfaces.
  • Table 1 shows the water amount density per one side obtained by averaging the upper surface and the lower surface obtained by changing the jet rate of the upper surface / lower surface when the cooling water amount density is 700 L / min ⁇ m 2 .
  • Maximum 850 L / min. m 2 to a minimum of 175 L / min. m 2 and about 5 times the amount of cooling water changes can be adjusted only by the injection pattern of 8 stages.
  • the spray nozzle 5 is described as a flat spray nozzle, it may be an elliptical or rectangular spray.
  • the ratio between the thickness of the spray jet water and the spread width should be as small as possible. It is preferable that at least the thickness is smaller than the nozzle pitch in the width direction, and the ratio between the thickness and the spread width is 0.4 or less.
  • FIG. 16 shows another embodiment relating to the piping system and the control mechanism 8.
  • a plurality of pipes of the header 6 used when only one system is injected to each lower surface cooling device 4 are collected, and the injection / stop of cooling water is controlled by the control mechanism 8 as one injection valve 7.
  • the control mechanism 8 controls the injection / stop of cooling water as one injection valve 7.
  • the number of injection valves 7 can be reduced, and the number of control points and the number of cables in the control mechanism 8 can be reduced, leading to a reduction in equipment costs.
  • a slab having a thickness of 250 mm was heated to 1200 ° C. in a heating furnace 30, and then a thickness of 3.2 mm by a rough rolling mill group 31 and a finishing rolling mill group 32.
  • the steel sheet was rolled to a plate width of 1200 mm, cooled by the cooling device 33, and taken up by the coiler 34.
  • the temperature after the end of rolling and after the end of cooling was measured with a radiation thermometer 35.
  • the temperature after the end of rolling was 850 ° C.
  • the temperature after the end of cooling was 550 ° C.
  • the steel strip passing speed during cooling was 550 mpm.
  • the cooling device 33 has the pipe laminar nozzle 3 on the upper surface and the spray cooling 4 of the present invention on the lower surface.
  • Flow density of injected per unit area is a top cooling 1000L / min ⁇ m 2
  • the lower surface cooling becomes when two systems injection per one place between table rollers and 1000L / min ⁇ m 2.
  • the spray nozzle pitch P is 80 mm
  • the distance between the table rollers is 420 mm
  • the spray twist angle ⁇ is 42 °.
  • a spray nozzle is selected such that the adjacent nozzle center axis and the position in the width direction of the end of the spray water coincide.
  • the distance between the nozzle and the steel strip was 140 mm, the table roller diameter was 350 mm, and the spray spread angle was 90 °.
  • Table 2 shows the results of cooling in the inventive example and the comparative example.
  • one system (width direction 1 group) of the upper surface pipe laminator 3 of FIG. 2 and 1 system (width direction 1 group) of the lower surface spline nozzle 5 are collectively called a cooling header.
  • Example 1 of the present invention two systems were injected on the lower surface as shown in FIG. 4, and 92 cooling headers on each of the upper and lower surfaces were injected.
  • the cooling rate at this time was 70 ° C./s.
  • Example 2 of the present invention as shown in FIG. 5, one line of cooling is performed on the bottom surface, and 120 cooling headers on each of the top and bottom surfaces are sprayed.
  • the cooling rate at this time was 54 ° C./s.
  • Example 3 of the present invention 164 cooling headers were injected only on the upper surface without performing the lower surface cooling injection.
  • the cooling rate at this time was 40 ° C./s.
  • the cooling rate can be adjusted from 40 ° C./s to 70 ° C./s. Further, the temperature deviation in the width direction after cooling was as good as around 30 ° C.
  • the cooling rate can be easily adjusted during cooling after finish rolling in the hot-rolled steel strip production line.
  • the present invention it has become possible to contribute to the production of a wide variety of hot-rolled steel strips.
  • Examples 4 and 5 of the present invention are the results of the piping configuration of FIG. Note that the nozzles in the width direction of the nozzles were shifted by a half of the mounting pitch in the width direction between adjacent pairs of nozzles.
  • Example 4 of the present invention as shown in FIG. 12, two systems are injected on the lower surface, and 92 cooling headers on each of the upper and lower surfaces are injected.
  • the cooling rate at this time was 71 ° C./s, which was almost the same as that of Example 1 of the present invention.
  • the temperature deviation in the width direction after cooling was 26 ° C., and the temperature deviation was slightly smaller than that of Example 1 of the present invention at which the cooling rate was almost the same. This is a result of further dispersing the water amount distribution after spray injection by shifting the mounting pitch in the width direction by 1 ⁇ 2 for some spray nozzles.
  • Example 5 of the present invention as shown in FIG. 13, one system is injected on the lower surface, and 120 cooling headers on each of the upper and lower surfaces are injected.
  • the cooling rate at this time was 55 ° C./s, which was equivalent to Example 2 of the present invention.
  • the temperature deviation in the width direction after cooling was 29 ° C., and the temperature deviation was slightly smaller than Example 2 of the present invention in which the cooling rate was almost the same. This is a result of further dispersing the water amount distribution after spray injection by shifting the mounting pitch in the width direction by 1 ⁇ 2 for some spray nozzles.
  • the lower surface cooling is performed by one system injection, but the nozzle arrangement between the adjacent table rollers coincides with the steel strip conveyance direction, and each of the upper surface / lower surface 120 cooling headers are injected.
  • the cooling rate at this time was 53 ° C./s, which was the same as Example 2 of the present invention, but the temperature deviation in the width direction was as large as 68 ° C.
  • FIG. 19 shows temperature distributions of the inventive example 2 and the comparative example, which have substantially the same cooling rate.
  • Example 2 of the present invention there was a slight temperature drop at the end of the plate, but it was almost uniform at the center of the plate width, whereas in the comparative example, a high and low temperature region was generated at a pitch of about 80 mm. This seems to be due to the fact that the flow distribution after spray injection could not be dispersed in the width direction.

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Abstract

　熱延鋼帯の冷却において、冷却水量を幅方向１組のヘッダごとに２段階に調整すると共に、鋼帯の冷却速度を簡便な方法で多段階に変更し、特にスペースの狭い鋼帯下面冷却に関して有効な冷却方法及び冷却装置を提供する。スプレーノズル５は鋼帯の幅方向に一列に所定のピッチで配置されるが、幅方向に隣り合うスプレーノズル５は異なる配管系統から冷却水を給水できるように、冷却ヘッダ６は１組に２系統配置し、それぞれに噴射弁７が取り付けられており、個別に冷却水の噴射／停止が出来るようになっている。

Description

熱延鋼帯の冷却方法および冷却装置
　本発明は、熱延鋼帯製造ラインにおいて、制御冷却により熱延鋼帯を冷却する場合に、熱延鋼帯の冷却速度を多段階に調整することを可能とする冷却方法および冷却装置に関する。
　熱延鋼帯（ｈｏｔ－ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｅｅｌ　ｓｔｒｉｐ）（以下、単に鋼帯（ｓｔｅｅｌ　ｓｔｒｉｐ）ともいう）は、加熱したスラブを目的のサイズになるように圧延して製造されるが、その際に熱間圧延（粗圧延、仕上圧延）の途中の冷却装置や仕上圧延後の冷却装置で冷却水によって冷却（水冷）される。ここで行う水冷の目的は、それによって主に鋼帯の析出物や変態組織を制御して、目的の強度、延性などが得られるように材質を調整するためである。特に仕上圧延後の冷却において所定の温度に精度よく制御することは、目的の材質特性をバラツキ無く備えた熱延鋼帯を製造するために重要である。
　近年、レアメタルの高騰により、合金成分の調整の他に冷却による変態組織制御により機械特性を向上させる手法が進んでおり、上記の水冷を行う場合に材質の要求から冷却速度を広範囲で制御するニーズが高い。熱延鋼帯製造における一般的なランナウトテーブルでは、冷却装置として、上面：パイプラミナーノズル、下面：スプレーノズルといった配置が多く、冷却水量は片面あたり０．４～１．０ｍ３／ｍｉｎ・ｍ２程度であり、板厚３ｍｍの鋼帯で５０～７０℃／ｓ程度の冷却速度が得られる。
　至近、熱延の高張力鋼（ｈｉｇｈ　ｔｅｎｓｉｌｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｓｔｅｅｌ）では、更に冷却速度を速くして積極的に変態組織制御を実施するといったニーズが高い。他方、たとえば自動車のボディーに使われている鋼帯は、デザインなどの観点から、軟質系鋼帯を用いて複雑な形状とすることもあり、このような鋼帯では強度よりも、延びなどの加工性が求められるケースが多く、冷却速度が速すぎる場合には、この加工性が損なわれるリスクがある。そのため、同じ冷却装置を使って冷却速度を大きく変化させることが可能な冷却技術が求められている。
　また、熱延鋼帯では特にその板厚により鋼帯の通板性が変化するために困難を生じる。自動車向け高張力鋼などでは板厚が１．２～３．０ｍｍ程度の厚みの鋼帯が多いが、特に板が薄い１．２ｍｍ材の鋼帯は剛性が弱く且つ通板速度が速いため、多量の冷却水を注水したまま鋼帯を通板させると、流体抵抗によりバウンドやループしやすいリスクがある。そのため、板厚の薄いもののみ冷却水量を少なくする技術も必要である。
　以上で述べたように、鋼帯のサイズや狙いとする材質を制御するために冷却速度／冷却水量をコントロールする技術のニーズは高く、これに対応したものとして、例えば、特許文献１に記載された冷却技術がある。
日本国特開昭５９－４７０１０号公報
　特許文献１には、一般的な冷却装置の例として、流量密度を噴射圧力により変化させる技術についての記載がある。この技術によると、冷却水の流量は噴射圧力の０．５乗に比例するため、噴射圧力を下げても流量の変化が少ないことから、冷却速度を大きく変化させることがかなり難しい。一般的には、冷却速度は冷却水量の０．７乗程度に比例するといわれているため、冷却速度の変化は、噴射圧力の０．３５乗程度に比例する。そのため、例えば冷却速度を半分程度にする場合には、噴射圧力を１／７程度まで低くする必要があるが、一般的な流量調整弁でこのような動作をさせることは困難である。
　特許文献１では、下面冷却装置において水槽内にスプレーノズルを配置して、水槽に冷却水を満たすことでスプレーノズルを水没させ、スプレー水の運動量により水槽内の冷却水を随伴させて一緒に巻き上げることで冷却する装置に関して、巻き上げ水量を調整するために水槽液面高さとスプレーノズル先端との距離を変更する技術が開示されている。
　この技術の問題点は、特に鋼帯下面の場合、噴射した冷却水は鋼帯に衝突した後に水槽へ落下するため、水槽内には常に多くの水が供給され、液面高さの調整が困難となることである。また、上部から大量の冷却水が落下する水槽内は、落下水により液面に局所的に波が出来て液面が変動するため、それぞれのノズルで巻き上げる水量が変化してしまい、鋼帯へ噴射する流量がばらついてしまう。
　また、公知技術として、連続鋳造設備などでスプレーノズルとスラブとの距離を変化させることで、冷却水量密度を変化させることにより、冷却速度を可変とする手法もある。スプレーノズルから噴射される冷却水は、ある角度だけ広がりを持って噴射されるため、鋼帯とノズルとの距離が離れるほど、単位面積あたりの冷却水量（水量密度）が少なくなり、冷却速度が調整できるといったものである。
　上記技術は、鋼板とノズルとの間の距離で流量密度を変化させるため、原理的には冷却速度の調整は容易であるが、ランナウトテーブルのスペースの狭い鋼帯下面側ではノズルの高さ調整機能を変化させるのは設備化が困難である。また、鋼帯の下面では鋼帯に衝突した冷却水が落下するため、冷却ヘッダは常に冷却水に晒されるため、鋼板との距離を変化させるためのノズルの昇降機構が腐食などによって、動作しなくなるリスクもある。また、スプレーノズルの高さを調整しているため、鋼帯に衝突する冷却水の面積が変化する。鋼帯とスプレーノズルとの距離を極端に大きくすると冷却面積が広くなりすぎて、テーブルローラなどに冷却水が衝突して遮断されることがあり、流量密度を制御することが難しくなり、鋼帯への有効な冷却が行われず不経済である。
　本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、熱延鋼帯の冷却において、特にスペースの狭い鋼帯下面冷却に関して有効な冷却方法及び冷却装置を提供することを目的とするものである。
　上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。
　［１］幅方向に複数のスプレーノズルを配置した冷却ヘッダを鋼帯搬送方向に複数配置した冷却装置であって、前記冷却ヘッダでは、冷却水の供給を２系統を１組として行い、冷却水の２系統の供給配管には冷却水の噴射または停止を独立して可能なように弁が取り付けられていると共に、幅方向に隣り合うスプレーノズルはそれぞれ前記２系統の供給配管のうちの異なる系統の供給配管に接続している配管系統を有する冷却装置を準備し、
　冷却速度を大きくする場合は、１組の冷却ヘッダに２系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダの全てのスプレーノズルから冷却水を噴射し、冷却速度を小さくする場合は、１組の冷却ヘッダに１系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダでの幅方向に取り付けられたスプレーノズルのうち１本おきに冷却水を噴射する熱延鋼帯の冷却方法。
　［２］冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアの冷却ヘッダに取り付けるスプレーノズルは鋼帯搬送方向の設置位置が一致すると共に、それぞれのペアにおいて２系統ある供給配管のうちの１系統の供給配管からの冷却水を噴射する場合は、２組のペアのそれぞれのスプレーノズルは幅方向で交互になる位置から冷却水を噴射する［１］に記載の熱延鋼帯の冷却方法。
　［３］スプレーノズルは、矩形若しくは楕円状の噴射パターンを持ち、冷却水の供給を２系統から実施する場合には、冷却水が鋼帯に衝突するときにスプレー衝突部の端部位置は隣のノズル中心軸に対して、冷却水を噴射したノズルと逆側に０～３０ｍｍだけずれた位置に衝突する配置とする［１］または［２］に記載の熱延鋼帯の冷却方法。
　［４］冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアでは幅方向に取り付けるスプレーノズルの鋼帯搬送方向の設置位置を一致させると共に、隣り合うペアの冷却ヘッダは幅方向のノズル取付け位置をノズル取付けピッチの１／２だけ幅方向にずらす［１］～［３］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
　［５］鋼帯上面と下面とで異なる冷却水量密度とし、鋼帯上面および下面のぞれぞれの冷却ヘッダにおいて、個別に冷却水の供給配管本数を変更する［１］～［４］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
　［６］鋼帯の下面冷却に適用する［１］～［５］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
　［７］幅方向に複数のスプレーノズルを配置した冷却ヘッダを鋼帯搬送方向に複数配置した冷却装置であって、
　前記冷却ヘッダでは、冷却水の供給を２系統を１組として行い、冷却水の２系統の供給配管には冷却水の噴射または停止を独立して可能なように噴射弁を取り付けられていると共に、幅方向に隣り合うスプレーノズルはそれぞれ前記２系統の供給配管のうちの異なる系統の供給配管に接続された配管系統を持ち、
　冷却速度を大きくする場合は、１組の冷却ヘッダに２系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダの全てのスプレーノズルから冷却水を噴射し、冷却速度を小さくする場合は、１組の冷却ヘッダに１系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダでの幅方向に取り付けられたスプレーノズルのうち１本おきに冷却水を噴射することを可能とする制御機構を持つ熱延鋼帯の冷却装置。
　［８］冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアの冷却ヘッダに取り付けるスプレーノズルは鋼板搬送方向の設置位置が一致すると共に、それぞれのペアにおいて２系統ある供給配管の１系統の供給配管からの冷却水を噴射する場合は、２組のペアのそれぞれのスプレーノズルは幅方向で交互になる位置から冷却水を噴射するように噴射弁を開閉可能な制御機能をもつ［７］に記載の熱延鋼帯の冷却装置。
　［９］スプレーノズルは、矩形若しくは楕円状の噴射パターンを持ち、冷却水が鋼帯に衝突するときにスプレー衝突部の端部位置は隣のノズル中心軸に対して、冷却水を噴射したノズルと逆側に０～３０ｍｍだけずれた配置とした［７］または［８］に記載の熱延鋼帯の冷却装置。
　［１０］冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアでは幅方向に取り付けるスプレーノズルの鋼帯搬送方向の設置位置を一致させると共に、隣り合うペアの冷却ヘッダは幅方向のノズル取り付け位置をノズル取付けピッチの１／２だけ幅方向にずらした［７］～［９］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
　［１１］２系統冷却水を供給した場合に、鋼帯上面と下面とで異なる冷却水量密度で噴射可能とし、鋼帯上面および下面のぞれぞれの冷却ヘッダにおいて、個別に冷却水の給水系統数を変更するために噴射弁を開閉可能な制御機能を持つ［７］～［１０］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
　［１２］鋼帯の下面冷却に適用する［７］～［１１］のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
　本発明によると、熱延鋼帯の冷却において、冷却水量を幅方向１組のヘッダごとに２段階に調整すると共に、鋼帯の冷却速度を簡便な方法で多段階に変更し、特にスペースの狭い鋼帯下面冷却に関して有効な冷却技術が提供できる。
　本発明を熱延鋼帯製造ラインでの仕上圧延後の冷却に適用することにより、簡便に冷却速度を調整することが可能となるので、多種多様な熱延鋼帯の造り分けに寄与することが可能となった。さらに、従来と同じ強度や靭性などを備えた熱延鋼帯を特別な元素の添加によらず製造することに資することが可能となった。
図１は本発明の一実施形態を説明する図である。 図２は本発明の冷却装置についての詳細図である。 図３はスプレー冷却装置の配管系統とフラットスプレーの鋼帯への衝突パターンを説明する図である。 図４は下面冷却装置における２系統冷却水としての噴射を示す図である。 図５は下面冷却装置における１系統冷却水としての噴射を示す図である。 図６は冷却水の噴射率を変更するパターンを示す図である。 図７は一般的なフラットスプレーノズルの流量分布を示す図である。 図８は下面冷却装置における１系統冷却水としての噴射を示す図である。 図９はスプレー端部の幅方向における位置を説明するための図である。 図１０はスプレー端部位置がお互いわずかにラップするようにした状態を示す図である。 図１１は下面冷却装置を２つペアとして、隣り合うペアで幅方向のノズル設置位置をノズル取付ピッチの１／２だけずらした状態を示す図である。 図１２は図１１におけるスプレーパターンを示す図である（２系統噴射）。 図１３は図１１におけるスプレーパターンを示す図である（１系統噴射） 図１４は図１３（１系統噴射）における流量分布の模式図である。 図１５は本発明の他の実施形態を示す図である。 図１６は本発明の他の実施形態を示す図である。 図１７は本発明の実施例における下面ノズルの詳細配置を示す図である。 図１８は本発明の実施例における下面ノズルの詳細配置を示す図である。 図１９は本発明例２と比較例の温度分布を示す図である。
　本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
　図１は本発明をランアウトテーブルでの熱延鋼帯の下面冷却に適用した場合の冷却装置に関する一実施形態を説明する図である。
　熱延鋼帯は粗素材であるスラブ（例えば２５０ｍｍ厚み）が加熱炉３０により加熱（例えば１２００℃）されたのちに、粗圧延機群３１及び仕上圧延機群３２により所定の板厚まで圧延された後、本発明の冷却装置３３により冷却されコイラー３４で巻き取られる。
　ここで、図１における本発明の冷却装置３３について詳細を図２に示す。鋼帯１を搬送するテーブルローラ２があり、その上方には鋼帯上面を冷却するパイプラミナーノズル３、テーブルローラ２間には鋼帯下面を冷却するスプレー冷却装置４が設置されている。スプレーノズル５としては、一般的に、扇型に噴射されるフラットスプレーノズルを取り付ける。また、スプレー冷却装置４は、２系統を１組とするヘッダ６と噴射弁７から構成されており、噴射弁７は制御機構８により個別に冷却水の噴射／停止が設定できるようになっている。
　１つのテーブルローラ間に設置させているスプレー冷却装置４の配管系統について説明したものを図３（ａ）に示す。スプレーノズル５は鋼帯の幅方向に一列に所定のピッチで配置されるが、幅方向に隣り合うスプレーノズル５は異なる配管系統から冷却水を給水できるように、冷却ヘッダ６は２系統配置し、それぞれに噴射弁７が取り付けられており、個別に冷却水の噴射／停止が出来るようになっている。
　また、図３（ｂ）には、そのときのフラットスプレーについて、鋼帯に衝突した時のパターンを示す。スプレー水９の幅端部の幅方向位置は、スプレー水９を噴射したスプレーノズル５の幅方向で隣にあるノズルの中心軸に対して冷却水を噴射したノズルと逆側に０～３０ｍｍに来るように配置する。
　これにより、テーブルローラ間に配置された１組の下面冷却装置では、図４のように２系統冷却水、あるいは、図５のように１系統冷却水として、隣接するスプレー配管からの幅方向の噴射を交互に行うことで、冷却水の噴射量を調整することが可能となる。
　すなわち、上面のパイプラミナーノズル３を噴射した場合の噴射率を５０％、下面の本発明のスプレー冷却装置４を１組２系統噴射した場合の噴射率を５０％として、上面／下面で全て噴射した場合の上下合計噴射率を１００％とすると、図６のように上面のパイプラミナーノズル３を噴射した状態では、下面のスプレーノズル４を２系統噴射した場合（図４および図６（ａ））は冷却水の噴射率が１００％（上面：５０％、下面：５０％）となり最も水冷速度が速くなり、下面のスプレーノズル４を１系統噴射した場合（図５および図６（ｂ））は冷却水の噴射率が７５％（上面：５０％、下面：２５％）となり中程度の水冷速度、下面のスプレーノズル４を噴射しない場合（図６（ｃ））は冷却水の噴射率が５０％（上面：５０％、下面：０％）となり最も水冷速度を遅くすることが出来る。
　本方式の特徴は、噴射弁７と制御機構８により冷却水の噴射／停止のみで冷却水量を設定可能となることである。このため、冷却水の噴射／停止は、一般的な弁で対応可能であるため、極めて冷却水量の設定が容易である。また、噴射弁７の開閉速度を速くすることで、冷却水量密度の設定を極めて迅速に行うことが出来る。例えば、シリンダー弁と呼ばれる高速開閉弁を採用した場合、１秒以下の動作時間で切替えが完了する。これに比べて、一般的な流量密度調整を実施する場合は、流量調整弁を取り付ける必要があるが、流量計で測定しながら弁開度を微調整するため、一般的な流量調整弁を使った場合、配管の口径にもよるが５～１０秒程度時間を必要とする。また、特許文献１のようにノズルと鋼帯の距離を変更する場合でも、サーボモーターなどで高さを調整する必要があり、やはり迅速な切り換えは困難である。
　図７には一般的なフラットスプレーノズルの流量分布を示すが、スプレーから噴射する流量は幅方向端部で少なくなる傾向にある。そこで、下面のスプレーノズル５の給水を１系統とする場合、隣り合うテーブルローラ間での給水配管は交互となる位置から冷却水を噴射するのが良い。しかし、図８のような配置で冷却水を１系統のみ噴射したときの流量分布の模式図は図９（ａ）になる。幅方向で同じ位置から噴射した場合、スプレー端部の幅方向における位置が、それぞれ異なるテーブルローラローラ間にあるスプレーで一致するため、搬送方向に合成した流量分布ではスプレー端部に相当する位置で流量が少なくなる。そこで、本発明のように給水配管の給水位置を搬送方向の各ヘッダで交互にすることで、図５、図９（ｂ）のようにスプレー端部の位置が分散され、搬送方向で合成した流量分布は均一に近づけることができる。
　なお、スプレーノズルから噴射された冷却水が鋼帯に衝突する時の端部幅方向位置は、隣のノズルの中心軸位置に合わせるのが良いが、隣に配置するノズルの中心軸に対して若干冷却水を噴射するノズルよりもわずかに逆側まで広がるように配置してもかまわない。１系統噴射した場合では、図１０のように１系統の中で１本おきに噴射されるが、本配置によりスプレーの端部位置がお互いわずかにラップするため、流量が少ないスプレー端部を補完することができることから更に好適である。一般的なスプレーの流量分布やスプレー水の広がり角度のバラツキを考えると、実用上ラップ量は０～３０ｍｍ程度が好適である。
　更に、図１１に示すように搬送方向のテーブルローラ間に設置させる下面冷却装置を２組を１つのペアとして、隣り合うペアで幅方向のノズル設置位置を、ノズル取付ピッチの１／２だけずらすと、更に好適である。このような配置の場合のスプレーパターンを図１２（２系統噴射）、図１３（１系統噴射）に示すが、スプレーの鋼帯幅方向の端部位置は４つのテーブルローラ間でそれぞれ異なる位置とすることが出来る。この様な配置をして１系統噴射をした場合の流量分布の模式図を図１４に示すが、図５で説明したノズル配置と比較して、スプレー端部の幅方向位置は更に分散され、幅方向の流量分布はより均一化する。
　図１５には、下面冷却に上面冷却を絡めた本発明の他の実施形態を示す。
　図中に示すように上面のパイプラミナーノズル３はテーブルローラ上面およびテーブルローラ間に冷却水が落下するように複数配置し、下面のスプレーノズル４は本発明の冷却装置を配置した例である。上面パイプラミナーノズルには個別に噴射弁７（図示せず）が設置されており、独立して冷却水の噴射／停止ができるようになっている。
　このように配置すると、冷却水の噴射率が１００％の場合、上面５０％、下面５０％としているため、各ヘッダの噴射／停止のみで、噴射率２５％［図１５（ｄ）］（上面：２５％（テーブルローラ２上に落下するパイプラミナーノズルのみ噴射）、下面：０％（噴射なし））、噴射率５０％［図１５（ｃ）］（上面：２５％（テーブルローラ２上に落下するパイプラミナーノズルのみ噴射）、下面：２５％（１系統噴射））、噴射率７５％［図１５（ｂ）］（上面：５０％（テーブルローラ２上及びテーブルローラ２間に落下するパイプラミナーノズル３の両方を噴射）、下面：２５％（１系統噴射））、噴射率１００％［図１５（ａ）］（上面：５０％（テーブルローラ２上及びテーブルローラ２間に落下するパイプラミナーノズル３を両方噴射）、下面：５０％（２系統噴射））にと、４段階に調整が可能である。
　また、多少複雑であるが、４つのテーブルローラ間をさらに二重に組み合わせると、８段階に調整が可能となる。
　なお、図中のハッチングは冷却水の供給を示している。
　また、上下面の流量密度バランスを変えて本発明を実施した形態について次に示す。
　図１５に示す冷却装置において、上面にて冷却水がテーブルローラ上とテーブルローラ間に落下するヘッダを両方噴射した場合の冷却水量密度を１０００Ｌ／ｍｉｎ・ｍ２、下面２系統から冷却水を給水した場合の冷却水量密度を７００Ｌ／ｍｉｎ・ｍ２とした場合に、上面／下面の噴射率を変化させることにより得られる上面と下面を平均した片面当たりの水量密度を表１に示す。最大８５０Ｌ／ｍｉｎ．ｍ２から最小１７５Ｌ／ｍｉｎ．ｍ２と５倍程度の冷却水量変化を８段階の噴射パターンのみで調整することが可能となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　なお、ここでは熱延鋼帯の下面冷却に適用した場合について説明したが、その原理から熱延鋼帯の上面冷却に適用してもかまわない。無論、上面と下面ともに本発明の冷却方法を採用することも可能である。
　また、スプレーノズル５は、フラットスプレーノズルについて説明しているが、楕円や矩形のスプレーでもかまわない。一方、１系統噴射したときのスプレーパターンの重ね合わせを考えると、スプレー噴射水の厚みと広がり幅（図７）の比率はなるべく小さいほうが良い。少なくとも厚みに関しては幅方向のノズルピッチよりも小さくなるようし、また厚みと広がり幅の比率は、０．４以下とすると好適である。
　また、図１６には配管系統および制御機構８に関する他の実施形態を示す。ここでは、各下面冷却装置４に対して１系統のみ噴射する場合に使用するヘッダ６の複数の配管を集合させて、１つの噴射弁７として、制御機構８で冷却水の注水／停止を制御する例である。このようにすると、噴射弁７の個数を減らすことができ、更に制御機構８での制御点数やケーブル本数が減るため、設備コストの低減につながる。
　本発明の実施例を説明する。
　この実施例では、図１の熱延鋼帯製造ラインにおいて、加熱炉３０において板厚２５０ｍｍのスラブを１２００℃まで加熱した後、粗圧延機群３１、仕上圧延機群３２により板厚３．２ｍｍ、板幅１２００ｍｍとなるように圧延して、冷却装置３３により冷却し、コイラー３４により巻き取った。圧延終了後及び冷却終了後の温度は放射温度計３５により測定した。圧延終了後の温度は８５０℃、冷却終了後の温度は５５０℃であった。また、冷却中の鋼帯通板速度は５５０ｍｐｍであった。
　冷却装置３３は、図２のように、上面はパイプラミナーノズル３、下面は本発明のスプレー冷却４とした。単位面積あたりに噴射する流量密度は、上面冷却では１０００Ｌ／ｍｉｎ・ｍ２、下面冷却ではテーブルローラ間１箇所につき２系統噴射した場合に１０００Ｌ／ｍｉｎ・ｍ２となっている。
　そして、下面ノズルの詳細配置について図１７、図１８を用いて説明する。スプレーノズルピッチＰは８０ｍｍ、テーブルローラ間距離は４２０ｍｍ、スプレーの捻り角度αは４２゜としており、スプレーノズルから噴射された冷却水が鋼帯に衝突する位置では、図１７のように幅方向の隣のノズル中心軸と、スプレー水の端部の幅方向位置が一致するようなスプレーノズルを選定している。
　ノズルと鋼帯の距離は１４０ｍｍ、テーブルローラ径は３５０ｍｍとし、スプレーは広がり角度９０゜とした。
　表２に、本発明例と比較例で冷却した結果について示す。
　なお、図２の上面パイプラミナー３の１系統（幅方向１群）と下面スプレーンノズル５の１系統（幅方向１群）を合わせて冷却ヘッダ１機と称する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
　本発明例１～３は、下面の冷却水の噴射系統を変更して、冷却速度の変化を調査したものである。
　まず、本発明例１では、図４のように下面を２系統噴射し、上面／下面のそれぞれの冷却ヘッダは９２機噴射した。このときの冷却速度は７０℃／ｓとなった。
　次に、本発明例２では、図５のように下面冷却は１系統噴射しており、上面／下面のそれぞれの冷却ヘッダは１２０機噴射した。このときの冷却速度は５４℃／ｓとなった。
　また、本発明例３では、下面冷却の噴射を実施せず、上面のみ冷却ヘッダを１６４機噴射した。このときの冷却速度は４０℃／ｓとなった。
　このように、本発明例１～３では、冷却速度を４０℃／ｓから７０℃／ｓまで調整することが可能となった。また、冷却後の幅方向温度偏差は３０℃前後と良好であった。
　これによって、本発明においては、熱延鋼帯製造ラインでの仕上圧延後の冷却に際して、簡便に冷却速度を調整できることが確認された。その結果、本発明を用いることで、多種多様な熱延鋼帯の造り分けに寄与することが可能となった。さらに、従来と同じ強度や靭性などを備えた熱延鋼帯を特別な元素の添加によらず製造することに資することが可能となった。
　さらに、本発明例４、５は、図１１の配管構成とした結果である。なお、隣り合うペアのノズル間でノズルの幅方向取り付けピッチの１／２だけずらした。
　本発明例４では、図１２のように下面を２系統噴射し、上面／下面のそれぞれの冷却ヘッダは９２機噴射する。このときの冷却速度は７１℃／ｓとなり、本発明例１とほぼ同等であった。また、冷却後の幅方向温度偏差は、２６℃となり、ほぼ同一の冷却速度となる本発明例１よりも若干温度偏差が少なくなった。これは、一部のスプレーノズルについて、幅方向の取り付けピッチを１／２だけずらしたことにより、スプレー噴射後の水量分布をさらに分散した結果である。
　本発明例５では、図１３のように下面を１系統噴射し、上面／下面のそれぞれの冷却ヘッダは１２０機噴射する。このときの冷却速度は５５℃／ｓとなり、本発明例２と同等であった。また、冷却後の幅方向温度偏差は、２９℃となり、ほぼ同一の冷却速度となる本発明例２よりも若干温度偏差が少なくなった。これは、一部のスプレーノズルについて、幅方向の取り付けピッチを１／２だけずらしたことにより、スプレー噴射後の水量分布をさらに分散した結果である。
　これに対して、比較例では、図８のように下面冷却は１系統噴射しているが、隣接するテーブルローラ間のノズル配置は鋼帯搬送方向に一致しており、上面／下面のそれぞれの冷却ヘッダは１２０機噴射する。このときの冷却速度は５３℃／ｓとなり、本発明例２と同等であったが、幅方向の温度偏差が６８℃と大きくなった。
　ほぼ同じ冷却速度である本発明例２と比較例の温度分布を図１９に示す。本発明例２は板端部で若干温度低下があるが、板幅中央部ではほぼ均一であるのに対して、比較例ではおおよそ８０ｍｍピッチで温度の高低領域が発生した。これは、スプレー噴射後の流量分布を幅方向に分散できなかったことに起因していると思われる。
　１　鋼帯
　２　テーブルローラ
　３　パイプラミナーノズル
　４　スプレー冷却装置
　５　スプレーノズル
　６　冷却ヘッダ
　７　噴射弁
　８　噴射弁制御機構
　９　スプレー水
　３０　加熱炉
　３１　粗圧延機群
　３２　仕上げ圧延機群
　３３　ランアウトテーブル冷却装置
　３４　コイラー
　３５　放射温度計
 

Claims (12)

  1. 　幅方向に複数のスプレーノズルを配置した冷却ヘッダを鋼帯搬送方向に複数配置した冷却装置であって、前記冷却ヘッダでは、冷却水の供給を２系統を１組として行い、冷却水の２系統の供給配管には冷却水の噴射または停止を独立して可能なように弁が取り付けられていると共に、幅方向に隣り合うスプレーノズルはそれぞれ前記２系統の供給配管のうちの異なる系統の供給配管に接続している配管系統を有する冷却装置を準備し、
    　冷却速度を大きくする場合は、１組の冷却ヘッダに２系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダの全てのスプレーノズルから冷却水を噴射し、冷却速度を小さくする場合は、１組の冷却ヘッダに１系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダでの幅方向に取り付けられたスプレーノズルのうち１本おきに冷却水を噴射する熱延鋼帯の冷却方法。
  2. 　冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアの冷却ヘッダに取り付けるスプレーノズルは鋼帯搬送方向の設置位置が一致すると共に、それぞれのペアにおいて２系統ある供給配管のうちの１系統の供給配管からの冷却水を噴射する場合は、２組のペアのそれぞれのスプレーノズルは幅方向で交互になる位置から冷却水を噴射する請求項１に記載の熱延鋼帯の冷却方法。
  3. 　スプレーノズルは、矩形若しくは楕円状の噴射パターンを持ち、冷却水の供給を２系統から実施する場合には、冷却水が鋼帯に衝突するときにスプレー衝突部の端部位置は隣のノズル中心軸に対して、冷却水を噴射したノズルと逆側に０～３０ｍｍだけずれた位置に衝突する配置とする請求項１または２に記載の熱延鋼帯の冷却方法。
  4. 　冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアでは幅方向に取り付けるスプレーノズルの鋼帯搬送方向の設置位置を一致させると共に、隣り合うペアの冷却ヘッダは幅方向のノズル取付け位置をノズル取付けピッチの１／２だけ幅方向にずらす請求項１～３のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
  5. 　鋼帯上面と下面とで異なる冷却水量密度とし、鋼帯上面および下面のぞれぞれの冷却ヘッダにおいて、個別に冷却水の供給配管本数を変更する請求項１～４のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
  6. 　鋼帯の下面冷却に適用する請求項１～５のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。
  7. 　幅方向に複数のスプレーノズルを配置した冷却ヘッダを鋼帯搬送方向に複数配置した冷却装置であって、
    　前記冷却ヘッダでは、冷却水の供給を２系統を１組として行い、冷却水の２系統の供給配管には冷却水の噴射または停止を独立して可能なように噴射弁を取り付けられていると共に、幅方向に隣り合うスプレーノズルはそれぞれ前記２系統の供給配管のうちの異なる系統の供給配管に接続された配管系統を持ち、
    　冷却速度を大きくする場合は、１組の冷却ヘッダに２系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダの全てのスプレーノズルから冷却水を噴射し、冷却速度を小さくする場合は、１組の冷却ヘッダに１系統の供給配管から冷却水を供給して１組の冷却ヘッダでの幅方向に取り付けられたスプレーノズルのうち１本おきに冷却水を噴射することを可能とする制御機構を持つ熱延鋼帯の冷却装置。
  8. 　冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアの冷却ヘッダに取り付けるスプレーノズルは鋼板搬送方向の設置位置が一致すると共に、それぞれのペアにおいて２系統ある供給配管の１系統の供給配管からの冷却水を噴射する場合は、２組のペアのそれぞれのスプレーノズルは幅方向で交互になる位置から冷却水を噴射するように噴射弁を開閉可能な制御機能をもつ請求項７に記載の熱延鋼帯の冷却装置。
  9. 　スプレーノズルは、矩形若しくは楕円状の噴射パターンを持ち、冷却水が鋼帯に衝突するときにスプレー衝突部の端部位置は隣のノズル中心軸に対して、冷却水を噴射したノズルと逆側に０～３０ｍｍだけずれた配置とした請求項７または８に記載の熱延鋼帯の冷却装置。
  10. 　冷却ヘッダは鋼帯搬送方向において２組をペアとし、ペアでは幅方向に取り付けるスプレーノズルの鋼帯搬送方向の設置位置を一致させると共に、隣り合うペアの冷却ヘッダは幅方向のノズル取り付け位置をノズル取付けピッチの１／２だけ幅方向にずらした請求項７～９のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
  11. 　２系統冷却水を供給した場合に、鋼帯上面と下面とで異なる冷却水量密度で噴射可能とし、鋼帯上面および下面のぞれぞれの冷却ヘッダにおいて、個別に冷却水の給水系統数を変更するために噴射弁を開閉可能な制御機能を持つ請求項７～１０のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
  12. 　鋼帯の下面冷却に適用する請求項７～１１のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
     
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