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Compositions de revêtement dentaires sous forme pulvérulente ä faible formation de poussière
La présente invention est relative ä une composition de revetement dentaire sous forme pulvérulente, qui est utilisée pour la preparation de matières de reconstitution moulees ä placer dans la bouche, dans le domaine dentaire.
Jusqu t à prêsent, des matieres de reconstitution métalliques dentaires ont été préparées par des techniques de moulage ä modele perdu de precision, y compris le procede ä cire perdue. Suivant ce procédé, le contour d'une matière de reconstitution est forme avec une cire, puis un conduit de coulée (un orifice de versage) y est forme, ensuite le produit ainsi obtenu est revetu, puis le conduit de coulee en est retire apres la solidification de la matière de revêtement, ensuite la cire est eliminee thermiquement, et ensuite un metal en fusion est verse dans l'espace libre dudit contour d'une matiere de reconstitution dans la matière de revetement, gräce ä une coulée définie par le conduit de coulee,.
Les matieres de reconstitution métalliques dentaires doivent avoir une precision de dimension élevée, en particulier parce qu'elles sont appliquées dans la cavité buccale dans le but de reconstituer une dent manquante.
Afin d'obtenir des matieres de reconstitution métalliques dentaires possedant une precision de dimension élevée, 11 faut que le retrait de metaux dus ä leur solidification et refroidissement soit compense, en faisant appel ä la dilatation des matieres de revetement dentaires pendant la solidification et le chauffage.
Pour de telles matières de revêtement dentaires,
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on utilise largement des matters de revêtement ou garnissage ä base de gypse obtenues en melangeant une matiere refractaire telle que du quartz et/ou de la christobalite avec du gypse hämihydrate servant de liant, et des matières de revetement ä base de phosphate hautement résistantes ä la chaleur obtenues en mélangeant la matiere réfractaire avec de l'oxyde de magnésium et du phosphate soluble agissant comme liants.
Habituellement, un opérateur pèse un revetement pulvérulent avec un mesureur de poudre fixe ä un recipient, il mesure avec precision une quantité correspondante prescrite d'eau ou d'un liquide spécifié pour la placer dans un petit bol fait de caoutchouc et il les mélange ensemble en utilisant une spatule en plätre pour former un coulis de revetement qui, ä son tour, est versé dans un anneau de coulée portant un modele en cire.
Etant donné qu'une telle composition de revetement dentaire sous forme pulvérulente est à l'etat desseche, de telle sorte qu'il faut beaucoup de temps pour que de l'eau s'y infiltre et lui donne de l'humidite, une formation de poussiere se produit lors du melange avec de l'eau ou un liquide specifie dans un petit bol fait de caoutchouc, pour former un coulis de revetement. On observe aussi qu'une formation de poussière se produit quand on vide cette composition d'un recipient ä l'autre ou qu'on la pese. La poussiere resultante pose un problème pour la sant6 au voisinage, à cause de son irritation et du danger pour l'organisme humain, qui est indique comme l'un des inconvénients des compositions de revêtement dentaires sous forme pulvérulente.
Jusqu'à present, le revetement ou garnissage dentaire offre un autre inconvenient en ce que la prise et la dilatation thermique du revêtement afin de compenser le retrait d'un metal varient et la resistance ä la compression du revetement solidifie se réduit, étant donne que le temps de prise et la consistance augmentent ou diminuent pendant I'entreposage, et la dilatation de prise et la dilatation thermique
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ont une influence décisive sur le temps de prise et la consistance.
En gardant ce qui precede present ä l'esprit, les inventeurs ont effectue de longues et intenses recherches dans le but de mettre au point une composition de revêtement dentaire sous forme pulvérulente qui n'entraine pas l'apparition de poussiere pendant l'utilisation, ne subit'aucune reduction de qualité pendant l'entreposage - ceci signifie qu'elle possede une excellente stabilité d'entreposage-, et une fois solidifiée, ne presente aucun signe d'une quelconque réduction de la resistance à la compresslon.
Comme resultat, il a été découvert que le but précite est atteint en laissant un agent mouillant et un agent tensio-actif anionique coexister avec une composition de revetement dentaire sous forme pulvérulente, cette composition comprenant une matière refractaire constituee par du quartz ou de la christobalite, et un liant constitu6 par du gypse hemihydrate ou un melange de phosphate soluble avec de l'oxyde de magnésium.
Plus precisement, les compositions de revetement dentaires sous forme pulverulente ä faible formation de poussiere suivant la présente invention possèdent de meilleures propiétés de faible formation de poussiere et stabilité d'entreposage, en permettant a au moins un agent mouillant choisi dans le groupe constitué par des hydrocarbures liquides hydrophobes, des esters d'acide gras liquides hydrophobes et des acides gras liquides hydrophobes, presentant tous une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins ä 20 C,
et au moins un agent tensio-actif anionique choisi dans le groupe constitué par des sulfates d'alkyle et des sulfonates d'alkyl benzene de coexister avec une composition de revetement dentaire sous forme pulvérulente comprenant des composants connus, un liant constitué par du gypse hemihydrate ou un melange de phosphate soluble avec de l'oxyde de magnesium et une matiere refractaire constituée par du quartz et/ou de la christobalite.
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L'invention sera explique plus en detail ci-après en se référant ä ses formes de realisation préférées mais non limitatives.
Du gypse hemihydrate ou un melange de phosphate soluble avec de l'oxyde de magnesium agit en tant que liant et offre un composant principal de la composition de revetement dentaire sous forme pulvérulente ä faible formation de poussier.
Si le metal pour la reconstitution dentaire est de l'or, du palladium, de l'argent ou des alliages analogues, on utilise alors une matière de revêtement ä base de gypse dans laquelle du gypse hemihydrate est utilisé comme liant et du quartz et/ou de la christobalite sont utilises en tant que matière réfractaire.
Habituellement, cette matiere est melangee avec de l'eau. Dans le cas d'un alliage possedant un point de fusion relativement élevé tel que des alliages Ni-Cr ou Co-Cr, des alliages pour de la porcelaine liée ä du metal et analogue, d'un autre cote, on utilise une matière de revetement Åa base de phosphate ä haute résistance ä la chaleur, dans laquelle un melange de phosphate soluble avec de l'oxyde de magnesium est utilisé en tant que liant et du quartz et/ou de la christobalite sont utilises comme matiere réfractaire. Habituellement, une matiere de revêtement ä base de phosphate est melangee avec une silice colloldale.
Au moins un agent mouillant choisi dans le groupe constitue par des hydrocarbures liquides hydrophobes, des esters d'acide gras liquides hydrophobes et des acides gras liquides hydrophobes, presentant tous une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins ä 20'C, procure des propriétés de faible formation de poussiere aux compositions de revêtement pulvérulentes dentaires et sert ä maintenir leur capacite d'entreposage. Toutefois, étant donne que le ou les agents mouillants ont une nature légèrement huileuse ä cause d'une nature hydrophobe et provoquent une reduction de l'efficacité de la manipu-
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lation de malaxage, ils doivent coexister avec un agent tensioactif anionique.
En se référant ä des exemples concrets des substances utilisées pour mouiller des particules de poudre, ces substances sont un ou plusieurs agents mouillants choisis dans le groupe constitué par des hydrocarbures liquides hydrophobes, des esters d'acide gras liquides hydrophobes et des acides gras liquides hydrophobes, offrant tous une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins Åa 20. C.
Les hydrocarbures liquides hydrophobes Åa utiliser comprennent les pristane, squalane, paraffine liquide, oligomere d'alpha-oléfine, nonane, decane, undecane, dodecane, tridecane, etc.
Les esters d'acide gras liquides hydrophobes ä utiliser comprennent les myristate d'isopropyle, linoléate d'isopropyle, palmitate d'isopropyle, laurate d'hexyle, isostea-
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rate d'isopropyle, isostéarate de butyle, linoleate d'éthyle. oliv-oléate d'éthyle, iso-octanoate de cetyl, myristate d'hexyldécyle, stéarate d'hexyldécyle, palmitate d'isostéaryle, lsostéarate d'hexyldecyle, néodecanoate d'octyldodecyle, sébacate de diethyle, sebacate de diisopropyle, adipate de diisopro- pyle, etc.
Les acides gras liquides hydrophobes à utiliser comprennent les acide isostéarique. acide oleique, acide pinole- ique, acide linolenique, acide 2-éthylpentanofque. acide 2-ethylhexanoique, etc.
L'agent tensio-actif anionique est un constituant qui est efficace pour é1iminer une trace de nature huileuse du ou des agents mouillants précités et ameliorer ainsi l'efficacité de la manipulation de malaxage, et il doit coexister avec le ou les agents mouillants.
Un ou plusieurs agents tensio-actifs anioniques devraient être choisis dans le groupe constitué par les sulfates
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d'alkyle et sulfonates d'alky1benzène. Des agents tensio-actifs non-ioniques devraient dtre ajoutés en plus grandes quantités afin d'éliminer une trace de nature huileuse des hydrocarbures liquides hydrophobes, esters d'acide gras liquides hydrophobes et acides gras liquides hydrophobes. Ils tendent aussi ä reduire la resistance a la compression des matteres de revetement et entraînent un danger qu'un moule puisse se briser en fonction de la pression de coulée des metaux au moment de la coulée, et ils ne sont par conséquent pas préférés.
Compares aux agents tensio-actifs non-ioniques, les sulfates d'alkyle et/ou sulfonates d'alkylbenzène peuvent éliminer une trace de nature huileuse avec de plus petites quantités et n'entrafnent aucune réduction de la résistance ä la compression. Ceci les rend donc parti-
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culierement préférables.
Les sulfates d'alkyle utilisés en tant qu'agents tensio-actifs anioniques comprennent les sulfate de sodium lauryle, sulfate de potassium lauryle, sulfate de sodium myristyle, sulfate de sodium acétyle, sulfate de sodium stéaryle, etc. Comme sulfonates d'alkylbenzene, on utilise du sulfonate de sodium dodé- cylbenzene, etc.
Comme indiqué ci-avant, le ou les agents mouillants et le ou les agents tensio-actifs anioniques servent ä empecher les poudres de revetement ou garnissage de former de la poussière et ä ameliorer leur stabilité d'entreposage. En ce qui concerne les matières de revêtement dentaires, il est préférable qu'un ou plusieurs agents mouillants choisis dans le groupe constitué par des hydrocarbures liquides hydrophobes, des esters d'acide gras liquides hydrophobes et des acides gras liquides hydrophobes, offrant tous une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins à 20oC, soient ajoutes en une quantité atteignant de 0, 5 à 5.
0% en poids, tandis qu'un ou plusieurs agents tensio-actifs anioniques choisis dans le groupe constitué par des sulfonates d'alkylbenzene et sulfates d'alkyle sont
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ajoutés en une quantité atteignant de 0, 01 ä 0, 5% en poids, bien que variant en fonction des quantités de liant et de matières refractaires mises en oeuvre. Si l'agent mouillant est utilise en une quantité inferieure ä 0, 5% en poids, 11 n'a alors aucun effet sur l'empechement de formation de poussière par les poudres de revêtement. Toutefois, si l'agent mouillant est utilise en une quantité superieure ä 5, 0% en poids, la réaction de prise de la composition de revêtement est empêchée, avec pour résultat une réduction de sa resistance ä la compression.
Si l'agent tenslo-actif anionique est utilisé en une quantite inférieure ä 0, 01% en poids, il est alors impossible d'elimineer une trace de nature huileuse de l'agent mouillant. D'un autre cöté, lorsque l'agent tensio-actif anionique est utilisé en une quantite superieure ä 0, 5% en poids, on observe des chutes appreciables des propriétés de degazage, de la stabilite d'entreposage et de la résistance ä la compression apres malaxage, ce qui a pour résultat une reduction considérable des caracteristiques du revêtement dentaire.
Parmi les liquides convenablement utilises comme agent (s) mouillant (s) pour la mise en oeuvre de la présente invention, le nonane presente la pression de vapeur la plus élevée de 3, 15 mm Hg ä 2Ü. C. L'utiIlsation d'un liquide possedant une pression de vapeur plus élevée n'est pas ä prefereer, etant donné que sa teneur diminue progressivement a cause d'une évapo- ration pendant l'entreposage jusqu'à un degré tel que les propriotes de faible formation de poussière disparaissent. Ceci est la raison pour laquelle la pression de vapeur est limitée a 3, 15 mm Hg ou moins suivant la présente invention.
Les compositions de revêtement dentaires sous la forme pulvérulente ä faible formation de poussière suivant la présente invention peuvent etre utilisees confortablement sans danger de pollution de l'environnement. car elles sont pratiquement exemptes de formation de poussiere quand elles
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sont transportées vers un récipient d'entreposage. pesées ou malaxees. En outre, les compositions suivant la présente invention possedent une stabilité d'entreposage énormément améliorée et présentent des propriétés de manipulation et physiques stables meme après entreposage et, par conséquent, offrent des matières de revetement qui peuvent être utilisées de maniere stable et, à cette fin, doivent avoir une precision de dimension élevée.
Il doit être entendu que les compositions de revetement dentaires sous la forme pulvérulente à faible formation de poussière suivant la presente invention peuvent contenir des additifs utilisés habituellement, tels que des agents de commande de prise qui agissent comme accelerateurs de prise, tels que des sels d'acides inorganiques (NaCl, K SO., etc.) et des alkalis et du gypse dlhydrate finement divise, des retardateurs de prise tels que du borax, du carboxylate de sodium, des colloïdes, des agents colorants, des matières d'eclaircissement, etc.
La présente invention sera ä präsent encore expliquée plus concretement en se référant ä des exemples. Il doit toutefols etre entendu que de tels exemples ne sont donnes qu'a titre d'illustration et n'imposent aucune limite quant aux agents mouillants et agents tensio-actifs anioniques utilises pour la mise en oeuvre de la présente invention.
Exemples
Dans les exemples et exemples de comparaison respectifs, des mélanges de phosphates solubles avec de l'oxyde de magnésium ou du gypse hemihydrate ont été utilisés comme liants et du quartz et/ou de la christobalite ont été utilises comme matières réfractaires. Les matières premieres ont été placées dans un melangeur pour un mélange pendant 20 minutes. Le melange a été encore poursuivi avec l'addition goutte à goutte, dans le mélangeur, des quantités prescrites d'un ou plusieurs agents mouillants choisis dans le groupe constitue par les hydrocarbures liquides hydrophobes, esters d'acide gras liquides
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hydrophobes et acides gras liquides hydrophobes possedant une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins ä 200C et un ou plusieurs agents tensio-actifs anioniques.
Le mélange a apres cell été poursuivi pendant 20 minutes encore, suivi par un tamisage avec un tamis de 100 mailles. On a utilise les poudres qui traversaient ce tamis.
Les rapports d'eau de malaxage et de liquide pour la preparation d'échantillons de revêtement ou garnissage a base de gypse ont ete déterminés suivant tes procedures d'-essai des Normes Industrielles Japonaises-JIS-T 6601"Dental Casting Investment". Cent (100) grammes d'un échantillon ont été malaxés a l'intérieur d'un local ä 20 ä 250C avec diverses quantites d'eau et une vitesse de malaxage de 100 tours/minute pendant 30 secondes, en utilisant un bol de malaxage et une spatule. Le coulis de revêtement malaxé a été chargé dans un moule cylindrique en métal de 28 mm de diamètre interne et 50 mm de hauteur, placé sur une plaque de verre.
Deux (2) minutes apres le début du malaxage, le moule a été lentement écarte de la plaque de verre, en laissant sur place le coulis de reve- tement. Aprês qu'une minute de plus se soit écoulée, on a mesuré les diamètres maximum et minimum de la partie du coulis de revêtement venant en contact avec la plaque de verre. La consistance normalisée a alors été définie en fonction d'une valeur moyenne entre 55 et 60 mm. La. quantite d'eau ä ajouter a été déterminée sur la base d'une quantité d'eau offrant cette consistance normalisée.
Le temps de prise a été déterminé suivant l'essai de temps de prise de JIS T 6601. Un échantillon a été placé dans un moule cylindrique en metal de 30 mm de diametre interne et 30 mm de hauteur. Le temps de prise a alors été exprimé en fonction d'une periode depuis le moment du début du malaxage
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jusqu'au moment où une aiguille Vicat chargee ä 300 gf (avec une superficie de 1 mm2) penetrait ä peine dans l'échantillon
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sur une profondeur de 1 mm.
La résistance ä la compression a aus si été mesurée suivant l'essai de résistance ä la compression de JIS T 6601.
Un échantillon malaxé ä la consistance normallsée a été placé dans un moule cylindrique en metal de 30 mm de diametre interne et 60 mm de hauteur, et a été amené ä faire prise dans une mesure telle qu'il pouvait résister à une manipulation. Ensuite, l'échantillon a été retiré du moule et a ete laisse reposer ä la temperature ambiante. Vingt-quatre (24) heures après le début du malaxage, la résistance ä la compression a été déterminee par l'écrasement sous un taux de mise en charge de 1 mm par minute.
La capacite d'entreposage a été déterminée suivant l'essai de vieillissement accelere, suivant lequel un sac en polyethylene enfermant un echantillon de poudre de revêtement a été entrepose pendant 60 jours dans une enceinte ä température et humidité constantes, maintenue interieurement ä une température de 37 C et une humidité de 100%. Après un vieillissement accélé- ré. une mesure a été effectuée du temps de prise et de la consistance d'un échantillon de revetement malaxe avec le rapport de mélange d'eau normalise.
La capacité d'entreposage a alors été exprimée en fonction d'un temps de retard en minutes et une consistance accrue en mm, obtenus en soustrayant le temps de prise et la consistance predetermines avant le vieillissement accéléré par les memes procedures, des mesures precitees.
Les proprietes de faible formation de poussier ont ete estimees sur la base de la concentration en poids de poussiere. Deux cent (200) grammes d'un échantillon ont été charges dans une borte cylindrique en métal (aux 150 x 160 mm), qui a ä son tour été secouée verticalement cinq fois ä une vitesse d'un va-et-vient par seconde, immediatement suivi par la pose d'un couvercle. Immédiatement après, la mesure de la poussière dégagée ä l'intérieur de la boite a été amorcée avec un appareil
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mesureur de poussière de type numérique P-3 (fabriqué par Shibata Kagaku, Co.. Ltd.) et a été poursuivie pendant 3 minutes pour déterminer la concentration en poids de poussier.
Les résultats sont donnés dans le tableau ci-apyres
Dans le tableau, les colonnes de resultats ont la signification suivante: A: Quantité d'eau normalisée B Temps de prise avant vieillissement accéléré C Temps de prise après vieillissement accéléré D: Consistance avant vieillissement accéléré E Consistance après vieillissement accéléré
F Stabilité d'entreposage G Temps de retard
H Accroissement de consistance
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I : Résistance ä la compression (kgflcm2) J :
Concentration en poids de poussier (mg/m)
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<tb>
<tb> Composition <SEP> F
<tb> N' <SEP> Constituants <SEP> Poids <SEP> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D <SEP> E <SEP> I <SEP> J
<tb> (S) <SEP> (ml)" <SEP> (mm) <SEP> (mm) <SEP> G <SEP> H <SEP> (mm)
<tb> Gypse <SEP> hé=ihydrate <SEP> 30
<tb> 1 <SEP> Ex. <SEP> Christobalito <SEP> 67.25
<tb> . <SEP> Pristane <SEP> 2. <SEP> 5 <SEP> 33 <SEP> 12'oo" <SEP> 13' <SEP> 45' <SEP> 58,6 <SEP> 59,3 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 0.9 <SEP> 62 <SEP> 1, <SEP> 27
<tb> Sulfate <SEP> de <SEP> sodium <SEP> lauryle <SEP> 0.25
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Christobalite <SEP> 67.25
<tb> 2 <SEP> Ex.
<SEP> Palmitate <SEP> d'isporopyle <SEP> 2,5 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 15' <SEP> 13' <SEP> 15" <SEP> 58,5 <SEP> 59,8 <SEP> 1' <SEP> 00" <SEP> 1,3 <SEP> 60 <SEP> 1,25
<tb> Sulfate <SEP> sodium <SEP> myristile <SEP> 0.25
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Christobalite <SEP> 69, <SEP> 48
<tb> 3 <SEP> Ex. <SEP> Paraffine <SEP> liquide <SEP> 0. <SEP> 5 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 00- <SEP> 13'45- <SEP> 58,3 <SEP> 60.0 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 1,7 <SEP> 64 <SEP> 1,28
<tb> Sulfonate <SEP> sod. <SEP> dodëcvlbenzene <SEP> 0,02
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Ouartz <SEP> 67,25
<tb> 4 <SEP> Ex. <SEP> Squalane <SEP> 2, <SEP> 5 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 15" <SEP> 14' <SEP> 00" <SEP> 59.0 <SEP> 60,5 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 1,5 <SEP> 58 <SEP> 1,29
<tb> Sulfate <SEP> de <SEP> sodium <SEP> stéaryle <SEP> 0. <SEP> 25
<tb> Gypse <SEP> némihydrate <SEP> 30
<tb> Quartz <SEP> 67.
<SEP> 25
<tb> 5 <SEP> Ex. <SEP> Palmitate <SEP> d'isopropyle <SEP> 2,5 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 00" <SEP> 13' <SEP> 45" <SEP> 58.2 <SEP> 60,3 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 2, <SEP> 1 <SEP> 57 <SEP> 1. <SEP> 28
<tb> Sulfate <SEP> de <SEP> sodium <SEP> cetyle <SEP> 0.25
<tb> Gypse <SEP> homihydrate <SEP> 30
<tb> Quartz <SEP> 67, <SEP> 25
<tb> 6 <SEP> Ex. <SEP> Paraffine <SEP> liquide <SEP> 2. <SEP> 5 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 15" <SEP> 13' <SEP> 45" <SEP> 59.2 <SEP> 61.1 <SEP> 1' <SEP> 30" <SEP> 1.9 <SEP> 55 <SEP> 1.21
<tb> Sulfate <SEP> de <SEP> sodium <SEP> lauryle <SEP> 0. <SEP> 25
<tb> Gypse <SEP> hemihydrate <SEP> 30
<tb> Christobalite <SEP> 64. <SEP> 72
<tb> 7 <SEP> Ex. <SEP> Pristane <SEP> 4,8 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 00" <SEP> 13 <SEP> 45" <SEP> 58.6 <SEP> 60,4 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 1.8 <SEP> 63 <SEP> 1,20
<tb> Sulfate <SEP> de <SEP> sodium <SEP> lauryle <SEP> 0.
<SEP> 48
<tb>
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<tb>
<tb> Cooposition <SEP> F
<tb> N' <SEP> Constituants <SEP> Poids <SEP> A <SEP> B <SEP> C <SEP> D <SEP> E <SEP> G <SEP> H <SEP> I <SEP> J
<tb> Gypse <SEP> (ml)" <SEP> (mm) <SEP> (mm) <SEP> (mm)
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Quartz <SEP> 64, <SEP> 72
<tb> 8 <SEP> Ex. <SEP> Palmitate <SEP> d'isopropyle <SEP> 4,8 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 15' <SEP> 13' <SEP> 45" <SEP> 58.0 <SEP> 59.8 <SEP> 1' <SEP> 30" <SEP> 1,8 <SEP> 54 <SEP> 1,24
<tb> Sulfate <SEP> sodium <SEP> cetyle <SEP> 0, <SEP> 48
<tb> Christobalite <SEP> 69. <SEP> 25
<tb> Quartz <SEP> 11
<tb> Oxyde <SEP> de <SEP> magnesium <SEP> 8
<tb> Phosphate <SEP> ammonium <SEP> primaire <SEP> 9
<tb> 9 <SEP> Ex.
<SEP> Palmitate <SEP> d'isopropyle <SEP> 1, <SEP> 25 <SEP> 24 <SEP> 20' <SEP> 00" <SEP> 21' <SEP> 45" <SEP> 50,0 <SEP> 52,0 <SEP> 1' <SEP> 45" <SEP> 2.0 <SEP> 108 <SEP> 1,28
<tb> Squalane <SEP> t. <SEP> 25
<tb> Sulfonate <SEP> sod. <SEP> dodécylbenzepe <SEP> 0.12
<tb> Sulfate <SEP> sodium <SEP> stearyle <SEP> 0.13
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Christobalite <SEP> 30
<tb> 10 <SEP> Ex. <SEP> Quartz <SEP> 37,25 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 00" <SEP> 14' <SEP> 00" <SEP> 59.5 <SEP> 61.9 <SEP> 2' <SEP> 00" <SEP> 2.4 <SEP> 58 <SEP> 1.23
<tb> Pristane <SEP> 2. <SEP> 5
<tb> Sulfate <SEP> sodium <SEP> lauryle <SEP> 0. <SEP> 25
<tb> 11 <SEP> Ex. <SEP> comp. <SEP> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> Christobalite <SEP> 70 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 15" <SEP> 20' <SEP> 45" <SEP> 59.0 <SEP> 69.6 <SEP> 8' <SEP> 30" <SEP> 10.8 <SEP> 55 <SEP> 7.34
<tb> Ex.
<SEP> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30
<tb> coap. <SEP> Quertz <SEP> 20 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 30" <SEP> 21' <SEP> 45" <SEP> 58.5 <SEP> 70.3 <SEP> 9' <SEP> 15" <SEP> 11.8 <SEP> 52 <SEP> 7.38
<tb> Christobslite <SEP> 72
<tb> Quertz <SEP> 11
<tb> 13 <SEP> Ex. <SEP> Oxyde <SEP> de <SEP> magnésium <SEP> 8 <SEP> 24 <SEP> 20' <SEP> 15 <SEP> 30' <SEP> 00" <SEP> 50.0 <SEP> 67.5 <SEP> 9' <SEP> 45" <SEP> 17.5 <SEP> 100 <SEP> 7.19
<tb> comp. <SEP> Phosphate <SEP> ammonivm <SEP> prim. <SEP> 9
<tb> Gypse <SEP> hémihydrate <SEP> 30.
<tb>
14 <SEP> Ex. <SEP> Christobalite <SEP> 30 <SEP> 33 <SEP> 12' <SEP> 30" <SEP> 22' <SEP> 00" <SEP> 58.4 <SEP> 70.7 <SEP> 9' <SEP> 30" <SEP> 12.5 <SEP> 50 <SEP> 7.25
<tb> comp. <SEP> Quartz <SEP> 40
<tb> Le <SEP> quantité <SEP> d'eau <SEP> normalisés <SEP> est <SEP> exprimée <SEP> en <SEP> ml <SEP> per <SEP> 100 <SEP> g <SEP> de <SEP> poudre.
<tb>
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Effet de l'invention
Dans les compositions des exemples comparatifs 11, 12, 13 et 14, dans lesquels on nla pas utilisé un ou plusieurs agents mouillants choisis dans le groupe constitué par les hydrocarbures liquides hydrophobes, esters d'acide gras liquides hydrophobes et acides gras liquides hydrophobes, offrant tous une pression de vapeur de 3, 15 mm Hg ou moins ä 20'C, et un ou plusieurs agents tensio-actifs anioniques choisis dans le groupe constitue par les sulfonates d'alkylbenzene et sulfates d'alkyle, la concentration en poids de poussière dépassait toujours 7, 19 mg/m3. Ceci implique qu'avec de telles compositions de revêtement ou garnissage, il existe une possibilité qu'une pollution de I'environnement alt lieu ä cause de la production de poussière, lorsqu'elles sont versées d'un recipient dans un autre, ou pesées.
Dans les compositions des exemples 1 ä 10 inclusivement, dans lesquelles les agents mouillants et tensioactifs anioniques ont été ajoutés dans les proportions spécifiques. la concentration en poids de poussier a diminue dans tous les cas jusqu'a 1, 29 mg/m3. Ceci indique qu'avec de telles compositions de revetement, il est tres peu vraisemblable qu'une pollution de l'environnement puisse etre provoquee, lorsqu'elles sont versees d'un recipient dans un autre, malaxees ou pesées.
En se référant en outre ä la stabilité d'entreposage (exprimee en fonction d'une différence entre le temps de prise avant vieillissement accéléré et le temps de prise de l'échantillon après vieillissement accéléré, et une difference entre la consistance avant vieillissement accéléré et la consistance de l'échantillon apres vieillissement accéléré), les exemples comparatifs 11,12, 13 et 14, dans lesquels les agents mouillants et tensio-actifs anioniques précités n'ont absolument pas ete ajoutés.
présentaient des retards de temps de prise de 8 minutes 30 secondes, 9 minutes 15. secondes, 9 minutes 45 secondes et 9 minutes 30 secondes, respectivement, tandis que
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les exempies 1 ä 10 inclusivement, dans lesquels les agents mouillants et tensio-actifs ont ete ajoutes dans les proportions spécifiques, présentaient chacun un retard de temps de prise dans les 2 minutes.
En ce qui concerne la consistance, les compo- sitions des exemples comparatifs 11 ä-* 14 inclusivement, dans lesquels les agents mouillants et tensio-actifs anloniques n'ont absolument pas été ajoutes, voyaient tous leur consistance augmenter à 10, 8 mm, 11, 8 mm, 17. 5 mm et 12, 3 mm, respectivement, tandis que les compositions des exemples 1 ä 10, dans lesquels les agents mouillants et tensio-actifs anioniques ont été ajoutes dans les proportions spécifiques, offraient chacune une augmentation dans la limite de 2, 4 mm ; ceci signifie que leur stabilité d'entreposage était extrêmement amelioree.
Par consequent, un Operateur pourrait obtenir des revêtements ou garnissages dentaires possédant des propriétés de faible production de poussière et des propriétés physiques stables après entreposage.
La composition de revêtement de l'exemple comparatif 11, dans lequel du gypse hemihydrate etait utilise comme constituant principal, de la christobalite etait utilisee comme refractaire et les agents mouillants et tensio-actifs anioniques n'etalent en aucune façon ajoutés, présentait une resistance ä la compression de 55 kgf/cm2, tandis que la composition de l'exemple l. 2,3 ou 7, dans lequel les mêmes constituants principaux étaient utilisés, et les agents mouillants et tensio-actifs etaient ajoutes dans les proportions specifiques, presentait une resistance ä la compression de 62 kgf/cm2, 60 kgf/cm2, 64 kgf/cm2 ou 63 kgf/cm2, respectivement.
La composition de revêtement de l'exemple comparatif 12, dans lequel le gypse hemihydrate etait utilisé comme constituant principal, du quartz etait utilisé comme réfractaire, et les agents mouillants et tensioactifs anioniques n'ont en aucune façon été ajoutés, présentait une résistance à la compression de 52 kgf/cm', tandis que la composition de l'exemple 4, 5,6 ou 8, dans lequel les mêmes
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constituants principaux ont été utilisés, et les agents mouillants et tensio-actifs anioniques ont été ajoutés dans les proportions spécifiques, présentait une résistance ä la compression de 58 kgf/cm, 57 kgf/cm2, 55 kgf/cm2 et 54 kgf/cm2, respectivement.
La composition de revêtement de l'exemple comparatif 14, dans lequel du gypse hémihydrate a été utilisé comme constituant principal, de la christobalite et du quartz ont été utilisés comme réfractaires, et les agents mouillants et tensio-actifs anioniques n'ont en aucune façon été ajoutes, présentait une résistance à 1 1a compression de 50 kgf Icm3, tandis que la composition de revetement de l'exemple 10, dans lequel les mêmes constituants principaux ont été utilisés, et les agents mouillants et tensio-actifs anioniques ont été ajoutés dans les proportions spécifiques, presentait une resistance ä la compression de 58 kgflcm2. En se référant à la composition de revetement de l'exemple comparatif 13 qui a été utilisé pour un alliage ä point de fusion élevé,
qui comprenait de la christobalite, du quartz, de l'oxyde de magnesium et du phosphate d'ammonium primaire, et a été malaxée avec une silice colloldale, et dans laquelle les agents mouillants et tensio-actifs anioniques n'ont en aucune façon été ajoutés, sa résistance à la compression était de 100 kgf/cm2.
Toutefois, la composition de revêtement de l'exemple 9, dans lequel les memes constituants principaux ont été utilises, et les agents mouillants et tensio-actifs anioniques ont été ajoutés dans les proportions spécifiques, présentait une résistance ä la compression de 108 kgficmz. Il a ainsi été découvert que malgre l'utilisation des mêmes constituants principaux, les compo- sitions de revetement suivant la présente invention présentaient toutes une résistance ä la compression améliorée par comparaison avec celles des exemples comparatifs dans lesquels les agents mouillants et tensio-actifs anioniques n'ont en aucune façon 6t6 ajoutes.
Comme expliqué en détail cl-avant, les revêtements
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pulvérulents dentalres des exemples comparatifs, dans lesquels aucun agent mouillant et tensio-actif anionique n'est utilise, entrafnent un risque de pollution de 1'environnement dû à la production de poussière et une réduction de la stabilité d'entreposage due ä un retard dans le temps de prise et une augmentation de consistance après vieillissement accélêré : 11 est toutefois découvert que les compositions de revêtement dentaires de l'invention sous forme pulverulente ä faible production de poussière n'offrent que peu d'indices de formation de poussiere, sont excellentes en stabilité d'entreposage et ne présentent aucun signe de reduction de Ja resistance ä la compression.
Ceci indique que les compositions de l'invention possèdent des propriétés de revêtement ou garnissage dentaire largement ameliorees.
EMI17.1
Il dolt ê tre entendu que l'invention n'est en aucune façon limitée aux formes de realisation particuliers cl-avant et que bien des modifications peuvent y être apportées sans sortir du cadre du présent brevet.