BE371455A - - Google Patents

Description

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  " .Procédé poar la purification et la refroidissement des gaz de génératear ". 



   La purification et le refroidissement des gaz brats, par ex. des gaz de génératears, donne encore lieu à des   diffiool-   tés, à caase des eaux résiduaires contenant du phénol et qui ne peavent être évacuées dans les eaux publiques. De pins, les gaz contiennent des impuretés, qui se condensent   aa   des- sous de températures déterminées et deviennent solides en occasionnant ainsi des obstructions dans les appareils et les conduites. 



   Pour éviter ces inconvénients, le procédé de l'invention prévoit de faire fonctionner les installations de telle façon, que diane part, l'eau provenant da refroidissement du gaz est utilisée dans l'installation   aile-même   et que,   d'aatre   part, les constituants devenant solides au-dessous de températures déterminées, sont déjà éliminées par lavage, lorsque le gaz prend des températures plas basses.

   L'invention est relative à an procédé pour la purification et le refroidissement da gaz 

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 des générateurs en   plusieurs   phases et ce procédé est   oarac-   térisé par ce que dans la première phase, celle da refroidis- seur préalable, le gaz brut est lavé et préalablement refroidi par ruissellement d'eau   re pompée   dans le circuit et à   laquelle   on additionne de l'eau à gaz séparée, après le   dégoadronnage,   dans le refroidissement sabséqaent, en quantité correspondan- te   à   l'absorption de vapeur d'eau dans le refroidisseur préa- lable. 



   Le gaz brut est ainsi refroidi en premier lieu avec l'eau qai se condense dans le gaz lors du refroidissement subséquent affectai après le lavage du goudron. 



   Par refroidissement préalable, on entend ici une vapori- sation de l'eau de refroidissement par la chaleur sensible da gaz -- c'est-à-dire une transformation de celle-ci en cha- leur latente de la vapeur   d'eau   -- et une diminution de la   température.   de ce mélange   gaz-vapeur,  jusque près du point de rosée. 



   Le refroidissement préalable peut être   effectuer   par ruissellement dans le gaz, l'eau venant en contact avec le gaz, en grosses   gouttes   et, poar obtenir une action intensive mal- gré   la surface   utile relativement petite,   l'eau   est envoyé dans le refroidisseur par repompage on circuit fermé. Ce ré-   saltat   peut cependant être obtenu également en évitant le   repompage,   en injectant   l'eau   de refroidissement dans le gaz, ce qui la pulvérise en fines gouttelettes et augmente nota- blement la surface utile. 



   Il est connu de refroidir et de laver le gaz des cokeries en traitant le gaz dans une première phase dans   laquelle   l'eau da gaz est repmopée en circuit fermé aa travers d'un sépara- tear, an refroidisseur et le collecteur le gaz étant refroidi et le goudron séparé en même temps, tandis que dans an   refroi-   dissement final, effectué également avec de l'eau repom- pée en   cireait   fermé et dans lequel de l'eau à gaz de la pre- mière phase est admise par intermittences, le gaz est amené 

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   à   la température finale. Dans ce procédé il n'est cependant pas possible d'éviter   Pesa.   résida.aire et il faut constamment évacuer une certaine quantité d'eau à gaz de l'installation. 



     Qn     'connaît   encore   d'antres   procédés de refroidissement effectués en plusieurs phases, dans lesquels on ne retrouve ni le   problène   de l'invention ni   ssolation,   car dans toas ces procédés on doit encore toujours évacaer des quantités oonsi- dérables d'eau   résidaaire   et l'on refroidi de plas des   eaax   contenant da phénol, par vaporisation, de sorte qu'il se pro- duit des vapeurs résiduaires, qui amènent des inconvénients d'odeur dans les environs, ce qui est aussi nuisible que l'é- vacaation des eaux résiduaires contenant du phénol , dans les eaux et les canalisations publiques. 



     Pour   l'exécution du procédé, l'invention utilisedes ins- tallations connues en elles-mêmes par ex. esrefroidisseurs à   raissellement   en plasiears parties, dans lesqaels le gaz est refroidi et où le vent producteur da   gazlest     saturé   et préchauffé. 



   Suivant le genre de charbon à   gazéfier,     c.à.d.   suivant sa teneur en humidité et de la quantité d'eau de gaz qui en résulte dans purification, ce principe peut être plas ample- ment   appliqué.   



   Avec an charbon à faible tenear en eau, par ex. de la houille, il   suffît   d'avoir une installation constraite sur le principe qui vient   d'être   exposé, poar éviter les inconvénients rappe lés . 



   Mais si le charbon à traiter a une teneur en   humidité   plus élevée, c.à.d. si la quantité d'eaa résiduaire devient conséquemment plas grande, on intercale an refroidissement intermédiaire entre le lavage da goudron et le refroidissèment subséquent,   l'eau   à gaz produite ici, étant utilisée de façon connue à la saturation du vent du générateur et étant ainsi éliminée. 



   Poar qae la quantité   d'eau   à gaz   prodaite   ne soit pas 

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 inatilement augmentée, le refroidissement subséquent peut être avantageusement   effectué   dans un efroidisseur à tabes. 



  Il est cependant possible, d'exécuter ce refroidissement par ruissellement direct, la partie de l'eau à gaz produite qui n'est pas retournée dans le refroidissement préalable, étant refroidie en reflux pour passer ainsi en   circuit   fermé dans la dernière phase de refroidissement. 



   Les dessins joints au présent   mémoire   montrent schémati-   qaeme nt   des exemples d'exécution de   l'invention.   



     Fig.   1 montre la forma d'exécution la plus simple, dans laquelle il   suffit   d'avoir un refroidissement en deux phases. 



   Fig. 2 montre une forme   d'exécution   avec un refroidisse- ment intermédiaire da gaz et l'utilisation de   l'eau   qui en résulte,   pour   la saturation du vent. 



   Fig.3 montre une forme d'exécution dans laquelle le re- froidisseur à tubes de la forme   d'exécution   précédente, est remplacée par un refroidissent, à ruissellement. 



   Dans les différentes formes d'exécution, le   processus   est alors le suivant : - 
Le gaz produit dans le générateur (a) (fig.   1),   entre directement dans le refroidisseur à ruissellement (b)   où   le ruissellement se fait avec de l'eau$ le gaz étant ainsi lavé et refroidi.   L'eaa   de refroidissement chargé de poussière et de constituants à point d'ébullition élevé, s'écoule da re- froidisseur dans la fosse de décantation (c). dans laquelle les impuretés se déposent et de là elle est retournée aa re- froidisseur par la pompe (d) et la conduite (e). Une partie de l'eau de   refroidissement   est absorbée par le gaz dans ce circuit.

   Cette partie   d'eaa.   est alors séparée   à   nouveau dans le   refroidisseur   à tubes (g). après le gaz a été   dégoudronné   est dans le laveur (f) et elle reconduite dans le refroidisseur préalable (b) par le coudait (i) et la pompe (h). Dans la for- me d'exécntion selon Fig. 2, on a intercallé entre le laveur goudron (f) et le   refroidissenr   à tabes (g) 'une double tour 

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 EMI5.1 
 de ruissellement dans la chambre supérieure (k) de laquelle, le gaz est intermédiairement refroidi par de l'eaa qai rais- selle.

   L'ean réabauffé ici est conduite par le siphon (m) dans la chambre inférieure (n) dans laquelle est refoulé le 
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 vent da générateur qui etéchaaffe ainsi de façon connue en se saturant, pour être conduit par la conduite (o) dans le géné- ratear à gaz.   L'eau   non entraînée par le vent est reconduite dans la chambre de refroidissement (k) hors de la chambre de saturation (n) au moyen de la pompe (p), par la conduite eur 
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 (q) de sorte que dans ce refroldisaamcB à deux phases, il se produit un circuit fermé de ciranlation d'eau. 



  Dans la forme dexécution selon Fig. 3, le refroidisseur à tubes (g) des Figs. 1 et 2, est remplacé par un refroidis- sear à ruissellement (r) qai est disposé au-dessus da re froi-   dissear   intermédiaire (k), comme dernière phase de refroidis- sement da gaz , Le gaz sort donc directement da refroidisseur intermédiaire (k) pour entrer dans le refroidisseur final (r) où il est également soamis au   raissellement   de   l'eau,   qai est 
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 refroidie à reflux dans le refroidissea-r à tubes (s) da cir- cuit et retourne à   nouveau   dans le   re fro idis se ar   (r) par la conduite   (t ) .   Une part de de   l'eau   produite dans le refroi-   dissear   final (r) est retoarnée dans le refroidisseur préala- 
 EMI5.5 
 ble,

   par la ao nàalte ( i) . 

**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.

Claims (1)

1. EXEMPLE : Dans la gazéfaction de la hoaille avec 10% de H2O et an EMI5.6 poavoir calorifiqae de 7000 calories il se produit environ 4 m3 de gaz de générateur par kilo de charbon. Ce volume de gaz contient env. 200 gr. de vapeur d'eau., soit 50 gr. de va- EMI5.7 peur d'eau pour 1 m3 de gaz de génératear, qai est constituée par 1 t hamidit de la mine , d'eau s al far ée et de vapeur non décomposée.

   Le gaz sert da générateur à une température d'en- viron 650 C. et est soumis aa raissellement dans le refroidie- EMI5.8 sear préalable-avec de l'eau circulant en circait formé, par la vaporisation d'une partie de l'eau de refroidissement,la <Desc/Clms Page number 6> EMI6.1 température da gaz est diminue, le gaz lai-méne s'enrichi en vapeur dsaa et, en relation avec la chaleur sensible , détrairé il absorbe par mètre cube de gaz, 0,37 kg. de vapeur c.à.d. EMI6.2 par kilo de charbon, 4 x 0,57 1,48 kg. H3( . Cette absorp- tion d'eau da gaz, correspond à une températare finale da EMI6.3 gaz d'environ 73 C. l'our gazéfier 1 kg. de charbon il faut en- viron 2,65 m3 d'air.

   Si l'on compte avec une températare da 15P comme température de saturation de l'air entrant, et avec 58 pour l'air entrant dans les génératears, il est donc nécessai- EMI6.4 re d'avoir une addition da vapeur dteaa de 0;,4 kg. par kilo de charb on.

   Le gaz de générateur refroidi d'environ 30 , contient EMI6.5 0,035 kg. de vapeur d'eau., donc 3rx C,14 kg. dé vapeur d'eau par kilo de oharbon. La quantité d'eau séparée absorbée dans le refroidissement préalable ainsi qae la quantité d'eau, con- EMI6.6 tenue de C,42( kg. R20 par m3 ou. 1,68 kg. R2Q par kilo de char- bon, est diminuée de 0,14 kg, donc de 1,54 kg. H2O par kilo de EMI6.7 charbon. 2our la sataration da vent on emploie, 0,Ub kg. de sorte qu'il reste encore 1,15 kg. derrière le refroidisseur à tabes.

   Etant donné que dans le refroidissement préalable il se vaporise déjà 1,48 kg. d'eaa par kilo de charbon, il faat encore ajouter oa circait de la circulation d'eaa., 0,265 kg. d'eau par kilo de charbon, soit en eau fraîche ou antre eau EMI6.8 résiduaire, Revendications 1.

   Procédé poar la purification et le refroidissement EMI6.9 da gaz de générateurs, en plusieurs phases, caractérisé par ce que dans la première phase, ce2.1oid-a refroidîssear préalable, le gaz brut est lavé et préalablement refroidi par ruisselle- ment d'eau repompée dans le circuit et à laquelle on addition- EMI6.10 ne de l'eau à gaz séparée, après le dégoadronnaga, dans le re- froidissement subséquent, en quantité correspondante à l'ab- EMI6.11 sorption de vapeur d'eaa dans la rofroidissear préalable. **ATTENTION** fin du champ CLMS peut contenir debut de DESC **.

   2. Procède selon la revendication 1, caractérisé par ce EMI6.12 que entre le lavage da goudron et le refroidissement Sabséqaent **ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **. on intercalle un refroidissement intermédiaire et qae l'eau à gaz qai s'y produit est utilisée de façon connue pour la sata.- ration du vent.

   3. Procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisé par ce que le refroidis se m nt final degaz a liea avec an raissellement en deax phases et que la partie de l'eaa à gaz qai n'est pas retournée aa refroidissement, préa- lable et provient de la dernière phase, est atilisée en cir- cait fermé poar le ruissellement du refroidisseur final après refroidissement à reflux dans an refroidisseur indirect.