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" Montage de moteurs excités en dérivation ".
Dans les moteurs à oourant continu dont la tension appli- quée est réglée individuellement, différents montages ont été proposés pour abaisser la tension quand le courant tend à dé- passer une certaine valeur, de façon qu'un tel excès de courant soit empêché. On a de préférence employé dans ce but un réglage par la commande de grilles de la tension d'un redresseur alimen- tant le moteur.
Dans beaucoup de cas, cependant, où il n'est pas possible de régler la tension individuellement pour chaque moteur, il peut néanmoins être désirable de régler chaque moteur individu- ellement de façon que son courant ne puisse pas excéder une
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certaine valeur.
La présente invention comprend un montage dans ce but, qui se caractérise en ce qu'une inductance saturée par un courant continu ( un " transducteur ") est relié, par un re- dresseur, en série avec l'enroulement excitateur du moteur, la- dite induotanoe étant actionnée, d'une façon directe ou indirec- te, par le oourant traversant l'induit du moteur de façon que le courant excitateur croisse quand le oourant de l'induit tenâ à dépasser la valeur critique déterminée.
Si le moteur travaille normalement avec une saturation assez basse, une élévation du courant d'excitation relativement modéré, par exemple de façon qu'il soit essentiellement proportionnel au oourant d'induit à partir d'une certaine valeur de ce dernier, peut suffire à la limitation du courant. Dans d'autres cas, il peut être désirable que le courant d'excitation augmente d'une façon plus rapide que le courant de l'induit, et pour accomplir cela, le transduo- teur peut être muni d'une certaine aimantation additionnelle.
Comme l'invention est surtout destinée pour les gros moteurs dont le courant de l'induit est généralement élevé, il est sou- vent le plus commode de faire agir le courant de l'induit sur le transducteur d'excitation d'une façon indirecte, par exemple de le faire agir primairement sur un petit transducteur dont le courant alternatif est redressé et aimante le transduoteur prin- cipal. Si l'on n'emploie qu'un seul transducteur, oelui-oi peut être monté, soit avec un seul enroulement d'aimantation, soit aveo un enroulement additionnel auto-alimenté, soit aussi avec un enroulement oontraire à l'enroulement primaire. Si l'on em- ploie deux transduoteurs en concaténation, un ou tous les deux peuvent être montés de la façon qui vient d'être décrite.
L'ao- tion de l'enroulement auto-alimenté constitue essentiellement un renforoement de l'aimantation primaire, éventuellement en n combinaison avec un certain écart de la proportipnalité entre le courant oontinu et le courant alternatif résultant d'un seul
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enroulement, le courant alternatif s'augmentant plus rapidement que le courant continu. Cet écart devient essentiellement plus marqué si on ajoute aussi un enroulement contraire. Le courant alternatif conserve dans ce cas une petite valeur jusqu'à ce que l'aimantation primaire dépasse l'aimantation contraire, et des lors il monte rapidement. Avec l'une ou l'autre combinaison d'enroulements, on peut obtenir des caractéristiques différen- tes du moteur à partir du oourant critique.
Deux exemples de réalisation de l'invention sont représen- tés d'une façon schématique dans les figures 1 et 2 du dessin annexé.
Dans les deux figures, 1 représente l'induit du moteur à courant continu et 2 son enroulement exoitateur monté en déri- vation. La figure 1 représente l'exemple déjà référé dans le- quel on emploie deux transducteurs montés en concaténation, chacun d'eux possédant trois enroulements du genre décrit.
com- me il a été dit, le montage peut en certains cas être essentiel- lement simplifié par rapport à celui représenté, Dans la figure 1, un enroulement à courant continu 3 d'un transducteur 6 est intercalé dans le circuit entre l'induit 1 et une borne du ré- seau à courant continu, cet enroulement 3 pouvant éventuelle- ment consister en une seule apire, c'est-à-dire en une barre traversant les noyaux du transducteur, qui peuvent.être rectan- gulaires ou circulaires et dont l'enroulement à courant alter- natif est de préférence distribué sur toute la circonférence.
Le transducteur porte aussi un enroulement à courant continu 4 alimenté par lui-même moyennant un redresseur 7 et un enroule- ment à courant continu 5 contrariant les deux enroulements 3 et 4. Les différents enroulements sont, à titre d'exemple,et d'une façon connue en soi, dimensionnés de façon que le courant alternatif, quand les ampères-tours à oourant continu de l'en- roulement 3 excèdent un peu ceux de l'enroulement 5, croisse
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de sa valeur minimum à sa valeur maximum pour une assez petite variation de l'excès. La valeur du courant d'aimantation dans l'enroulement 3, pour laquelle cette augmentation aura, lieu, peut être réglée par un ajustage de la contre-aimantation au moyen de la résistance 8.
Le courant redressé du transducteur 7 traverse aussi l'en- roulement 9 du transducteur principal 12. Ce dernier possède aussi un enroulement auto-alimenté 10 qui, dans l'exemple re- présenté, est traversé par le courant redressé par le redres- seur 13 et traversant aussi l'enroulement excitateur 3 du mo- teur. On peut cependant aussi redresser ce courant alternatif dans un redresseur séparé, relié en série avec le redresseur 13, éventuellement à travers un transformateur de courant, et in- troduire le courant oontinu ainsi obtenu dans un enroulement auto-exoitateur, éventuellement dans l'enroulement à courant alternatif même à des points équipotentiels pour le courant alternatif. Par un tel redressage séparé du courant auto-exci- tateur, on se rend indépendant du courant excitateur normal du moteur dans le transducteur.
Enfin, le transducteur principal peut aussi avoir un enroulement contre-excitateur 11.
Le dispositif représenté dans la figure 1 fonctionne de la manière suivante. Tant que le courant dans l'induit du mo- teur se tient sous une certaine valeur dépendant de la valeur de la contre-aimantation par l'enroulement 5, le transducteur 6 ne fait passer qu'un courant faible à travers l'enroulement 9 du transducteur 12.
Ce courant ne suffit pas, même en ooopé- rant avec l'auto-aimantation représentée, à aimanter le trans- ducteur à une valeur suffisante pour que son courant alternatif redressé excède le courant dans l'enroulement excitateur 2 four- ni par la source extérieure de courant continu, mais ledit cou- rant alternatif se borne, dépendant de la contre-aimantation par l'enroulement 11, à une valeur petite ou moyenne, qui n'a
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aucune influence sur le oourant redressé, mais seulement sur @ les chutes de tension dans le redresseur 13.
Quand, d'autre part, le courant de l'induit dépasse la valeur critique, le courant du transducteur 6 croit brusquement à une valeur qui peut, si ces différents enroulements sont di- mensionnés d'une façon appropriée, être beaucoup de fois plus grande que la valeur normale, et cette haute valeur du courant cause une haute aimantation du transducteur 12, de façon que son courant alternatif redressé représente une valeur supéri- eure au courant excitateur normal dans 2, Ce courant redressé détermine donc le courant dans l'enroulement 2-et augmente ain- si l'excitation, de façon que le courant de l'induit soit limi- té à un excès modéré de la valeur critique.
Une variation de la rapidité avec laquelle le courant d'excitation du moteur remonte par rapport au courant de l'in- duit, après que ce dernier a dépassé sa valeur critique, peut se faire soit par une variation du nombre de spires dans l'un ou l'autre des enroulements agissant dans le sens positif ( en- roulements d'aimantation primaire et d'auto-aimantation ) d'un des transducteurs, soit par une dérivation parallèle à un de ces enroulements.
Dans la figure 2, les parts dont la disposition est tout à fait analogue à oelle des parts correspondantes de la figure 1, sont désignées de la même façon. Tel est donc le cas pour les parts du moteur et du transducteur principal ainsi que pour le redresseur 13, Le transducteur primaire, qui est désigné par 26 dans la figure 2, est ici relié aux bornes de courant alter- natif en série avec une inductance constante 28, qui est assez grande pour maintenir le courant sensiblement constant, et en- tre les bornes du transducteur 26, un courant est pris qui est essentiellement proportionnel à la tension entre ces bornes, et qui est redressé dans le redresseur 27 et traverse l'enroule-
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ment 11 d'aimantation cantraire du transducteur principal 12.
L'enroulement d'aimantation positive 9 de ce dernier est soumis à une tension fixe, tandis que son enroulement d'auto-aimanta- tion 10 est connecté de la même façon que dans la figure 1.
Quand le courant dans l'enroulement 23 atteint une telle valeur que son nombre d'ampère-tours excède un peu le nombre d'ampère-tours maximum du courant alternatif maintenu constant par l'inductance 28, la tension entre les bornes du transduc- teur 26 tombe rapidement à une petite valeur, puisque le fer est sensiblement saturé pour toutes les valeurs du courant al- ternatif. Le courant dans l'enroulement 11 du transduoteur prin- cipal, agissant dans le sens négatif, tombe ainsi à une petite valeur correspondante, et en conséquence l'enroulement positif 9 et l'enroulement auto-alimenté 10 agissent ensemble à saturer le transducteur, de façon que son courant monte à une valeur appropriée excédant le oourant normal d'excitation dans l'en- roulement 2.
Une variation de la valeur critique du courant de l'in- duit pour laquelle le dispositif entre en fonction peut s'effeo- tuer aussi dans la figure 2 en variant le courant dans le trans- ducteur primaire 26, dans quel but l'inductance 28 peut être variable; elle peut consister, à titre d'exemple, en un transe ducteur réglable à la main.
Bien que tous les transducteurs ont été représentés, pour simplifier les schémas, comme monophasés du côté de courant al- ternatif, il s'entend bien qu'ils peuvent être polyphasés pour faciliter l'obtention d'un courant continu uniforme.
REVENDICATIONS.
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