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La présente invention concerne un schéma des connexions de contrôle et de réglage pour l'actionnement électromoteur de dispositifs de bobinage pour machines de filage, retordage et bobinage, dans lequel la tension fondamentale livrée par un transformateur principal est connectée en série avec une tension de contrôle ou de réglage livrée par un transformateur de contrôle ou de réglage.
Le brevet principal décrit une telle connexion de contrôle et de réglage dans laquelle on prévoit comme moteur un moteur à glissement à courant alternatif mono- ou multiphasé, à induit en court-circuit, de préférence ayant une résistance accrue de l'induit, ou bien un moteur Ferraris, dont la tension aux bornes est réglée par la tension d'alimentation du transformateur de réglage selon l'intensité et/ou la durée par l'intermédiaire d'un palpeur mesureur en dépendance de la tension du fil. De cette manière, la tension électrique du transformateur de réglage est modifiée quant à sa valeur ou quant au décalage de phase par les variations de la tension du fil qui avance pour être envidé et sert ou bien comme tension d'alimentation supplémentaire, ou bien la bobine se- condaire du transformateur de réglage travaille comme bobine de réactance.
Ainsi, le moteur d'actionnement du dispositif d'envidage se laisse contrôler ou régler de manière très précise et économique, en utilisant un dispositif de commutation électronique actionné par le dit palpeur mesureur et disposé dans le circuit primaire du transformateur de réglage.
Lorsqu'on utilise un moteur à courant alternatif monophasé, il est usuel de joindre un bobinage à la tension de réglage par l'intermédiaire d'un condensateur de fonctionnement. Il a été montré lors de l'envidage de fils par- ticulièrement fins et sous une tension particulièrement basse du fil, qu'un con- densateur réglé à une valeur déterminée ne suffit pas pour répondre aux conditions variables de fonctionnement, plus particulièrement lorsqu'il existe de grosses différences dans le nombre de tours qui sont nécessaires pour bobine vide et pour bobine pleine. Parfois le condensateur doit être favorablement fixé à une seule fréquence opératoire.
D'autres fois les différences de rendement du moteur ac- tionné avec les deux tensions de réglage sous une variation continue pour des dimensions de réglage données, ne sont plus assez grandes pour pouvoir couvrir également les nécessités en moment tournant de sens opposé de la bobine, même pour de grosses modifications du diamètre de la bobine. Plus spécialement, le rendement en moment tournant du:moteur pour un gros diamètre de bobine, donc vers la fin de la course de bobinage, n'augmente plus, de sorte que la traction du fil diminue très considérablement et pas toujours dans le sens désiré. Enfin, le condensateur dans de tels actionnements de bobinages nécessite des frais d' établissement assez considérables.
Afin de supprimer ces inconvénients, selon la présente invention et d'après un perfectionnement du brevet antérieur il est proposé que seulement le premier bobonage du moteur à courant alternatif monophasé soit actionné de manière connue par le circuit de réglage ou de contrôle,et que le second enrou- lement soit monté directement sur l'uné des phases du réseau du courant triphasé, qui n'est pas admis pour créer la tension fondamentale du premier bobinage. Dans ce schéma de connexions, le moteur monophasé reçoit une tension directement du réseau dans un de ses deux enroulements, tandis que l'autre enroulement est connecté au dispositif de réglage selon le brevet principal. De cette manière, on envoie au moteur une partie seulement de l'énergie par le dispositif de réglage, de sorte que celui-ci est soumis lui-même à des sollicitations moindres.
Il s'est montré particulièrement avantageux de placer le transfor- mateur de contrôle ou de réglage dans le circuit de contrôle du premier enroule- ment du moteur et de placer le deuxième enroulement du moteur sur le réseau de telle manière que la tension résultant de la tension de réglage et de la tension fondamentale du premier --enroulement du moteur soit temporairement accrue, et la tension du réseau du deuxième enroulement de la tension fondamentale soit déphasée de 120 .
Le moteur de bobinage est desservi par le premier enroulement
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pour un contact fermé du palpeur, donc pour l'admission de la tension de réglage par l'intermédiaire du circuit de réglage avec tension accrue ; pour un angle de phase favorable des tensions dans ses deux enroulements il tourne avec contact ouvert du palpeur à cause de la réactance qui maintenant est efficace avec un angle de phase plus grand entre les deux tensions de bobinage, et en même temps sa tension de réglage est diminuée.
L'avantage principal de ce dispositif dans un schéma des connexions consiste en ce que le moteur de bobinage est actionné avec deux tensions diffé- rentes, dont la tension de réglage varie encore additionnellement d'après l' état de la connexion de réglage en ce qui concerne la valeur de la tension et le décalage des phases. De cette manière, la possibilité de réaction du moteur de bobinage est favorablement augmentée.
Au commencemént de la course de bobinage, on peut s'apercevoir de l'abaissement de la tension effectué avant tout par le dispositif de réglage, de préférence lorsque l'écartement de l'angle de déphasage produit simultanément un moment tournant plus faible et en conséquence une rotation intempestive du moteur.A la fin de la course d'envidage jusqu'à laquelle on demande au moteur pour un diamètre de bobinage croissant un moment tournant qui devient toujours plus grand, l'angle de déphasage des tensions de bobinage se rapproche environ de la position de 90 avec augmentation appropriée de la tension de réglage, et de cette manière le moteur reste parfaitement réglable même pour des rapports particulièrement grands du nombre de tours surtout lors de l'envidage de fils particulièrement fins sous une tension du fil parti- culièrement basse.
Le dessin ci-joint 'montre schématiquement un exemple de réalisation de l'objet de la présente invention, en se reportant au schéma des connexions de contrôle et de réglage décrit dans le brevet principal, pour l'actionnement électromoteur de dispositifs d'envidage pour métiers à filer, de retordage, et bobinage ; les mêmes chiffres de référence que dans le brevet principal sont employés pour désigner les mêmes parties.
Dans le dessin, la figure 1 montre le schéma des connexions pour un actionnement de bobine des plus avantageux, la figure 2 est le schéma vectoriel des connexions selon la figure 1.
La figure 1 correspond à la disposition illustrée dans le brevet principal avec cette différence que le moteur de bobinage 6 est connecté par un . de ses enroulements V-Y directement sur le réseau, et notamment sur la phase T et le conducteur 0 (en étoile), et avec son second enroulement U-X il est connecté au dispositif de réglage avec transformateur de base 7 ét transformateur de réglage 8. Le transformateur de base 7 est connecté parfois avec la phase R et parfois avec le conducteur 0 (en étoile). Le transformateur 8 est placé avec son primaire par l'intermédiaire du dispositif électronique de commutation 13 sur les phases S et T. La tension du transformateur de contrôle 8 est utilisée à 180 par rapport à celle du brevet principal.
Cela peut se faire en échangeant l'une des deux paires de circuits de rupture, qui connectent le primaire ou secondaire des transformateurs 7 ou 8 avec le réseau ou avec le moteur.
Pour un contact ouvert au levier du palpeur de fil 9, il n'y a pas d'alimentation par le transformateur de contrôle 8; de plus, celui-ci exerce une réactance sur la tension livrée par le transformateur de base'7. La valeur et le déphasage de la tension introduite est avec son angle de décalage par rapport à la tension R-0 du transformateur de base 7, désignée aux bornes de l'un des enroulements U-X du moteur de bobinage par "Mot A" La tension des phases du moteur présente un retard dans l'exemple de réalisation d'environ 30 par rapport à l'angle de la tension fondamentale R-O L'autre enroulement du moteur de bobi- nage avec les bornes V-Y, qui sont connectées au réseau sur la phase T et au conducteur 0, est désigné par "Mot B".
Entre les deux tensions de phase "Mot A"
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et "Mot B" il se produit un décalage de 120 + 30 = 150 Le moteur a par ce décalage électrique par rapport à sa construction de bobinage, qui demande un courant alternatif décalé de 90 , un moment de torsion plus faible. De plus, la tension de la phase "Mot A" est abaissée très fortement par l'effet de réactance de l'enroulement secondaire du transformateur 8.
Si maintenant on ferme le contact aullevier palpeur 9 il se produit par superposition des deux tensions secondaires des transformateurs 7 et 8 (superposition vectorielle de R-0 et S/T selon la figure 2) une augmentation de la tension de phase du moteur et une modification de l'angle de phase du moteur 6 qui est maintenant désigné par "Mot A' " Les tensions des deux transformateurs 7 et 8 sont décalées de 90 , et l'angle de décalage entre la tension fonda- mentale R-0 du transformateur 7 et la phase "Mot A' " est maintenant si favorable, que lors de l'augmentation de tension mentionnée ci-dessus on obtiendra encore un angle de retard électrique des deux tensions "Mot A' " et "Mot B" de 90 .
On peut ainsi retirer du moteur 6 un moment de torsion plus élevé.