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"sarres à béton torsadées à haute liait élastique".
L'acier employé jusqu'à présent pour la fabri- cation de battes d'armature torsadées à froid pour béton armé est, dans la majorité des cas, constitué par un acier non calmé de composition similaire à celle de l'acier St 37.
On sait que cet acier doit, après trosadage à froid avec un pas de torsion égal à environ 10 fois le diamètre de la barre,, avoir une limite d'élasticité d'au moins 40 kg/cm2 une charge de rupture supé- rieure d'au moins 10 % à la dite limite d'élasticité et un allon- gênent total ou allongement après rupture sur 10 diamètre., d'au moins 6 %;
de plus, il doit reater exempt de déchirures lors de l'égal de pliage à froid de 180' autour d'un mandrin d'un dia- mètre égal ou double de celui de la barre à essayer
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Ctest en se basant sur cette valeur garant minimum de la limite d'élasticité (40 kg/%à à)$ que la charte l'l1th.1ra maximum admissible de cet acier d'armature torsadé à froid a été fixée aux 6/10 de la limite d'élasticité pour le calcul des constructions en béton armé,
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Il va de soi que toute augmentation de la Use mite dlêlaïticité doit conduire à une augmentation correspond dante de la hharge unitaire maximum admissible appliquée dans les calculs, ce qui entraîne, évidemment,
des avantages consi dérables, tels que des économies importantes d'acier (réduction appréciable du poids total d'acier employé), la possibilité de réaliser des constructions plus légères et plus élégantes, etc,..
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1 est donc naturel que, depuis longtemps, l'on ait essayé dos- lever la limite d'élasticité après torsadago par l'emploi doua-9 ciers ayant, à l'état laminé non torsadé, une meilleure réale-, tance à la traction et donc également, une limite d'élasticité plus élevée,
Il résulte toutefois de recherches étendues dans ce domaine, qu'un accroissement appréciable de la limite
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d'élasticité au-delà de 40 Kg/mm2 (par exemple Jusque sch Kg/mm ) nuent pas réalisable par torsadage à froid de manière satisfai- sante avec de l'acier non calmé (effervescent),
sans affecter défavorablement d'autres propriétés et notamment la ductilité. en conséquence, les efforts faits pour augmenter
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la charge de rupture et la limite d'élasticité après torsadage à froid, des aciers commerciaux pour béton armé, ont conduit Je lieur ples d'aciers au carbone non alliés calmés ou d'aciers alliés
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falrws additionnés d'éléments tels que le manganèse et le sili- sium, aciers pour lesquels est garantie une limite d'élasticité après torsadage, supérieure à celle des aciers habituels, c'est-
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à-dire, une limite d'élasticité d'au moins 50 1Cg/n*nZ, la présente invention a pour objet des barres
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à béton en acier semi-ocalmé avec faible addition de niobium en vue d'obtenir, après laminage et torsadage à froid,
une limita d'élasticité d'au moins 50 kg/cm2 tout en conservant les quali. tés de ductilité au pliage et au pliage-dépliage, en vue de sa mise en oeuvre comme barre à béton à adhérence renforcée.
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L'addition de faibles quantités de niobium aux aciers semi-calmés et calmés de construction est devenue une solu- tion classique et l'effet affinant d'une telle addition sur le grain, dû A la présence de précipités fins de carbure de niebium
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cet bien connu. Cet effet affinant sur le grain de l'acier re1.' la limite élastique de celui-ci de 4 raz 5 Ka/= 2 tout en ,u3 dant une ductilité satisfaisante, L'originalité de l'invention réside #'.
j i* <. ploi d'un tel acier semi-calmé au niobiun L%ou la àbi';'- Li n- .1e barres torsadées à froid, Par rapport aux aciers caJ'1s ;'''1Ulcl'!'''; lises pour la fabrication de barres torssicî: < .#* à lirai te ,1 L ..1. d'au moins 50 Kg/mm , l'acier semi...c4\lmê au iobiu.11 a 1' An1-: agi d'avoir une teneur en Carbone plus busse, favorable pour lu Ju- j tilité et le soudage et un rendement en bons ;,xc -et . ,1..3 "levé j par suite de l'absence de toute retassure, Avant torsadage, l'acier est avantageusement laminé en barres de section transversale sensibles ot <.ua7.r<' pourvues de saillies oblique:! et de deux zs;rvux . ,y;.' : ! ; #-,, Par l'effet d'un toxaadnge à fx,-i aans les ... mites d'un pas de torsion de 8 à 12 diamètres, les propriété ;
ue l'acier de base sont encore nettement augmentées, la liante 11l'>' tique dépassant 50 Kg/mm 2 pour une résistance à la X'1:Pt;',.'c 1 t,. , moins 56 4/m a A titre d'exemple non limitatif, UAC coulât* été élaborée et, après addition de Porro..Nc,bium en J'lOch!., J. donné sur lingotin de coulée, la composition suivante C a 0,16 % ! Un a 0,78 % 1 Si # 0,07 8 a 0,030 "j. 1 P # 0,049 % 1 Nb m 0,078 %, Après laminage en barres rondes da 18, ,s;5 ff 33 mm de diamètre avec saillies obliques et nervures lon3tu dinales et après torsadage à froid au pas de torsion habituel d'environ 10 fois le diamètre, les résultats mécanique ent été les suivants t
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a) Basais de traction et de Pliait±*
Moyenne dd 6 barres essayées par diamètre
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rond' Unité élus- Résistance A % PIIASO A 180' ;
es nau tique à 0,2%- à la ruptu-0 3 .. 10 di Kg/mZ re XW=2 t 18 S3,a¯¯¯¯¯¯¯¯ } t 59,8 t 1883 12,0 ! bon à 2 x Dia%, 33 5283 57u5 ! 17,1 ! 1187 bon zut 2 x Diar4.
1 f ! I ! t 32 -,209 58,1 ; 16,3 10,0 bon à 2 x Diam,
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<tb> 2 <SEP> : <SEP> : <SEP> ; <SEP> ;
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b) s de lia6e M dé pliage.
1/ Pliage à la prenne 45 sur mandrin égal à 8 x le diamètre$ Vieillissement 1 heureà l'eau bouillante puis dépliage à
22 1/2 .
Les 6 barre de chaque diamètre n'ont donna aucune rupture fragile.
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2/ Détermination précise du diamètre critique, c'e8t-dire du diamètre du plus petit mandrin de pliage n'entraînant pas de rupture fragile par dépliage
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<tb> barrel <SEP> Mode <SEP> de <SEP> Diamètre <SEP> critique <SEP> exprimé <SEP> en <SEP> 0 <SEP> mandrin <SEP> ¯¯¯
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<tb> :torsa- <SEP> : <SEP> pliage <SEP> : <SEP> barre
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deeen; #######'##:#"..,......,...,........####......### émm Pliage > 45* ;PJ.iage a 60' Pliage à 9fJ' + * # 30min,à 100 # + 30minlà 100'C 30mint à 1001 ####;###############{#################.
18 !Presse , - ;iabara, ; p a 7 scoudeune ,t, Jdo clwn- 1,1 295 i ;tier t t x presse borst, 4g5 4r9 *Coudeuse } Jde chan- 3,5 z,3 385
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<tb> : <SEP> : <SEP> tier <SEP> : <SEP> : <SEP> :
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e: Essais deDilateavec cordon de soudure déposé en chenille.
Electrode rutile de 3,25 4 ou s mm % suivant le diamètre de la barre,
Les six barres de chaque diamètre ont et* pliées à 90 avec cordon de soudure dans la xone tendue sur Mandrin égal à 3,3 fois le diamètre de la barre* d) Balais de soudure l'Arc et par étincealge
Des essais de traction ont été faîte sur battes de 18 mm de diamètre soudées suivant les deux procédés@ la liait élastique et la résistance à la rupture des barres soudées sont semblables à celles des barres non soudées* les ruptures se font en dehors de la soudure.
Les essais de pliage à 180 C. n'ont pas montré de rupture avec un mandrin de deux fois le diamètre de la barre,,
REVENDICATIONS.