CS226804B1 - Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule - Google Patents
Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule Download PDFInfo
- Publication number
- CS226804B1 CS226804B1 CS864981A CS864981A CS226804B1 CS 226804 B1 CS226804 B1 CS 226804B1 CS 864981 A CS864981 A CS 864981A CS 864981 A CS864981 A CS 864981A CS 226804 B1 CS226804 B1 CS 226804B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- hydrocarbons
- coagulation liquid
- carbon black
- water
- mixture
- Prior art date
Links
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 55
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 53
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 40
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 title claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 claims description 45
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 claims description 45
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 claims description 45
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 45
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 41
- 239000008241 heterogeneous mixture Substances 0.000 claims description 23
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims description 20
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 13
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 13
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 claims description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 28
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 6
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- VZGDMQKNWNREIO-UHFFFAOYSA-N tetrachloromethane Chemical compound ClC(Cl)(Cl)Cl VZGDMQKNWNREIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 235000004234 Myriophyllum brasiliense Nutrition 0.000 description 1
- 244000204970 Myriophyllum brasiliense Species 0.000 description 1
- 241000872198 Serjania polyphylla Species 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N carbon-10 atom Chemical compound [10C] OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu separace uhlovodíků, uhlovodíků se substituovanými atomy vodíku v molekule nebo jejich směsí z tvarovaných sazových částic za použití vodní páry jako vytěsňovacího Činidla. Tvarované sazové částice, například sazové peletky, jsou produktem zpracování vodných suspenzí sazí. Vodní suspenze sazí vznikají jako vedlejěí pro dukty parciální oxidace ropných a dehtových surovin, například při výrobě generátorového plynu zplyňováním mazutu. Parciální oxidací mazutu směsí kyslíku a vodní páry vznikají vedle plynných produktů i sazové částečky mikronových rozměrů, které se odstraňují z proudu plynů vypíráním vodou, přičemž vzniká vodná suspenze sazových mikročástic obvykle s obsahem 0,1 až 3 % hmot. sazí. Isolace sazových mikročástic z vodné suspenze se provádí jejím smísením skoagulační kapalinou nemísitelnou s vodou, charkterizovanou bodem varu v rozmezí 30 °C až 200 ®C a hodnotou mezipovrchového napětí vůči vodě vyšší než 5,10“^ N/m, například uhlovodíky, jejich směsi nebo uhlovodíky se substituovanými vodíky v molekule. Při intenzivním styku vodné suspenze sazí s koagulační kapalinou - uhlovodíkovou směsí dochází k přesmyku pevné fáze - sazových mikročástic - z vodné fáze do organické fáze a vzniká heterogenní směs sazových částic s koagulační kapalinou, která obsahuje cca 7 % hmot. vody. Koagulační kapalina se sorpčně váže na povrchu pórů sazových mikročástic, takže vzniklá heterogenní směs mé vzhled pevné fáze. Současně při přesmyku pevné fáze mezi kapalnými fázemi) způsobeném vyšší smáčitelností sazových mikročástic koagulační
226 804
226 804 kapalinou, doohází ke zhlukování sazových mikročástic a jejich mechanickému spojování do tvarovaných mikročástic například sazových peletek. Separace uhlovodíků nebo jejich směsí z tvarovaných sazových částic se provádí tepelným zpracováním heterogenní směsi v přítomnosti dusíku, popřípadě kysličníku uhličitého. Odstranění těkavých složek z heterogenní směsi, tj. uhlovodíkových směsí a malého množství přítomné vody, se provádí sušením v proudu dusíku a jejich isolace z proudu sušicího média se provádí chlazením směsi dusíku a těkavých složek doprovázeným postupnou kondenzací jejich par. Odstranění těkavých slo žek z tvarovaných sazových částic a jejich následnou isolaci z proudu sušicího média, lze provádět suěením heterogenní směsi v uzavřeném nebo otevřeném okruhu sušicího média. Při sušení v otevřeném okruhu, tj. s jedním průchodem sušicího média přes sušicí zo'nu, se předehřátý dusík uvede do styku se sušenou heterogenní směsí, tj. tvarovanými sazovými částicemi a těkavé složky - uhlovodíková směs a voda - se převedou v důsledku výměny tepla mezi fázemi do proudu sušicího média a po výstupu ze sušicí zóny se plynná fáze ochladí a , těkavé složky vykondenzují. Při sušení v uzavřeném okruhu ee předehřáté sušicí médium po , průchodu sušicí zóny ochladl, zbaví zkondenzovaných podílů těkavých složek a po předehřátí * se vrací zpět do sušicí zóny. Výhodou systému s otevřeným okruhem sušicího média je dokonalé odstranění těkavých složek z heterogenní směei a práce při nepříliš vysokých teplotách, nevýhodou je vysoká měrná spotřeba sušicího média a vysoké ztráty uhlovodíkové směsi při jejich ieolaci z proudu sušicího média, které nelze odstranit ani zařazením strojního chlazení na nízké teploty. Výhodou systému s uzavřeným okruhem je nízká měrná spotřeba čerstvého sušicího média a nízké, prakticky zanedbatelné ztráty uhlovodíkové směsi z okruhu sušicího média, nevýhodou je vysoká energetická náročnost procesu, tj. sušení při vysokých teplotách a isolace těkavých složek při kondenzaci podchlazováním na nízké teploty, přičemž i přes tuto energetickou náročnost se nedosáhne dokonalého odstranění uhlovodíkových směsí z tvarovaných sazových částic. Zbytkový obsah uhlovodíků v sazových částicích představuje ztráty uhlovodíků a současně znehodnocuje i sušený materiál a omezuje i rozsah jeho využití. Uvedené nevýhody jsou odstraněny postupem dle vynálezu.
Nyní bylo zjištěno, že prakticky úplného odstranění uhlovodíků nebo uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků substituovanými podíly v molekule z heterogenní směsi ve formě tvarovaných sazových částic se dosáhne jejím tepelným zpracováním v přítomnosti vodní páry.
Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule, tj. koagulační kapaliny z tvarovaných sazových částic přímým stykem s vodní parou s následujícím ochlazením vytěsněných par koagulační kapaliny společně s nezkondenzovanými podíly vodní páry, kondenzací a vznikem dvou nemísitelných fází, kteří se od sebe oddělí, potom se nepolární složka recirkuluje a vodná vrstva se odvádí, spočívá podle vynálezu v tom, že tvarované sazové částice, připravené míšením koagulační kapaliny, tj. uhlovodíků nebo uhlovodíkových směsí a/nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule s bodem varu v rozmezí 30 až 200 °C a hodnotou mezipovrchového napětí vůči vodě vyšší než 5· 10 J/Nm s vodnou suspenzí sazových mikročástic, která byla získána vyp-í-r^n/m plynných produktů parciální oxidace ropných a dehtových surovin, v heterogenní směsi s koagulační kapalinou a vodou, přičemž směs obsahuje 50 až 88 % hmot. koagulační kapaliny,
226 804 až 15 % hmot. vody a 10 až 40 % hmot. uhlíku, se uvédí do přímého styku s nasycenou nebo přehřátou vodní parou při teplotě 20 až 200 °C, výhodně 50 až 120 °C po dobu 2 áž 300 minut, výhodně 5 až 120 minut. Poměr koagulační kapaliny obsažené v heterogenní směsi ke vstupní páře je v rozmezí 4:1 až 1:5» výhodně v rozmezí 2:1 až 1:1.
Při tepelném zpracování heterogenní smě3i sazí, koagulační kapaliny a vody ve formě tvarovaných částic sazových se dosáhne nejen prakticky úplného odstranění koagulační kapaliny ze sazových částic, ale i její prakticky kvantitativní isolace při chlazení a kondenzaci výstupních produktů tepelného zpracování.
Při přímém styku heterogenní směsi s vodní parou dochází v důsledku výměny tepla a hmoty k ohřevu vrstvy tvarovaných sazových částic a vytěsňování sorpčně vázané koagulační kapaliny z po'rů sazových částic. Současně s vytěsňováním koagulační kapaliny dochází i k jejímu vypařování a zaplňování pórů částic kondenzujícími podíly vodní páry. Zkondenzovaná vodní pára není na rozdíl od koagulační kapaliny na povrchu pórů sazových částic sorpčně vázaná. Nezkondenzované podíly vodní páry a páry koagulační kapaliny jsou odváděny ze stykové zóny do chladicí a kondenzační sekce, kde dochází k ochlazování a postupné kondenzaci všech přítomných složek. Vzhledem k tomu, že v systému nejsou přítomny nezkondenzovatelné složky, dojde k totální kondenzaci všech složek směsi, přičemž ztráty koagulační kapaliny z kondenzačního systému jsou zanedbatelné. Po kondenzaci vodní páry a koagulační kapaliny dochází ke vzniku dvou nemísitelných kapalných fází - vodné fáze a organické fáze. Vodná fáze obsahuje stopová množstvá koagulační kapaliny daná rozpustností jednotlivých složek koagulační kapaliny ve vodě. Organická fáze - koagulační kapalina nasycená vodou - se vrací zpět k izolaci sazových mikročástic z vodné suspenze sazí.
Tepelné zpracování heterogenní směsi sazí, koagulační kapaliny a vody se v přítomnosti vodní páry provádí při teplotách do 200 °C, takže nedochází k úbytku uhlíkové hmoty reakcí sazí s vodní parou. Tento jev nastává při tepelném zpracování uhlíkových, heterogenních směsí s obsahem uhlovodíků v přítomnosti vodní páry při vyšších teplotách.
Důležitým faktorem z hlediska ztrát koagulační kapaliny při separaci je poměr vytěsňovacího činidla - vodní péry - k množství koagulační kapaliny obsažené v heterogenní směsi vstupující do procesu. Se stoupajícím poměrem vodní páry ke koagulační kapalině rostou ztráty uhlovodíkové směsi při separaci a množství odpadní vodné fáze. Při nedostatečném poměru vodní páry ke koagulační kapalině se nedosáhne kvantitativního odstranění uhlovodíků z heterogenní směsi. Vhodný poměr z hlediska ekonomiky procesů a požadavku kvatitativního odstranění uhlovodíků z tvarovaných sazových částic je v rozmezí 0,2 až 0,4 kg vodní péry na 1 kg koagulační kapaliny podle typu a složení použité koagulační kapaliny. Vynález je blíže objasněn v následujících příkladech
Příklad 1
Heterogenní směs ve formě tvarovaných sazových částic s obsahem 72 % hmot. směsí Cg uhlovodíků, 8 % hmot. vody a 20 % hmot. uhlíku ve formě sazí se zbavuje uhlovodíkové směsi postupem podle vynálezu. Tvarované sazové částice, které se kontinuálně dávkují do zařízení v množství 100 kg/h, se uvádějí do styku s přehřátou vodní parou po dobu 15 minut
226 804 při teplotě 98 °C a přetlaku v zařízení 5 kPa, přičemž dochází k vytěsnění sorpčně vázané uhlovodíkové směsi kondenzující vodní parou, tou vodní parou při teplotě 20 až 200 °C, výhodně 50 až 120 °C po dobu 2 až 300 minut, výhodně 5 až 120 minut, ?při kterém se sorpčně vázaná koagulační kapalina vytěsňuje z pórů sazových částic a nahrazuje z kondenzovanou vodní parou a páry koagulační kapaliny společně s nezkondenzovanými podíly vodní páry se odvádějí a chladí, přičemž dochází k totální kondenzaci a vzniku dvou nemísitelných kapalných fází, které se od sebe v dalším stupni gravitačně oddělí a koagulační kapalina se vrací zpět k isolaci sazových částic z vodných suspenzí, zatímco vodná fáze znečištěná stopovým množstvím použité koagulační kapaliny, které je závislé na její rozpustnosti ve vodě, se likviduje běžně používanými postupy. Poměr koagulační kapaliny obsažené v heterogenní směsi ke vstupní vodní páře je v rozmezí 4:1 až 1:5 výhodně v rozmezí 2:1 až 1:1. Vynález je blíže objasněn v následujících příkladech.
Příklad 1
Heterogenní směs ve formě tvarovaných sazových částic s obsahem 72 % hmot. směsí Cg uhlovodíků, 8 % hmot.vody a 20 % hm. uhlíku ve formě sazí se zbavuje uhlovodíkové směsi postupem podle vynálezu. Tvarované sazové částice, které se kontinuálně dávkují do zařízení v množství 100 kg/h, se uvádějí do styku a přehřátou vodní párou po dobu 15 minut při teplotě 98 °C a přetlaku v zařízení 5 kPa, přičemž dochází k vytěsnění sorpčně vázané uhlovodíkové směsi kondenzující vodní párou a k zaplnění pórů částic kondenzátem,který na rozdíl od uhlovodíkové směsi není v pórech částic sorpčně vázán. Poměr vodní páry vstupující do zařízení k množství uhlovodíkové směsi obsažené ve zpracovávaných sazových částicích je 1 : 2. Páry uhlovodíkové směsi společně s nezkondenzovanými podíly vodní páry ae odvádějí ze stykové zóny do chladicí zóny, kde dojde k totální kondenzaci par a vzniku dvou nemísitelných kapalných fází, které se od sebe oddělí v děličce. Organické fáze se opět použije k isolaci sazových mikročástic z vodné suspenze a vodné fáze se vede do odpadních vod. Ze stykové zóny se kontinuálně odtahuje heterogenní směs sazí a vody vs formě tvarovaných sazových částic. Obsah vody v heterogenní směsi je 56 % hmot. Ztráty uhlovodíků při jejich separaci z tvarovaných sazových částic činí 1,5 ppm vztaženo na vstupní množství uhlovodíkové směsi a jsou způsobeny rozpustnosti směsi uhlovodíků ve vodě.
Příklad 2
Tvarované sazové částice s obsahem 20 % hmot. uhlíku ve formě sazí, 6 % hmot. vody a 74 % hmot. směsi uhlovodíků s body varu v rozmezí 60 až 80 °C se zbavují uhlovodíkové frakce sušením v proudu dusíku. Do kontinuální sušárny se dvěma samostatnými okruhy sušícího média se dávkuje 1 000 kg/h vlhkých sazových částic. Sušicí médium, které je tvořeno směsí dusíku a par těkavých složek, se v obou stupních předehřívá na teplotu 270 °C a při kondenzaci chladí v prvním stupni na teplotu 35 °C a ve druhém stupni na teplotu -25 °C. Na výstupu ze zařízení se odebírají sazové částice, které obsahují 1,6 % hmot. uhlovodíkové frakce. Ztráty uhlovodíků při separaci z tvarovaných sazových částic činí 0,45 % hmot. vztaženo na vstupní množství uhlovodíkové směsi. Při shodném způsobu
226 804 sušení dusíkem přehřátým pouze na teplotu 170 °C činí ztráty uhlovodíkové směsi 1,5 % hmot. vztaženo na vstupní množství uhlovodíkové směsi.
Příklad 3
Heterogenní směs sazí, koagulační kapaliny a vody ve formě tvarovaných sazových částic s obsahem 25 % hmot. sazí a 70 % n-hexanu se zbavuje těkavých složek sušením v proudu dusíku, které se provádí v diskontinuálním zařízení s jedním průchodem sušicího média přes stykovou zónu. Sušení se provádí dusíkem předehřátým na teplotu 180 °C a kondenzace koagulační kapaliny po ochlazení a kondenzaci z proudu dusíku činí 52,2 % hmot. Provádí-li se kondenzace těkavých složek z proudu dusíku při teplotě +5 °C jsou ztráty uhlovodíků 100 %. Provádí-li se sušení dusíkem předehřátým na 250 °C a kondenzace těkavých složek při -10 °C jsou ztráty n-hexanu ještě cca 30 % hmot.
Příklad 4
Tvarované sazové částice s obsahem 25 % hmot.sazí, 65 % hmot. tetrachlormetanu a 10 % hmot.vody se zbavují koagulační kapaliny tetrachlormetanu postupem podle vynálezu, tvarované sazové částice se uvádí do styku s nasycenou vodní parou při teplotě 103 °C ve stykové zóně. Doba styku obou fází je 20 minut a poměr vodní páry ke koagulační kapalině obsažené ve vstupní směsi je 1 : 1. Páry koagulační kapaliny se odvádějí společně ze stykové zóny do chladicí zóny, kde dochází k totální kondenzaci par a vzniku dvou nemísitelných kapalných fází, které se od sebe oddělí v děličce. Tvarované sazové částice na výstupu ze stykové zóny neobsahují koagulační kapalinu. Ztráty koagulační kapaliny při její separaci z tvarovaných sazových částic činí 0,043 % hmot. vztaženo na vstupní množství koagulační kapaliny a jsou způsobeny rozpustností směsi uhlovodíků ve vodě.
Claims (2)
1. Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule, tj.koagulační kapaliny z tvarovaných sazových částic přímým stykem s vodní parou s následujícím ochlazením vytěsněných par koagulační kapaliny společně s nezkondenzovanými podíly vodní páry, kondenzací a vznikem dvou nemísitelných fází,které se od sebe oddělí, potom se nepolární složka recirkuluje a vodná vrstva odvádí, vyznačený tím, že tvarované sazové částice, připravené smísením koagulační kapaliny, tj. uhlovodíků nebo uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule s bodem varu v rozmezí 30 až 200 °C a hodnotou mezipovrchového napětí vůči vodě vyšší než 5. 10~^N/m s vodnou suspenzí sazových mikročástic, která byla získána vypíráním plynných produktů parciální oxidace ropných a dehtových surovin, v heterogenní směsi s koagulační kapalinou a vodou, přičemž směs obsahuje 50 až 85 % hmot. koagulační kapaliny, 5 až 15 % hmot. vody a 10 až 40 % hmot. uhlíku, se uvádějí do přímého styku s nasycenou nebo přehřátou vodní párou při teplotě 20 až 200 °C, výhodně 50 až 120 °C po dobu 2 až 300 minut, výhodně 5 až 120 minut.
226 804
2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že poměr koagulační kapaliny obsažené v heterogenní směsi ke vstupní vodní páře je v rozmezí 4:1 až 1:5, výhodně v rozmezí 2 ; 1 až 1:1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS864981A CS226804B1 (cs) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS864981A CS226804B1 (cs) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS226804B1 true CS226804B1 (cs) | 1984-04-16 |
Family
ID=5437317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS864981A CS226804B1 (cs) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS226804B1 (cs) |
-
1981
- 1981-11-25 CS CS864981A patent/CS226804B1/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6342091B1 (en) | Method of removing carbon dioxide, sulphur compounds, water and aromatic and higher aliphatic hydrocarbons from industrial gases | |
| DE69804348T2 (de) | Verfahren zur entwässerung eines feuchten gases mittels einer entwässerungsflüssigkeit, mit tiefregeneration der entwässerungsflüssigkeit | |
| JP2776278B2 (ja) | 多孔質炭を原料とする固形燃料及びその製造方法 | |
| US3436839A (en) | Method and apparatus of heating spent adsorber beds | |
| JPH08283757A (ja) | 天然ガスを精製するための、溶媒による少なくとも一つの酸性ガスの除去方法および装置 | |
| KR101688032B1 (ko) | 추출 공정을 위한 선택적 용매의 재생 | |
| JPH03115390A (ja) | 液体炭化水素類を回収する方法 | |
| JPS5948040B2 (ja) | 炭化水素抽出におけるｎ−メチル−２−ピロリドンのための改良溶媒回収法 | |
| US2468750A (en) | Method of separating hydrocarbons | |
| DE1418428B1 (de) | Kontinuierliches Verfahren zur Abtrennung eines Normalparaffins mit mehr als vier Kohlenstoffatomen aus verzweigtkettige und cyclische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gemischen | |
| US4071433A (en) | Recovery of oil from tar sands | |
| US3093465A (en) | Method for treatment of gases | |
| US3926591A (en) | Regeneration of scrubbing agent used for the removal of co' 2 'and h' 2's from gases containing polymerizable hydrocarbons | |
| DE2851358C2 (cs) | ||
| CN105688601A (zh) | 用于粗合成气体的纯化的工艺和装置 | |
| RU2624010C2 (ru) | Способ отделения олефинов при осуществлении легкого крекинга | |
| CS226804B1 (cs) | Způsob separace uhlovodíků, uhlovodíkových směsí nebo uhlovodíků se substituovanými vodíky v molekule | |
| JPS6245320A (ja) | 気体乾燥方法 | |
| US4343777A (en) | Method of scrubbing acid gases containing polymerizable organic components | |
| US4419227A (en) | Recovery of solvent from a hydrocarbon extract | |
| US1281597A (en) | Extraction and recovery of vaporous and gaseous constituents from coal-gas. | |
| DE3323770C2 (cs) | ||
| PL111846B1 (en) | Method of coal hydrogenation | |
| JPS607904A (ja) | 共沸乾燥法 | |
| US2847485A (en) | Recovery of desorbent components |