EP0635578A1 - Procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre - Google Patents

Procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre Download PDF

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EP0635578A1
EP0635578A1 EP94401635A EP94401635A EP0635578A1 EP 0635578 A1 EP0635578 A1 EP 0635578A1 EP 94401635 A EP94401635 A EP 94401635A EP 94401635 A EP94401635 A EP 94401635A EP 0635578 A1 EP0635578 A1 EP 0635578A1
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EP
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sugar
syrup
phosphating
raw sugar
sugar syrup
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EP94401635A
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Marc-André Theoleyre
Stanislas Baudoin
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B30/00—Crystallisation; Crystallising apparatus; Separating crystals from mother liquors ; Evaporating or boiling sugar juice
    • C13B30/04—Separating crystals from mother liquor
    • C13B30/14—Dissolving or refining raw sugar
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B20/00—Purification of sugar juices
    • C13B20/12—Purification of sugar juices using adsorption agents, e.g. active carbon
    • C13B20/126—Organic agents, e.g. polyelectrolytes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B20/00—Purification of sugar juices
    • C13B20/16—Purification of sugar juices by physical means, e.g. osmosis or filtration
    • C13B20/165—Purification of sugar juices by physical means, e.g. osmosis or filtration using membranes, e.g. osmosis, ultrafiltration

Definitions

  • the present invention relates to a process for refining raw sugar, in particular brown sugar from the sugar cane sugar industry.
  • the refined sugar As for the refined sugar (high products), it is subjected to an additional purification comprising operations of recasting, carbonation (treatment by calcium oxide or milk of lime and carbon dioxide) or phosphatation (treatment by calcium oxide or lime milk and phosphoric acid), front filtration or decantation, discoloration and crystallization.
  • this process is free from any tedious and costly preliminary refining operation of raw sugar, which is made possible, quite unexpectedly, according to the invention, by the use of the technique tangential microfiltration and / or tangential ultrafiltration, a well-known technique, simple, flexible, of high yield, rapid, well controlled and with an operating cost much lower than that of the abovementioned refining operation.
  • the present invention overcomes a tedious and expensive operation by implementing a simple operation that consumes little time and energy.
  • the method according to the invention may also comprise a flocculation operation using a flocculating agent, this being able to be carried out simultaneously with operation (b) or before or after this operation (b), setting implementation of such a flocculation operation making it possible to very significantly reduce the amounts of reagents (calcium oxide or lime milk, carbon dioxide and phosphoric acid) to be used in the carbonation or phosphating operation.
  • a flocculation operation using a flocculating agent this being able to be carried out simultaneously with operation (b) or before or after this operation (b), setting implementation of such a flocculation operation making it possible to very significantly reduce the amounts of reagents (calcium oxide or lime milk, carbon dioxide and phosphoric acid) to be used in the carbonation or phosphating operation.
  • the method comprises a flocculation operation and a phosphating operation, in which case calcium oxide (or whitewash), phosphoric acid and the flocculating agent are put used in phosphating and flocculation operations respectively at 200 to 900 ppm (expressed as CaO), 200-900 ppm (expressed in pure H3PO4) and 200-900 ppm (expressed as active product) relative to the material dry raw sugar syrup.
  • calcium oxide or whitewash
  • phosphoric acid and the flocculating agent are put used in phosphating and flocculation operations respectively at 200 to 900 ppm (expressed as CaO), 200-900 ppm (expressed in pure H3PO4) and 200-900 ppm (expressed as active product) relative to the material dry raw sugar syrup.
  • the flocculating agent used in the flocculation operation can in particular consist of a cationic surfactant, in particular a quaternary ammonium compound of tallow fatty acids, such as dioctadecyldimethylammonium chloride, such as NORAMIUM® M2SH marketed by the French company CECA. It may also be derivatives of deacetylated poly-N-acetylglucosamine chitosan derived from chitin such as PROFLOC® SD 340 from the Norwegian company PROTAN BIOPOLYMER.
  • a cationic surfactant in particular a quaternary ammonium compound of tallow fatty acids, such as dioctadecyldimethylammonium chloride, such as NORAMIUM® M2SH marketed by the French company CECA. It may also be derivatives of deacetylated poly-N-acetylglucosamine chitosan derived from chitin such as PROFL
  • the refining process according to the invention will be completed by an operation (d) of discoloration of the sugar syrup resulting from microfiltration and / or of ultrafiltration, and by an operation (e) of crystallization and / or demineralization of the sugar syrup resulting from the bleaching operation to thereby obtain white crystal sugar in the case of crystallization and liquid sugar (syrup) in the case of demineralization.
  • the raw sugar to be refined is brown sugar from a sugar cane sugar refinery, this brown sugar having a dry matter content (essentially sucrose) of the order of 97 to 99% by weight.
  • the brown sugar to be refined is redesigned, that is to say its dissolution in an aqueous medium such as a sweet aqueous solution or preferably water.
  • the aqueous medium is at a temperature sufficient for the remelting operation to take place at a temperature of the order of 50 to 90 ° C, preferably of the order of 80 ° C.
  • the recasting leads to the production of a brown sugar syrup, the quantity of aqueous medium used being preferably chosen so that said syrup has a dry matter content of the order of 40 to 70% by weight.
  • This recasting operation is carried out in a tank 1 provided at its upper part with a supply 2 of brown sugar and a supply 3 with hot water. To obtain a homogeneous syrup, this reservoir is also provided with stirring means 4.
  • the brown sugar syrup resulting from this recasting operation which usually has a coloration of 2500-4500 ICUMSA units (international units) and a cloudiness of 3000-4000 ICUMSA units, is then subjected to a phosphating operation together with an operation flocculation.
  • the syrup is extracted at the base of the reservoir 1 by a conduit 5 connected to the suction of a circulation pump 6 whose delivery is extended by a conduit 7 opening at the top of a reservoir 8 of phosphating / flocculation.
  • the syrup is heated, for example by indirect heat exchange in a heat exchanger 9 arranged on the path of the syrup between the reservoir 1 and the reservoir 8. This exchanger is chosen to bring, if necessary, the syrup to a sufficient temperature so that within the tank 8 prevails a temperature of the order of 70 ° C.
  • a flocculating agent is then introduced. More precisely, the latter is brought to the upper part of the reservoir 8, from a reservoir 10 of flocculating agent, comprising at its base an extraction duct 11 connected to the suction of a circulation pump 12, of which the discharge is connected to a conduit 13 leading to the reservoir 8.
  • the reservoir 10 may be provided with heating means (not shown) such as an internal jacket in which a hot fluid circulates, for example hot water or water vapor, these heating means making it possible, in the case where the flocculating agent is solid or pasty at room temperature, to bring it in liquid form with a view to pumping it by the pump 12.
  • this flocculating agent consists of NORAMIUM® M2SH whose melting point is of the order of 60 ° C
  • the heating means are designed to bring the latter to a temperature of the order of 60-65 ° C.
  • the quantity of flocculating agent used is in the order of 200 to 900 ppm of active product relative to the dry matter of the brown sugar syrup; for example in the case of NORAMIUM® M2SH, this amount will preferably be of the order of 500 ppm of active product relative to the dry matter of the syrup.
  • lime milk (at a concentration of 200 g / l expressed as CaO) is introduced into the tank 8 in an amount of the order of 300 ppm expressed as CaO relative to the dry matter of the syrup, then phosphoric acid (for example a 90% solution) until neutralization, ie approximately 250 ppm expressed as pure phosphoric acid and relative to the dry matter of the syrup.
  • phosphoric acid for example a 90% solution
  • the introduction of the milk of lime and of the phosphoric acid into the tank 8 is carried out in the same way as for the flocculating agent, that is to say respectively from a tank 14 of milk of lime and a reservoir 15 of phosphoric acid, via extraction conduits 16, 17, circulation pumps 18, 19 and conduits 20, 21 connected to said pumps and ending at reservoir 8.
  • the reservoir 8 and provided with stirring means for carrying out a violent mixing of its contents.
  • the flocculating agent could, as a variant, be introduced into the reservoir 8 at the same time or after the milk of lime and the phosphoric acid, preference being however given to the procedure described above.
  • the flocculating agent there is precipitation of part of the dyes and suspended solids. A large part of the remaining dyes and suspended solids is removed by the phosphating operation, the calcium phosphate formed by the reaction between whitewash and phosphoric acid precipitating with occlusion of said dyes and suspended solids.
  • the syrup having undergone the flocculation / phosphating is withdrawn from this reservoir 8 by a pump 22 discharging into a unit 23 of tangential microfiltration or tangential ultrafiltration. If necessary, the syrup thus withdrawn can be reheated so that the operation in this unit 23 takes place at around 80 ° C.
  • the membrane used in unit 23 may have a cut-off threshold of 10 nm to 1 ⁇ m (preferably of the order of 0.1 ⁇ m), the syrup circulating with a tangential speed of the order of 1 to 8 m / s (preferably 4 to 6 m / s) and the permeate flow rate being of the order of 20 to 80 liters / hour.m2 of membrane (preferably 35-50 liters / hour.m2 of membrane).
  • a membrane use can be made of organic polymer or ceramic membranes. Good results have been obtained with a zirconium oxide membrane on a ceramic support, manufactured by the French company TECH-SEP.
  • the permeate from unit 23 (coloring on the order of 1000-2000 ICUMSA units and cloudiness of less than 20 ICUMSA units) is conveyed through a conduit 24 into a storage tank 25, from which it is withdrawn by a pump. 26 to be brought to the head of a two-stage bleaching column 27, 28.
  • These columns are packed with a material adsorbing the dyes such as animal black, activated carbon or preferably a bleaching resin; it may be a strong anionic resin in the form of chloride (for example, IRA® 900 resin from Rohm and Haas).
  • the bleaching operation in this column is preferably carried out at 70-90 ° C, in particular at 80 ° C.
  • the discolored syrup (coloration ⁇ 400 ICUMSA units) is brought into a tank 29.
  • This discolored syrup can then be transformed into either crystal sugar or demineralized syrup.
  • the syrup is brought by a pump 30 into an evaporator 31, for example a falling-stream evaporator, then the concentrated syrup is brought by a pump 32 into a crystallization unit 33 where it undergoes several successive crystallizations (three in the example illustrated in the figure) to deliver crystal sugar and a crystallization drain.
  • the discolored syrup is brought, by a pump 34, from the reservoir 29 into a demineralization unit 35 which can for example consist of a column packed with a mixture of cationic resins in H+ form and anionic in OH ⁇ form.
  • This column in a mixed bed of resins can be replaced by two columns filled one with cationic resin in H+ form and the other with anionic resin in OH ⁇ form. After the demineralization treatment, a syrup with a coloration ⁇ 20 ICUMSA units is obtained.

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Abstract

Procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre, qui se caractérise en ce qu'il comprend les opérations : (a) de refonte du sucre brut pour obtenir un sirop de sucre brut, (b) de carbonatation ou de phosphatation dudit sirop de sucre brut, et (c) de microfiltration tangentielle et/ou d'ultrafiltration tangentielle du sirop de sucre brut ayant subi la carbonatation ou la phosphatation. Ce procédé est complété par les opérations : (d) de décoloration du sirop de sucre résultant de l'opération (c), et (e) de cristallisation et/ou de déminéralisation du sirop de sucre résultant de l'opération (d). <IMAGE>

Description

  • La présente invention a pour objet un procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre.
  • Les procédés connus de ce type comprennent en premier lieu un affinage du sucre brut qui consiste habituellement à laver ce dernier avec l'égout de la dernière cristallisation des hauts produits, qui dissout la pellicule superficielle des cristaux la plus chargée en colorants. On obtient ainsi un sucre affiné et un égout d'affinage contenant généralement environ 80-85 % en poids de matière sèche essentiellement constituée de sucre. Cet égout est ensuite soumis à plusieurs cristallisations dans la chaîne de bas produits pour obtenir un sucre roux (qui sera refondu avec le sucre affiné) et de la mélasse. Compte tenu du fait que l'égout d'affinage concentré présente une teneur élevée en colorants, les opérations de cristallisation exigent des temps de cristallisation très longs et, partant, rendent les installations de cristallisation indisponibles pendant une durée non négligeable pour d'autres opérations. Quant au sucre affiné (hauts produits), il est soumis à une épuration supplémentaire comprenant des opérations de refonte, de carbonatation (traitement par de l'oxyde de calcium ou du lait de chaux et de gaz carbonique) ou de phosphatation (traitement par de l'oxyde de calcium ou du lait de chaux et de l'acide phosphorique), de filtration frontale ou de décantation, de décoloration et de cristallisation.
  • Il apparaît ainsi que, globalement, ces procédés connus ne sont pas satisfaisants sur le plan économique en raison essentiellement du caractère fastidieux et onéreux des opérations de cristallisation de l'égout d'affinage et de l'obtention de bas produits (sucre roux et mélasse colorée) en fin d'épuration de cet égout.
  • Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des procédés antérieurement connus et, pour ce faire, elle propose un procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre, qui se caractérise en ce qu'il comprend les opérations :
    • (a) de refonte du sucre brut pour obtenir un sirop de sucre brut,
    • (b) de carbonatation ou de phosphatation dudit sirop de sucre brut, et
    • (c) de microfiltration tangentielle et/ou d'ultrafiltration tangentielle du sirop de sucre brut ayant subi la carbonatation ou la phosphatation.
  • Comme on l'aura constaté, ce procédé est exempt de toute opération préliminaire fastidieuse et coûteuse d'affinage du sucre brut, ce qui est rendu possible de manière tout à fait inattendue, selon l'invention, par la mise en oeuvre de la technique de la microfiltration tangentielle et/ou de l'ultrafiltration tangentielle, technique bien connue, simple, souple, de rendement élevé, rapide, bien maîtrisée et d'un coût d'exploitation bien inférieur à celui de l'opération d'affinage susmentionnée. En d'autres termes, la présente invention permet de s'affranchir d'une opération fastidieuse et coûteuse par mise en oeuvre d'une opération simple et peu consommatrice de temps et d'énergie.
  • On notera que le procédé selon l'invention peut en outre comprendre une opération de floculation faisant appel à un agent floculant, celle-ci pouvant être effectuée simultanément à l'opération (b) ou avant ou après cette opération (b), la mise en oeuvre d'une telle opération de floculation permettant de réduire de manière très sensible les quantités de réactifs (oxyde de calcium ou lait de chaux, gaz carbonique et acide phosphorique) à utiliser dans l'opération de carbonatation ou de phosphatation.
  • Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé comprend une opération de floculation et une opération de phosphatation, auquel cas l'oxyde de calcium (ou le lait de chaux), l'acide phosphorique et l'agent floculant sont mis en oeuvre dans les opérations de phosphatation et de floculation respectivement à raison de 200 à 900 ppm (exprimés en CaO), 200-900 ppm (exprimés en H₃PO₄ pur) et 200-900 ppm (exprimés en produit actif) par rapport à la matière sèche du sirop de sucre brut.
  • On notera que l'agent floculant utilisé dans l'opération de floculation peut notamment être constitué par un agent tensio-actif cationique, en particulier un composé d'ammonium quaternaire d'acides gras de suif, comme le chlorure de dioctadécyldiméthylammonium, tel que le NORAMIUM® M2SH commercialisé par la société française CECA. Il peut s'agir encore de dérivés du chitosane poly-N-acétylglucosamine désacétylé issu de la chitine tels que le PROFLOC® SD 340 de la société norvégienne PROTAN BIOPOLYMER.
  • On notera encore que les opérations de carbonatation ou de phosphatation, de floculation, et de microfiltration tangentielle et/ou d'ultrafiltration tangentielle seront avantageusement mises en oeuvre à une température de l'ordre de 70 à 95° C.
  • On précisera enfin que le procédé de raffinage selon l'invention sera complété par une opération (d) de décoloration du sirop de sucre résultant de la microfiltration et/ou de l'ultrafiltration, et par une opération (e) de cristallisation et/ou de déminéralisation du sirop de sucre résultant de l'opération de décoloration pour obtenir ainsi du sucre cristal blanc dans le cas de la cristallisation et du sucre liquide (sirop) dans le cas de la déminéralisation.
  • D'autres aspects et avantages de la présente invention ressortiront de la description ci-après d'un exemple de mode de réalisation préféré, faite avec référence au dessin annexé dont la figure unique est une représentation schématique d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention.
  • Dans ce mode de réalisation, le sucre brut à raffiner est un sucre roux provenant d'une sucrerie de canne à sucre, ce sucre roux présentant une teneur en matière sèche (essentiellement saccharose) de l'ordre de 97 à 99 % en poids.
  • Après un éventuel tamisage du sucre roux à raffiner, on procède à la refonte de ce dernier, c'est-à-dire à sa dissolution dans un milieu aqueux tel qu'une solution aqueuse sucrée ou de préférence de l'eau. Le milieu aqueux est à une température suffisante pour que l'opération de refonte se fasse à une température de l'ordre de 50 à 90° C, de préférence de l'ordre de 80° C.
  • La refonte conduit à l'obtention d'un sirop de sucre roux, la quantité de milieu aqueux mise en oeuvre étant de préférence choisie pour que ledit sirop ait une teneur en matière sèche de l'ordre de 40 à 70 % en poids. Cette opération de refonte est effectuée dans un réservoir 1 pourvu à sa partie haute d'une amenée 2 de sucre roux et d'une amenée 3 d'eau chaude. Pour l'obtention d'un sirop homogène, ce réservoir est en outre pourvu de moyens d'agitation 4.
  • Le sirop de sucre roux résultant de cette opération de refonte, et qui a habituellement une coloration de 2500-4500 unités ICUMSA (unités internationales) et un trouble de 3000-4000 unités ICUMSA, est ensuite soumis à une opération de phosphatation conjointement avec une opération de floculation. A cet effet, le sirop est extrait à la base du réservoir 1 par un conduit 5 relié à l'aspiration d'une pompe de circulation 6 dont le refoulement est prolongé par un conduit 7 débouchant à la partie supérieure d'un réservoir 8 de phosphatation/floculation. Si besoin est, le sirop est réchauffé, par exemple par échange thermique indirect dans un échangeur de chaleur 9 disposé sur le trajet du sirop entre le réservoir 1 et le réservoir 8. Cet échangeur est choisi pour porter, si besoin est, le sirop à une température suffisante pour qu'au sein du réservoir 8 règne une température de l'ordre de 70° C.
  • Dans le réservoir 8, est ensuite introduit un agent floculant. Plus précisément, ce dernier est amené à la partie supérieure du réservoir 8, à partir d'un réservoir 10 d'agent floculant, comportant à sa base un conduit d'extraction 11 relié à l'aspiration d'une pompe de circulation 12 dont le refoulement est raccordé à un conduit 13 aboutissant au réservoir 8. Le réservoir 10 peut être muni de moyens de chauffage (non représentés) tels qu'une chemise interne dans laquelle circule un fluide chaud, par exemple de l'eau chaude ou de la vapeur d'eau, ces moyens de chauffage permettant, dans le cas où l'agent floculant est solide ou pâteux à température ambiante, de l'amener sous forme liquide en vue de son pompage par la pompe 12. Ainsi, si par exemple cet agent floculant est constitué par du NORAMIUM® M2SH dont le point de fusion est de l'ordre de 60° C, les moyens de chauffage sont conçus pour porter ce dernier à une température de l'ordre de 60-65° C. Par ailleurs, la quantité d'agent floculant mise en oeuvre est de l'ordre de 200 à 900 ppm de produit actif par rapport à la matière sèche du sirop de sucre roux ; par exemple dans le cas du NORAMIUM® M2SH cette quantité sera de préférence de l'ordre de 500 ppm de produit actif par rapport à la matière sèche du sirop.
  • Par la suite, on introduit dans le réservoir 8, du lait de chaux (à une concentration de 200 g/l exprimée en CaO) en une quantité de l'ordre de 300 ppm exprimée en CaO par rapport à la matière sèche du sirop, puis de l'acide phosphorique (par exemple une solution à 90 %) jusqu'à neutralisation, soit environ 250 ppm exprimés en acide phosphorique pur et par rapport à la matière sèche du sirop. L'introduction du lait de chaux et de l'acide phosphorique dans le réservoir 8 est réalisée de la même manière que pour l'agent floculant, c'est-à-dire respectivement à partir d'un réservoir 14 de lait de chaux et d'un réservoir 15 d'acide phosphorique, via des conduits d'extraction 16, 17, de pompes de circulation 18, 19 et de conduits 20, 21 raccordés auxdites pompes et aboutissant au réservoir 8.
  • On ajoutera que le réservoir 8 et pourvu de moyens d'agitation pour réaliser un brassage violent de son contenu. On précisera également que l'agent floculant pourrait, en variante, être introduit dans le réservoir 8 en même temps ou après le lait de chaux et l'acide phosphorique, la préférence étant toutefois donnée au mode opératoire décrit ci-dessus. Sous l'effet de l'agent floculant, il y a précipitation d'une partie des colorants et des matières solides en suspension. Une grande partie des colorants et matières solides en suspension restants est éliminée par l'opération de phosphatation, le phosphate de calcium formé par la réaction entre le lait de chaux et l'acide phosphorique précipitant avec occlusion desdits colorants et matières en suspension.
  • Après un temps de séjour de 10 à 30 mn, de préférence 15 mn, dans le réservoir 8, le sirop ayant subi la floculation/phosphatation est soutiré de ce réservoir 8 par une pompe 22 refoulant dans une unité 23 de microfiltration tangentielle ou d'ultrafiltration tangentielle. Si nécessaire, le sirop ainsi soutiré peut être réchauffé afin que l'opération dans cette unité 23 ait lieu à environ 80° C. La membrane utilisée dans l'unité 23 pourra présenter un seuil de coupure de 10 nm à 1 µm (de préférence de l'ordre de 0,1 µm), le sirop circulant avec une vitesse tangentielle de l'ordre de 1 à 8 m/s (de préférence 4 à 6 m/s) et le débit de perméat étant de l'ordre de 20 à 80 litres/heure.m² de membrane (de préférence 35-50 litres/heure.m² de membrane). A titre de membrane, utilisation peut être faite de membranes en polymères organiques ou en céramiques. De bons résultats ont été obtenus avec une membrane en oxyde de zirconium sur support céramique, fabriquée par la société française TECH-SEP.
  • Le perméat issu de l'unité 23 (coloration de l'ordre de 1000-2000 unités ICUMSA et trouble inférieur à 20 unités ICUMSA) est acheminé par un conduit 24 dans un réservoir de stockage 25, à partir duquel il est soutiré par une pompe 26 pour être amené en tête d'une colonne de décoloration à deux étages 27, 28. Ces colonnes sont garnies d'une matière adsorbant les colorants telle que noir animal, charbon actif ou de préférence une résine de décoloration ; il peut s'agir d'une résine anionique forte sous forme de chlorure (par exemple, résine IRA® 900 de Rohm et Haas). L'opération de décoloration dans cette colonne est de préférence réalisée à 70-90° C, en particulier à 80° C. A la sortie de l'étage 28 de décoloration, le sirop décoloré (coloration < 400 unités ICUMSA) est amené dans un réservoir 29.
  • Ce sirop décoloré peut ensuite être transformé soit en sucre cristal, soit en sirop déminéralisé. Dans le premier cas, le sirop est amené par une pompe 30 dans un évaporateur 31, par exemple un évaporateur à flot tombant, puis le sirop concentré est amené par une pompe 32 dans une unité de cristallisation 33 où il subit plusieurs cristallisations successives (trois dans l'exemple illustré sur la figure) pour livrer du sucre cristal et un égout de cristallisation. Dans le second cas, le sirop décoloré est amené, par une pompe 34, du réservoir 29 dans une unité de déminéralisation 35 qui peut par exemple être constituée par une colonne garnie d'un mélange de résines cationique sous forme H⁺ et anionique sous forme OH⁻. Cette colonne en lit mélangé de résines peut être remplacée par deux colonnes remplies l'une de résine cationique sous forme H⁺ et l'autre de résine anionique sous forme OH⁻. Après le traitement de déminéralisation, on obtient un sirop d'une coloration < 20 unités ICUMSA.
  • A titre d'exemple, on indiquera que si l'on traite dans les conditions indiquées ci-dessus un sirop de refonte d'une teneur en matière sèche de 50 %, d'une coloration de 3800 unités ICUMSA et d'un trouble de 2000 unités ICUMSA, on obtient en sortie de l'unité de microfiltration tangentielle/ultrafiltration tangentielle un sirop d'une coloration de 1500 unités ICUMSA et d'un trouble < 20 unités ICUMSA, en sortie de l'unité de décoloration un sirop d'une coloration inférieure à 400 unités ICUMSA et en sortie de l'unité de cristallisation ou de déminéralisation un sucre cristal ou un sirop d'une coloration < 20 unités ICUMSA. Ceci montre que le procédé objet de la présente invention permet un raffinage aussi performant que la technique de raffinage conventionnel, mais par mise en oeuvre d'opérations grandement simplifiées.

Claims (7)

  1. Procédé de raffinage d'un sucre brut, notamment de sucre roux provenant de l'industrie sucrière de la canne à sucre, qui se caractérise en ce qu'il comprend les opérations :
    (a) de refonte du sucre brut pour obtenir un sirop de sucre brut,
    (b) de carbonatation ou de phosphatation dudit sirop de sucre brut, et
    (c) de microfiltration tangentielle et/ou d'ultrafiltration tangentielle du sirop de sucre brut ayant subi la carbonatation ou la phosphatation.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une opération de floculation faisant appel à un agent floculant, celle-ci étant effectuée simultanément à l'opération (b) ou avant ou après cette opération (b).
  3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'agent floculant est un composé d'ammonium quaternaire d'acides gras de suif.
  4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'agent floculant est un poly-N-acétylglucosamine désacétylé dérivé de la chitine.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 4 dans lequel l'opération (b) est une phosphatation, caractérisé en ce que l'oxyde de calcium ou le lait de chaux, l'acide phosphorique et l'agent floculant sont mis en oeuvre dans les opérations de phosphatation et de floculation respectivement à raison de 200 à 900 ppm (exprimés en CaO), 200 à 900 ppm (exprimés en H₃PO₄ pur) et 200 à 900 ppm (exprimés en produit actif) par rapport à la matière sèche du sirop de sucre brut.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les opérations de carbonatation ou de phosphatation, de floculation et de microfiltration tangentielle et/ou d'ultrafiltration tangentielle sont mises en oeuvre à une température de 70 à 95° C.
  7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des opérations :
    (d) de décoloration du sirop de sucre résultant de l'opération (c), et
    (e) de cristallisation et/ou de déminéralisation du sirop de sucre résultant de l'opération (d).
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