ES2231505T3 - Material resistente a la corrosion. - Google Patents
Material resistente a la corrosion.Info
- Publication number
- ES2231505T3 ES2231505T3 ES01942857T ES01942857T ES2231505T3 ES 2231505 T3 ES2231505 T3 ES 2231505T3 ES 01942857 T ES01942857 T ES 01942857T ES 01942857 T ES01942857 T ES 01942857T ES 2231505 T3 ES2231505 T3 ES 2231505T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- less
- equal
- chlorides
- resistance
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Material con gran resistencia a la corrosión en medios con altas concentraciones de cloruros, apropiado para equipos de la técnica de pozos petrolíferos, particularmente para componentes de tuberías de perforación, compuesto por los elementos (% en peso): carbono (C) menor/igual a 0, 03 silicio (Si) menor/igual a 0, 89 manganeso (Mn)0, 51 a 4, 49 cromo (Cr) 25, 1 a 38, 9 molibdeno (Mo)2, 1 a 5, 9 níquel (Ni) 22, 9 a 38, 9 cobre (Cu) 0, 51 a 1, 49 nitrógeno (N) 0, 17 a 0, 29 hierro (Fe) el resto así como por impurezas condicionadas por la elaboración. Este material, en estado de no precipitado de nitruros y sin fases precipitadas coexistentes, se trabaja en caliente y después de enfriarlo, en estado sin ferrita, se trabaja en frío, y tiene: una permeabilidad menor a 1, 0048 un límite de alargamiento (Rp 0, 2) mayor a 710 N/mm² una resistencia al choque superior a 60 J una resistencia a la fatiga de, por lo menos, ñ 310 N/mm² una resistencia a la fatiga superior a ñ 310 N/mm² con una alternancia de carga de N= 107 y una temperatura de transición de fractura aparente inferior a -28°C (FATT).
Description
Material resistente a la corrosión.
La invención se refiere a un material con una
gran resistencia a la corrosión en medios con una alta concentración
de cloruros, apropiado para equipos de la técnica de campos
petrolíferos, particularmente para componentes de tuberías de
perforación, que está compuesto por los elementos carbono (C),
silicio (Si), manganeso (Mn), cromo (Cr), molibdeno (Mo), níquel
(Ni), cobre (Cu), nitrógeno (N), hierro (Fe), así como por impurezas
condicionadas por la elaboración; y que ha sido trabajado en
caliente y, después de un enfriamiento, trabajado en frío.
Los materiales resistentes a la corrosión que
muestran un comportamiento paramagnético y una gran solidez se
utilizan para equipos de la técnica de los campos petrolíferos,
particularmente para componentes de tuberías de perforación. Sin
embargo, cada vez se exige más a las piezas y se somete a los
materiales a criterios más estrictos.
Para poder realizar mediciones de dirección con
la precisión necesaria a la hora de excavar o perforar un pozo de
petróleo, el material tiene que tener una permeabilidad inferior a
1,005.
Una gran solidez mecánica, en particular, un
valor de alargamiento de 0,2% es necesario cuando se trata de
alcanzar una concepción técnica ventajosa y una alta fiabilidad en
las piezas, ya que se prevé su sometimiento a esfuerzos de hasta los
valores límite de la capacidad de carga de los materiales en
cuestión y cada vez son necesarias mayores profundidades de
excavación. Además, es importante que el material tenga resistencia
al choque porque, a menudo, las piezas se van a encontrar sometidas
a fuertes cargas repentinas o en sacudidas.
Especialmente cuando se trata de piezas de
tuberías y collares de perforación, muchas veces es importante una
gran resistencia a la fatiga porque, al rotar las piezas y/o los
collares de perforación, pueden presentarse cargas intermitentes o
alternantes.
Las piezas se montan y colocan a menudo a baja
temperatura, de modo que la temperatura de transición de fractura
aparente (FATT) cobra también una gran importancia.
El comportamiento frente a la corrosión de las
piezas empleadas en la técnica de pozos petrolíferos tiene una
importancia decisiva, sobre todo la resistencia a la corrosión bajo
tensión (SCC), por un lado, y a la corrosión por picaduras (Pitting,
CPT), por otro.
Como se deduce de las explicaciones precedentes,
los materiales con gran resistencia a la corrosión en medios con una
alta concentración de cloruros, como por ejemplo,
JP-A-0140478, apropiados para
equipos en la técnica de los campos petrolíferos están expuestos a
numerosos y grandes esfuerzos.
En el estado de la técnica existen, además,
aleaciones ya conocidas por el nombre de URANUS SB8 o URANUS B
28.
La invención tiene como objetivo la elaboración
de un material paramagnético con un alto límite elástico, una gran
resistencia al choque y a la fatiga, así como con una baja
temperatura de transición de fractura aparente que sea, a su vez,
resistente a la corrosión y, en particular, a la corrosión por
picaduras en medios que contienen cloruros.
En el caso de materiales del tipo descrito, este
objetivo se logra en la medida en que estos tengan básicamente la
siguiente composición (porcentaje en peso):
| carbono (C) | menor/igual a 0,03 |
| silicio (Si) | menor/igual a 0,89 |
| manganeso (Mn) | 0,51 a 4,49 |
| cromo (Cr) | 25,1 a 38,9 |
| molibdeno (Mo) | 2,1 a 5,9 |
| níquel (Ni) | 22,9 a 38,9 |
| cobre (Cu) | 0,51 a 1,49 |
| nitrógeno (N) | 0,17 a 0,29 |
| hierro (Fe) | el resto |
así como impurezas condicionadas
por la elaboración. Este material, en estado de no precipitado de
nitruros y sin fases precipitadas coexistentes, se trabaja en
caliente y después de enfriarlo, en estado sin ferrita, se trabaja
en frío, y
tiene:
una permeabilidad menor a 1,0048
un límite elástico (Rp 0,2) mayor a 710
N/mm^{2}
una resistencia al choque superior a 60 J
una resistencia a la fatiga superior a \pm 310
N/mm^{2}
con una alternancia de carga de N= 10^{7} y
una temperatura de transición de fractura
aparente inferior a -28ºC (FATT).
Las ventajas que se obtienen mediante la
invención se encuentran básicamente en el efecto de la aleación
debido a una concentración de nitrógeno equilibrada. De forma
inesperada se encontró que al fabricar las piezas puede obtenerse un
gran rendimiento. Aunque durante una deformación en caliente no
puede producirse ninguna precipitación de nitruros, la
deformabilidad del material a temperaturas de trabajo variables
empeora bruscamente en contenidos de nitrógeno superiores a 0,29% en
peso. En pequeñas concentraciones, de 0,17 a 0,29% de N en peso,
también se puede evitar fácilmente una precipitación de fases
coexistentes si los otros elementos de la aleación están dentro del
contenido previsto. En este caso, el nitrógeno, el níquel y el
molibdeno provocan también de forma sinérgica una extraordinaria
resistencia a la corrosión por picaduras (Pitting).
Con el 0,03% en peso, el contenido máximo de
carbono de la aleación está limitado por motivos de corrosión
química, de modo que, si se sigue reduciendo el contenido en
carbono, aumentará la resistencia a la corrosión del material,
especialmente la resistencia a las corrosiones por picaduras y bajo
tensión.
Por motivos de corrosión química y, en
particular, de baja permeabilidad magnética, el contenido en silicio
del material conforme a la invención no debe superar el 0,89% en
peso.
La solubilidad de nitrógeno de la aleación y la
estabilización de austenita se ven favorecidas por el contenido en
manganeso. Sin embargo, para a evitar una corrosión por picaduras,
el contenido máximo de manganeso se limita a 4,49% en peso y, en su
lugar, se añade níquel a la aleación. Para un endurecimiento eficaz
del azufre se necesita un contenido mínimo de manganeso de 0,51% en
peso.
Uno de los elementos de aleación más importantes
en cuanto a la resistencia a la corrosión es el cromo, ya que éste
es la base para la formación de una capa pasivada en la superficie
de las piezas. Para evitar en gran parte una posible rotura parcial
de esta capa por efecto sinérgico con el resto de los elementos de
aleación, particularmente Mo y N, son necesarios contenidos de al
menos un 25,1% de Cr en peso. Con contenidos superiores al 38,9% en
peso aumenta el peligro de una precipitación de fases
intermetálicas.
Si bien el elemento de aleación molibdeno es
extraordinariamente importante para la resistencia del material
frente a las corrosiones por fisura y por picaduras, su contenido no
debe superar el 5,9% en peso porque, en caso contrario, aumentaría
bruscamente la formación de fases coexistentes. Un contenido
inferior a 2,1% en peso empeora de forma sobreproporcional el
comportamiento del material frente a la corrosión.
El elemento de aleación níquel, en las
concentraciones previstas, es importante para la estabilización de
la red cúbica centrada, es decir, para una baja permeabilidad, y, en
interacción con el cromo y el molibdeno, eficaz para evitar la
corrosión por picaduras. Con un contenido de hasta el 38,9% en peso
se aumenta de forma ventajosa la tenacidad, la FATT y la resistencia
a la fatiga. Un contenido inferior al 22,9% en peso reduce de forma
creciente el efecto estabilizador en cuanto a corrosión,
especialmente bajo tensión, en medios con contenido en cloruros y,
en lo referente a los valores magnéticos, en la deformación en frío;
esto significa que aumenta la tendencia a la formación de zonas con
martensita producida por deformación.
Para aumentar la resistencia a la corrosión se
prevé también un contenido limitado en cobre, si bien el efecto de
este elemento se cuestiona en varios aspectos.
Como se ha mencionado anteriormente, el contenido
en nitrógeno está adaptado de forma sinérgica al resto de la
composición de la aleación. Este contenido de 0,17 a 0,29% en peso
tiene la ventaja adicional de que puede dejarse endurecer a
atmósfera normal un bloque, sin que, como consecuencia de ello, se
formen oclusiones gaseosas por rebasar el límite de solubilidad.
A un nivel especialmente alto se pueden regular
los valores magnéticos, mecánicos y, especialmente, de resistencia a
la corrosión del material, en la medida en que éste tenga la
composición siguiente:
| C | = menor/igual a 0,02, preferiblemente 0,005 a 0,02 |
| Si | = menor/igual a 0,75, preferiblemente 0,20 a 0,70 |
| Mn | = 1,1 a 2,9, preferiblemente 2,01 a 2,6 |
| Cr | = 26,1 a 27,9, preferiblemente 26,5 a 27,5 |
| Mo | = 2,9 a 5,9, preferiblemente 3,2 a 3,8 |
| Ni | = 27,9 a 32,5, preferiblemente 30,9 a 32,1 |
| Cu | = 0,98 a 1,45, preferiblemente 1,0 a 1,4 |
| N | = 0,175 a 0,29, preferiblemente 0,18 a 0,22 |
| Fe e impurezas condicionadas por la elaboración = resto. |
Con una permeabilidad magnética relativa de
1.004, o inferior, pueden obtenerse altos valores en las propiedades
mecánicas, si el material en estado libre de precipitaciones se
deforma en caliente en 3,6 veces y se trabaja en frío a una
temperatura de entre 100 y 590ºC, preferiblemente de 360 a 490ºC,
con un grado de deformación inferior al 38%, preferiblemente de
entre un 6 y un 19%. Conforme a la invención, el material muestra un
potencial de corrosión por picaduras en una solución neutral a
temperatura ambiente superior a 1.100 mVH/1.000 ppm de cloruros y/o
1.000 mVH/80.000 ppm de cloruros.
Con ayuda de algunos ejemplos se va a proceder a
aclarar en detalle la invención:
En la tabla 1 se indica la composición química
tanto de las aleaciones conformes a la invención como de los
materiales de comparación. La tabla muestra, además, las cifras de
referencia de la deformación en caliente y en frío de las piezas
forjadas.
En la tabla 2 se indican los coeficientes
magnéticos y mecánicos de estos materiales.
En la tabla 1, las aleaciones de comparación
aparecen designadas con los números 1 a 5 y las aleaciones
compuestas conforme a la invención, con las letras A a E. Los
resultados de los ensayos de materiales, que van a aclarase
brevemente a continuación, se reflejan en la tabla 2.
Las aleaciones 1 a 3 tienen un reducido contenido
en nitrógeno, por lo que cuando se trabajan en caliente no muestran
el endurecimiento deseado, tal y como se desprende de los valores
Rp 0,2. Además, en cuanto a la resistencia a la fatiga se han
determinado valores numéricos bajos (no indicados en la tabla) de
\pm270, 210 y 290 N/mm^{2}.
En lo referente a la corrosión química, tanto los
valores SCC como los CPT son insuficientes, lo que se debe
básicamente, en cada caso, a un bajo contenido en Mo y, en el
material 2, a un bajo contenido en Cr.
Las aleaciones 4 y 5 tienen una concentración de
nitrógeno insuficiente en un caso y excesiva en el otro, lo que
lleva a unos valores del límite elástico excesivamente altos y a un
aumento del valor de resistencia a la flexión alternante (\pm308m,
340N/mm^{2}). Debido a un bajo contenido en Cr, en el material 4
nos encontramos con una microestructura DUAL (ligera corrosión en
los límites intergranulares) desfavorable, siendo necesario
mencionar también que, pese a mostrar en todo caso concentraciones
suficientes de Mo, tampoco el material 5 cumple con las exigencias
de resistencia a la corrosión, debido a su escaso contenido en Cr.
Los resultados de las aleaciones A a E muestran que, al trabajarse
en frío, los contenido en nitrógeno llevan a un endurecimiento
deseado y las concentraciones, en cada caso, de nitrógeno, níquel y
molibdeno producen de forma sinérgica una gran resistencia del
material frente a la corrosión en medios con contenido en cloruros
y, en particular, una gran resistencia frente al pitting.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página
siguiente)
Claims (4)
1. Material con gran resistencia a la corrosión
en medios con altas concentraciones de cloruros, apropiado para
equipos de la técnica de pozos petrolíferos, particularmente para
componentes de tuberías de perforación, compuesto por los elementos
(% en peso):
así como por impurezas
condicionadas por la elaboración. Este material, en estado de no
precipitado de nitruros y sin fases precipitadas coexistentes, se
trabaja en caliente y después de enfriarlo, en estado sin ferrita,
se trabaja en frío, y
tiene:
una permeabilidad menor a 1,0048
un límite de alargamiento (Rp 0,2) mayor a 710
N/mm^{2}
una resistencia al choque superior a 60 J
una resistencia a la fatiga de, por lo menos,
\pm 310 N/mm^{2}
una resistencia a la fatiga superior a \pm 310
N/mm^{2}
con una alternancia de carga de N= 10^{7} y
una temperatura de transición de fractura
aparente inferior a -28ºC (FATT).
2. Material según la reivindicación 1, compuesto
por los elementos (% en peso):
3. Material según la reivindicación 1 ó 2 en
estado libre de precipitaciones que se deforma en caliente en 3,6
veces y se trabaja en frío a una temperatura de entre 100 y 590ºC,
preferiblemente de 360 a 490ºC, con un grado de deformación inferior
al 38%, preferiblemente de entre un 6 y un 19%.
4. Material según una de las reivindicaciones 1 a
3 con un potencial de corrosión por picaduras en una solución
neutral a temperatura ambiente superior a 1.100 mVH/1.000 ppm de
cloruros y/o 1.000 mVH/80.000 ppm de cloruros.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT113300 | 2000-06-30 | ||
| AT0113300A AT408889B (de) | 2000-06-30 | 2000-06-30 | Korrosionsbeständiger werkstoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2231505T3 true ES2231505T3 (es) | 2005-05-16 |
Family
ID=3685991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01942857T Expired - Lifetime ES2231505T3 (es) | 2000-06-30 | 2001-06-08 | Material resistente a la corrosion. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6764647B2 (es) |
| EP (1) | EP1294956B1 (es) |
| AT (2) | AT408889B (es) |
| AU (1) | AU2001265657A1 (es) |
| CA (1) | CA2396207C (es) |
| DE (1) | DE50104841D1 (es) |
| ES (1) | ES2231505T3 (es) |
| NO (1) | NO330002B1 (es) |
| WO (1) | WO2002002837A1 (es) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE525252C2 (sv) | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
| AT410550B (de) * | 2002-01-23 | 2003-05-26 | Boehler Edelstahl | Reaktionsträger werkstoff mit erhöhter härte für thermisch beanspruchte bauteile |
| US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| DE602007008420D1 (de) * | 2006-06-23 | 2010-09-23 | Jorgensen Forge Corp | Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl |
| US8808471B2 (en) | 2008-04-11 | 2014-08-19 | Questek Innovations Llc | Martensitic stainless steel strengthened by copper-nucleated nitride precipitates |
| US10351922B2 (en) | 2008-04-11 | 2019-07-16 | Questek Innovations Llc | Surface hardenable stainless steels |
| US10053758B2 (en) * | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
| US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
| US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| RU2611252C1 (ru) * | 2015-10-13 | 2017-02-21 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ получения высокопрочного проката аустенитной нержавеющей стали с наноструктурой |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| DE102018133255A1 (de) | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Superaustenitischer Werkstoff |
| DE102018133251A1 (de) | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Schoeller-Bleckmann Oilfield Technology Gmbh | Bohrstrangkomponente mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| JP7307370B2 (ja) * | 2019-10-10 | 2023-07-12 | 日本製鉄株式会社 | 合金材および油井用継目無管 |
| US12344918B2 (en) | 2023-07-12 | 2025-07-01 | Ati Properties Llc | Titanium alloys |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI760020A7 (es) * | 1976-01-07 | 1977-07-08 | Rauma Repola Oy | |
| US4201575A (en) * | 1979-05-18 | 1980-05-06 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic stainless corrosion-resistant alloy |
| US4400349A (en) | 1981-06-24 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1983-12-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| DE3716665A1 (de) | 1987-05-19 | 1988-12-08 | Vdm Nickel Tech | Korrosionsbestaendige legierung |
| US4824638A (en) * | 1987-06-29 | 1989-04-25 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| JPS6447817A (en) | 1987-08-13 | 1989-02-22 | Nippon Steel Corp | Production of austenitic stainless steel having excellent seawater corrosion resistance |
| DE4342188C2 (de) | 1993-12-10 | 1998-06-04 | Bayer Ag | Austenitische Legierungen und deren Verwendung |
| DE19748205A1 (de) * | 1997-10-31 | 1999-05-06 | Abb Research Ltd | Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes aus einer Chromlegierung und dessen Verwendung |
-
2000
- 2000-06-30 AT AT0113300A patent/AT408889B/de not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-06-08 CA CA002396207A patent/CA2396207C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-08 ES ES01942857T patent/ES2231505T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-08 US US10/182,725 patent/US6764647B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-08 WO PCT/AT2001/000188 patent/WO2002002837A1/de not_active Ceased
- 2001-06-08 AU AU2001265657A patent/AU2001265657A1/en not_active Abandoned
- 2001-06-08 AT AT01942857T patent/ATE284979T1/de active
- 2001-06-08 EP EP01942857A patent/EP1294956B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-08 DE DE50104841T patent/DE50104841D1/de not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-06-18 NO NO20022917A patent/NO330002B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6764647B2 (en) | 2004-07-20 |
| NO20022917L (no) | 2002-06-18 |
| EP1294956A1 (de) | 2003-03-26 |
| NO20022917D0 (no) | 2002-06-18 |
| ATE284979T1 (de) | 2005-01-15 |
| ATA11332000A (de) | 2001-08-15 |
| AT408889B (de) | 2002-03-25 |
| CA2396207C (en) | 2007-08-14 |
| CA2396207A1 (en) | 2002-01-10 |
| WO2002002837A1 (de) | 2002-01-10 |
| US20030024612A1 (en) | 2003-02-06 |
| NO330002B1 (no) | 2011-02-07 |
| EP1294956B1 (de) | 2004-12-15 |
| AU2001265657A1 (en) | 2002-01-14 |
| DE50104841D1 (de) | 2005-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2231505T3 (es) | Material resistente a la corrosion. | |
| BRPI0317550B1 (pt) | aço inoxidável martensítico de alta resistência excelente na resistência à corrosão por gás dióxido de carbono e na resistência à fratura por corrosão por estresse de sulfeto | |
| ES2674255T3 (es) | Acero inoxidable para su uso en tubo de pozo de petróleo | |
| ES2269358T3 (es) | Acero inoxidable duplex. | |
| EP0220141A2 (en) | High nitrogen containing duplex stainless steel having high corrosion resistance and good structure stability | |
| JP2020510139A (ja) | 高窒素、多主要元素、高エントロピーの耐食性合金 | |
| EA200501880A1 (ru) | Расширяющаяся при заделывании стальная труба для нефтяной скважины | |
| ES2957403T3 (es) | Material súper austenítico | |
| BR112013010324B1 (pt) | Liga Ni-Fe-Cr-Mo | |
| ES2590920T3 (es) | Aceros inoxidables dúplex | |
| US3854937A (en) | Pitting corrosion resistant austenite stainless steel | |
| BR102017007279A2 (pt) | aço inoxidável martensítico endurecido por precipitação e bomba alternativa fabricada com o mesmo | |
| KR100778132B1 (ko) | 오스테나이트 합금 | |
| PE20040488A1 (es) | Pieza de acero de construccion soldable y procedimiento de fabricacion | |
| JPS6261107B2 (es) | ||
| JPS5814870B2 (ja) | フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼 | |
| JP2620809B2 (ja) | 耐高温高塩化物イオン濃度湿潤高圧炭酸ガス環境腐食性、耐応力腐食割れ性の優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| Gavriljuk | Carbon and nitrogen in iron-based austenite and martensite: An attempt at comparative analysis | |
| ES2232809T3 (es) | Acero mecanizado en frio con alta resistencia al desgaste. | |
| JPS58199850A (ja) | 酸性油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| ES2277611T3 (es) | Acero inoxidable austenitico crnimncu con bajo contenido en niquel. | |
| ES2689229T3 (es) | Acero de baja aleación | |
| JPH08134593A (ja) | 耐海水腐食性と耐硫化水素腐食性に優れた高強度オーステナイト合金 | |
| JP4307329B2 (ja) | ピストンリング用線材及びピストンリング | |
| KR20210028382A (ko) | 충격인성 및 열간가공성이 우수한 고내식 오스테나이트계 스테인리스강 |