ES2957403T3 - Material súper austenítico - Google Patents

Material súper austenítico Download PDF

Info

Publication number
ES2957403T3
ES2957403T3 ES19829563T ES19829563T ES2957403T3 ES 2957403 T3 ES2957403 T3 ES 2957403T3 ES 19829563 T ES19829563 T ES 19829563T ES 19829563 T ES19829563 T ES 19829563T ES 2957403 T3 ES2957403 T3 ES 2957403T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
material according
super austenitic
austenitic material
previous
detection limit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES19829563T
Other languages
English (en)
Inventor
Rainer Fluch
Andreas Keplinger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
Original Assignee
Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH and Co KG filed Critical Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
Application granted granted Critical
Publication of ES2957403T3 publication Critical patent/ES2957403T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

La invención se refiere a un material superaustenítico que consiste en una aleación con los siguientes componentes (todas las indicaciones en % en peso): los elementos carbono (C) 0,01-0,2, silicio (Si) < 0,51, manganeso (Mn) 3,0-8,0, fósforo. (P) < 0,0, azufre (S) < 0,00, residuo de hierro (Fe), cromo (Cr) 23,0 -30,0, molibdeno (Mo) 2,0 -4,0, níquel (Ni) 10,0 -16,0, vanadio (V) < 0, tungsteno (W) < 0, cobre (Cu) < 0,52, cobalto (Co) < 5,0, titanio (Ti) < 0, aluminio (Al) < 0,2, niobio (Nb) < 0, boro (B) < 0,01 y nitrógeno (N) 0,50-0,90. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Material súper austenítico
La invención se refiere a un material súper austenítico y a un procedimiento para su fabricación.
Tales materiales se utilizan, por ejemplo, en la ingeniería de plantas químicas o en la tecnología de yacimientos petrolíferos o de gas.
Un requisito para tales materiales es que resistan el ataque corrosivo, en particular el ataque en medios con altas concentraciones de cloruro.
Tales materiales son conocidos, por ejemplo, por las publicaciones CN 107876562 A, CN 104195446 A o DE 4342 188.
Por la publicación EP 1069202 A1 se conoce un acero austenítico paramagnético, resistente a la corrosión, con alto límite elástico, resistencia y tenacidad, del que se dice que es resistente a la corrosión, en particular en medios con alta concentración de cloruro, en la que se dice que este acero contiene de 0,6 % en peso a 1,4 % en peso de nitrógeno, en el que están contenidos de 17 % a 24 % en peso de cromo, así como manganeso y nitrógeno.
Por la publicación WO 02/02837 A1 se conoce un material resistente a la corrosión para la aplicación en medios con alta concentración de cloruro en la tecnología de yacimientos petrolíferos. Se trata de una súper austenita de cromoníquel-molibdeno formada con contenidos de nitrógeno comparativamente bajos, pero contenidos de cromo muy altos y de níquel muy altos. La publicación JP 2005 179733 A divulga un material súper austenítico.
Estos aceros al cromo-níquel-molibdeno suelen tener un comportamiento frente a la corrosión aún mejor que los aceros al cromo-manganeso-nitrógeno mencionados anteriormente. En general, los aceros al cromo-manganesonitrógeno son una composición de aleación bastante económica que, sin embargo, ofrece una excelente combinación de firmeza, tenacidad y resistencia a la corrosión. Los aceros al cromo-níquel-molibdeno antes mencionados alcanzan resistencias a la corrosión significativamente mayores que los aceros al cromo-manganeso-nitrógeno, pero están asociados a costes significativamente más elevados debido al altísimo contenido de níquel.
Los valores característicos de la resistencia a la corrosión incluyen el denominado valor PREN<16>, aunque también es habitual definir el denominado número equivalente de picaduras mediante MARC; una súper austenita se caracteriza por un PREN<16>a o>42, donde PREN = % Cr 3,3 x % Mo 16 x % N.
La fórmula MARC conocida para describir la resistencia a la corrosión por picadura de tales aceros es la siguiente: MARC = % Cr 3,3 x % Mo 20 x % N 20 x % C - 0,25 x % Ni - 0,5 x % Mn.
También se conocen grados de acero comparables para su uso como aceros de construcción naval para submarinos, que son aceros al cromo-níquel-manganeso-nitrógeno que también se alean con niobio para estabilizar el carbono, pero esto empeora la resistencia al impacto con muescas. Estos aceros tienen básicamente poco manganeso y, por lo tanto, tienen una resistencia a la corrosión relativamente buena, pero no alcanzan la resistencia de las calidades de collares de perforación.
Las súper austenitas conocidas suelen tener un contenido de molibdeno > 4% para conseguir una alta resistencia a la corrosión. Sin embargo, el molibdeno aumenta la propensión a la segregación y, por tanto, una mayor susceptibilidad a la precipitación (preferentemente fases sigma o chi), con el resultado de que estas aleaciones requieren un recocido de homogeneización o, en valores superiores al 6% de molibdeno, es necesario un refundido para reducir la segregación.
El objetivo de la invención es proporcionar un material súper austenítico, de alta resistencia y tenaz, que pueda fabricarse de forma comparativamente sencilla y económica.
El objetivo se logra con un material que tiene las características de la reivindicación 1. Otros desarrollos avanzados ventajosos se indican en las reivindicaciones dependientes.
Además, un objetivo de la invención es crear un procedimiento para fabricar el material.
El objetivo se logra con las características de la reivindicación 18. Otros desarrollos avanzados ventajosos se indican en las reivindicaciones dependientes de esta.
En lo sucesivo, cuando se indican porcentajes, se trata siempre de porcentajes en peso (% en peso).
Según la invención, el material se utilizará, en particular, en la industria de instrumentos de medición y también, en particular, en la industria relojera, en particular como carcasa para instrumentos de medición altamente sensibles, así como para accionamientos de ejes de soporte de tornillos, bombas, tubos flexibles, guías de alambre, ingeniería de aparatos químicos y plantas de tratamiento de agua de mar,
el material ha de tener una estructura completamente austenítica incluso después de la conformación en frío opcional; tras la solidificación en frío el límite elástico será Rpü<,2>>1000 MPa.
La aleación según la invención tiene en particular la siguiente composición:
Con una aleación de este tipo, las propiedades positivas de los diferentes grados de acero conocidos se combinan de forma sinérgica y sorprendente.
En principio, el acero según la invención debe estar libre de precipitación, ya que la precipitación es negativa para la tenacidad y la resistencia a la corrosión.
Tras la etapa de conformación en caliente a la que se ha sometido el lingote, el límite elástico es Rp<0,2>>450 MPa y puede alcanzar fácilmente valores >500 MPa, en donde la energía de impacto con muescas a 20°C es superior a 350 J y también se alcanzan valores de hasta 440 J.
Tras la solidificación en frío, el límite elástico es ciertamente de Rpü<,2>>1000 MPa y en la práctica se alcanzan valores de hasta 1100 MPa, en donde la energía de impacto con muescas a 20°C es ciertamente superior a 80 J y en la práctica se alcanzan valores de 200 J.
La energía de impacto con muescas se determinó según la norma DIN EN ISO 148-1.
Esta excelente combinación de resistencia y tenacidad no era alcanzable anteriormente y tampoco se esperaba, y se consigue gracias a la capa de aleación especial según la invención, que produce este efecto sinérgico.
Según la invención, pueden alcanzarse valores para el producto de la resistencia a la tracción Rm con la resistencia al impacto con muescas KV de más de 100000 MPa J preferiblemente > 200000 MPa J de modo particularmente preferible > 300000 MPa J.
En el caso de la aleación según la invención, es totalmente sorprendente que se puedan establecer valores de nitrógeno muy elevados, lo que es extremadamente bueno para la resistencia, y estos valores de nitrógeno están sorprendentemente por encima de los que se indican como posibles en la literatura técnica. Según procedimientos empíricos, los altos contenidos de nitrógeno de la aleación según la invención no serían posibles en absoluto.
A continuación, se describen con más detalle los elementos respectivos y, dado el caso, en interacción con los demás constituyentes de la aleación. Todos los datos relativos a la composición de la aleación se indican en porcentaje en peso (% en peso). Los límites superior e inferior de los elementos de aleación individuales pueden combinarse libremente entre sí dentro de los límites de las reivindicaciones.
El carbono está presente en contenidos del 0,01 al 0,25%. El carbono es un formador de austenita y tiene un efecto favorable con respecto a los altos valores característicos mecánicos. En cuanto a evitar precipitaciones de carburo, el contenido de carbono debe fijarse entre 0,01 y 0,20% en peso, en particular entre 0,01 y 0,10% en peso.
El silicio se aporta en contenidos < 0,5% en peso y sirve principalmente para desoxidar el acero. El límite superior especificado evita con seguridad la formación de fases intermetálicas. Dado que el silicio es también un formador de ferrita, el límite superior se elige también con un margen de seguridad. En particular, el silicio puede proporcionarse en contenidos de 0,1 - 0,3 % en peso.
El manganeso está presente en contenidos de 3,0 - 8,0 % en peso. Se trata de un valor pronunciadamente bajo en comparación con los materiales según el estado de la técnica. Hasta ahora se suponía que eran necesarios contenidos de manganeso superiores al 19 % en peso, en lo posible superiores al 20 % en peso, para una alta solubilidad del nitrógeno. Sorprendentemente, la presente aleación ha demostrado que incluso con los bajos contenidos de manganeso según la invención, se consigue una solubilidad del nitrógeno que está por encima de lo que es posible según la opinión predominante de los expertos. Además, hasta ahora se suponía que una buena resistencia a la corrosión iba de la mano de contenidos de manganeso muy elevados, pero se ha demostrado de acuerdo con la invención que esto aparentemente no es necesario en la presente aleación debido a efectos sinérgicos que no se han aclarado. El límite inferior para el manganeso puede seleccionarse en 3,5 o 4,0 o 4,5 o 5,0 %. El límite superior para el manganeso puede elegirse en 6,0 o 6,5 o 7,0 o 7,5 %.
Se ha descubierto que el cromo es necesario en contenidos de 17 % en peso o más para una mayor resistencia a la corrosión. Según la invención está contenido un mínimo de 24,0% y un máximo de 30% de cromo. Hasta ahora se suponía que los contenidos superiores al 24% en peso tenían un efecto perjudicial sobre la permeabilidad magnética porque el cromo es uno de los elementos estabilizadores de la ferrita. Por el contrario, en la aleación según la invención se ha comprobado que incluso contenidos de cromo muy elevados, superiores al 23%, no afectan negativamente a la permeabilidad magnética en la presente aleación, pero se sabe que afectan óptimamente a la resistencia a la corrosión con picaduras y al agrietamiento por corrosión bajo tensión. El límite inferior de cromo puede seleccionarse en 25 o 26%. El límite superior para el cromo puede elegirse en 28 o 29 %.
El molibdeno es un elemento que contribuye significativamente a la resistencia a la corrosión en general y a la resistencia a la corrosión con picaduras en particular, en donde el efecto del molibdeno es potenciado por el níquel. Según la invención, se añade de 2,0 a 4 % en peso de molibdeno. El límite inferior para el molibdeno puede seleccionarse en 2,1 o 2,2 o 2,3 o 2,4 o 2,5%. El límite superior para el molibdeno puede seleccionarse en 3,5 o 3,6 o 3,7 o 3,8 o 3,9%. Los contenidos más elevados de molibdeno hacen obligatorio el tratamiento ESU para excluir la segregación. Los procedimientos de refundición son muy complejos y caros. Por lo tanto, deben evitarse las rutas DESU o ESU según la invención.
El tungsteno está presente según la invención en contenidos inferiores al 0,5% y contribuye al aumento de la resistencia a la corrosión. El límite superior para el tungsteno puede seleccionarse en 0,4 o 0,3 o 0,2 o 0,1% o por debajo del límite de detección (es decir, sin ninguna adición deliberada).
El níquel está presente según la invención en contenidos del 10 al 16 %, por lo cual se logra una alta resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensión en medios que contienen cloruro. El límite inferior para el níquel puede elegirse en 11 o 12 o 13%. El límite superior para el níquel puede elegirse en 15 o 15,5%.
Aunque según la bibliografía la adición de cobre se describe como beneficiosa para la resistencia en ácido sulfúrico, según la invención se demuestra que el cobre en valores > 0,5% aumenta la tendencia a precipitar nitruros de cromo, lo que tiene un efecto negativo sobre las propiedades de corrosión. Según la invención, el límite superior para el cobre se fijó en < 0,5 %, preferentemente por debajo de 0,15 %, más preferentemente por debajo del límite de detección. El cobalto puede aportarse en contenidos de hasta el 5 % en peso, en particular para la sustitución del níquel. El límite superior para el cobalto puede elegirse en 5 o 3 o 1 o 0,5 o 0,4 o 0,3 o 0,2 o 0,1% o por debajo del límite de detección (es decir, sin ninguna adición deliberada).
El nitrógeno se incluye en contenidos de 0,50 a 0,90 % en peso para garantizar una alta resistencia. Además, el nitrógeno contribuye a la resistencia a la corrosión y es un fuerte formador de austenita, por lo que son favorables contenidos superiores a 0,50 % en peso, especialmente superiores a 0,52 % en peso. Para evitar precipitados que contengan nitrógeno, en particular nitruro de cromo, el límite superior de nitrógeno se limita a 0,90 % en peso, en cuyo caso se ha demostrado que, a pesar del muy bajo contenido de manganeso, en contraste con aleaciones conocidas, estos altos contenidos de nitrógeno son alcanzables en la aleación. Debido a la buena solubilidad del nitrógeno, por un lado, y a las desventajas que se obtienen con contenidos de nitrógeno más elevados, particularmente por encima del 0,90%, se prohíbe incluso cualquier nitruración a presión dentro de una ruta DESU. Debido al bajo contenido de molibdeno compensado por el cromo y el nitrógeno según la invención, este tampoco es necesario. Es particularmente ventajoso que la relación nitrógeno/carbono sea superior a 15. El límite inferior para el nitrógeno puede elegirse en 0,52 o 0,54 o 0,60 o 0,65 %. El límite superior para el nitrógeno puede seleccionarse en 0,80 o 0,85%.
Según el estado de la técnica general (V.G. Gavriljuk, H.Berns; "High Nitrogen Steels, p. 264, 1999), los aceros austeníticos de CrNiMn(Mo) fundidos a presión atmosférica, como el presente, alcanzan contenidos de nitrógeno del 0,2 al 0,5%. Sólo las austenitas de cromo, manganeso y molibdeno alcanzan contenidos de nitrógeno del 0,5 al 1 %. De acuerdo con la invención es ventajoso que, no obstante, puedan alcanzarse contenidos de nitrógeno muy elevados y que no sea necesaria una nitruración a presión.
Además, pueden incluirse boro, aluminio y azufre como otros componentes de aleación, pero sólo opcionalmente. Los componentes de aleación vanadio y titanio no están contenidos necesariamente en la presente aleación de acero. Aunque estos elementos contribuyen positivamente a la solubilidad del nitrógeno, la alta solubilidad del nitrógeno según la invención puede proporcionarse incluso en su ausencia.
El niobio no debe estar presente en la aleación según la invención, ya que puede formar precipitados que reducen la tenacidad. Históricamente, el niobio sólo se utilizaba para unir carbono, lo que no es necesario en la aleación según la invención. El contenido de niobio sigue siendo tolerable hasta el 0,1%, pero no debe superar el contenido de impurezas inevitables.
La invención se explica con referencia a un dibujo a modo de ejemplo. En este se muestra:
Figura 1: una tabla con los elementos de aleación;
Figura 2: una vista muy esquematizada del procedimiento de fabricación y sus alternativas;
Figura 3: una tabla con tres aleaciones diferentes dentro del concepto de la invención y los valores medidos resultantes del contenido en nitrógeno frente a la solubilidad en nitrógeno calculada de dicha aleación según la doctrina actual;
Figura 4: propiedades mecánicas de los ejemplos de la Figura 3;
Figura 5: aleaciones y su campo de utilización.
Los componentes se funden en condiciones atmosféricas y se someten a continuación a un tratamiento metalúrgico secundario. A continuación, se funden los lingotes, que se someten inmediatamente a conformado en caliente. Directamente después en el sentido de la invención significa que no se lleva a cabo ningún procedimiento de refundición adicional como, por ejemplo, la refundición por electroescoria (ESU) o la refundición por electroescoria a presión (DESU).
Según la invención, es ventajoso si se mantiene la siguiente relación:
MARCopt: 40 < % en peso de Cr 3,3 x % en peso de Mo 20 x % en peso de C 20 x % en peso de N - 0,5 x % en peso de Mn
La fórmula MARC está optimizada en el sentido de que se ha comprobado que la deducción de níquel, por lo demás habitual, no es aplicable al sistema según la invención, así como que es necesario el valor límite de 40.
A continuación, si es necesario, se llevan a cabo etapas de conformación en frío en las que tiene lugar la solidificación en frío, seguidas de un tratamiento mecánico, que puede ser en particular torneado, fresado o pelado.
En la figura 2 se muestran a modo de ejemplo las posibles rutas de procedimiento para la preparación de la composición de aleación según la invención. A continuación, se describe a modo de ejemplo una ruta posible. En la unidad de fusión por inducción en vacío (VID), el material fundido se funde simultáneamente y se somete a un tratamiento metalúrgico secundario. A continuación, la masa fundida se vierte en lingoteras, donde se solidifica en lingotes. A continuación, éstos se moldean en caliente en varias etapas. Por ejemplo, se forjan previamente en la máquina de forja rotativa (Rotary Forging Machine) y se llevan a sus dimensiones finales en el tren de laminación multilínea (Multiline Rolling Mill). En función de los requisitos, puede llevarse a cabo otra fase de tratamiento térmico. Para aumentar aún más la resistencia, la etapa de conformación en frío puede realizarse mediante trefilado.
Un material súper austenítico según la invención no sólo puede generarse mediante las rutas de fabricación descritas (y en particular mostradas en la Figura 2), las propiedades ventajosas de la aleación según la invención también pueden conseguirse mediante una ruta de fabricación pulvimetalúrgica.
La figura 3 muestra tres variantes diferentes dentro de las composiciones de aleación según la invención, con los valores de nitrógeno respectivamente medidos, que se obtuvieron en el procedimiento según la invención junto con las aleaciones según la invención. Estos contenidos de nitrógeno tan elevados contradicen la solubilidad del nitrógeno indicada en las columnas de la derecha según Stein, Satir, Kowandar y Medovar en "On restricting aspects in the production of non-magnetic Cr-Mn-N-alloy steels, Saller, 2005". Medovar indica temperaturas diferentes. Sin embargo, puede observarse que los altos valores de nitrógeno superan con creces los esperados teóricamente.
En la figura 4, las tres aleaciones de la figura 3 se fabrican mediante un procedimiento según la invención y se someten a una solidificación en frío.
Después de esta solidificación en frío, Rp<0,2>para los tres materiales fue de aproximadamente 1000 MPa y la resistencia a la tracción Rm fue de entre 1100 MPa y 1250 MPa respectivamente. Además, la energía de impacto con muescas fue excelente de 270 J a incluso más de 300 J (aleación C - 329,5 J).
Así pues, se pudo lograr una excelente combinación de resistencia y tenacidad, siendo el producto de Rm*KV superior a 300000 MPa J para los tres ejemplos.
Esto es aún más sorprendente porque en la aleación según la invención se siguió un camino que no permite esperar una alta solubilidad del nitrógeno, en particular porque el contenido de manganeso, que tiene una fuerte influencia positiva en la solubilidad del nitrógeno, se reduce considerablemente en comparación con las aleaciones correspondientes conocidas.
Por lo tanto, es ventajoso en la invención que se cree un material austenítico de alta resistencia con una mayor resistencia a la corrosión y un bajo contenido de níquel, que presente simultáneamente una alta resistencia y un comportamiento paramagnético. Incluso después de la conformación en frío, está presente una estructura completamente austenítica, de modo que ha sido posible combinar las propiedades positivas de un acero de CrMnNi de bajo coste con las propiedades técnicamente sobresalientes de un acero de CrNiMo.
Una peculiaridad de la invención es que, debido al alto contenido en nitrógeno, la velocidad de solidificación en frío es superior a la de otras súper austenitas, de modo que pueden alcanzarse resistencias a la tracción (Rm) de 2500 MPa. Esto hace posible alcanzar una alta solidificación en frío como etapa final de la fabricación mediante operaciones de estirado u otros procedimientos de conformado en frío, preferiblemente procedimientos con altas tasas de conformado.
Los campos de aplicación típicos de los materiales según la invención son la construcción naval y aquí en particular la construcción de submarinos, la ingeniería de aparatos químicos, las plantas de tratamiento de agua de mar, la industria papelera, los tornillos y pernos, las tuberías flexibles, los llamados cableados para telefonía, las herramientas de terminación, los resortes, las válvulas, los umbilicales, los accionamientos de ejes, las bombas. Dependiendo del campo de aplicación, pueden ser necesarias ligeras adaptaciones de la aleación, que se muestran en la figura 5.
Especialmente para aplicaciones como tornillos, pernos, tuberías flexibles, cableados para telefonía, umbilicales, etc., en las que se requiere una resistencia muy alta, la resistencia puede aumentarse aún más mediante conformación en frío, como ya se ha descrito.

Claims (24)

REIVINDICACIONES
1. Material súper austenítico que se compone de una aleación con los siguientes elementos de aleación, todos los datos en % en peso, así como de impurezas inevitables:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,25
Silicio (Si) < 0,5
Manganeso (Mn) 3,0 -8,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 24,0 -30,0
Molibdeno (Mo) 2,0 -4,0
Níquel (Ni) 12,0 -16,0
Vanadio (V) < 0,5
Tungsteno (W) < 0,5
Cobre (Cu) < 0,5
Cobalto (Co) < 5,0
Titanio (Ti) < 0,1
Aluminio (Al) < 0,2
Niobio (Nb) < 0,1
Boro (B) < 0,01
Nitrógeno (N) 0,50 -0,90
2. Material súper austenítico según la reivindicación 1
caracterizado porque la aleación se compone de los siguientes elementos, así como de impurezas inevitables, todos los datos en % en peso:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,20
Silicio (Si) < 0,5
Manganeso (Mn) 4,0 - 7,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 24,0 -28,0
Molibdeno (Mo) 2,5 -3,5
(continuación)
Níquel (Ni) 12,0 -15,5
Vanadio (V) < 0,3
Tungsteno (W) < 0,1
Cobre (Cu) < 0,15
Cobalto (Co) < 0,5
Titanio (Ti) < 0,05
Aluminio (Al) < 0,1
Niobio (Nb) < 0,025
Boro (B) < 0,005
Nitrógeno (N) 0,52 -0,80
3. Material súper austenítico según la reivindicación 1 o 2
caracterizado porque la aleación se compone de los siguientes elementos, así como de impurezas inevitables, todos los datos en % en peso:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,1
Silicio (Si) < 0,5
Manganeso (Mn) 5,0 -6,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 26,0 -28,0
Molibdeno (Mo) 2,5 -3,5
Níquel (Ni) 13,0 -15,0
Vanadio (V) Por debajo del límite de detección
Tungsteno (W) Por debajo del límite de detección
Cobre (Cu) Por debajo del límite de detección
Cobalto (Co) Por debajo del límite de detección
Titanio (Ti) Por debajo del límite de detección
Aluminio (Al) < 0,1
Niobio (Nb) Por debajo del límite de detección
Boro (B) < 0,005
Nitrógeno (N) 0,54 -0,80
4. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque el material se obtiene por tratamiento metalúrgico secundario de la masa fundida, colada en lingotes, seguido directamente de conformación en caliente, opcionalmente conformación en frío y opcionalmente tratamiento mecánico posterior.
5. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el límite elástico Rp<0>,<2>es >500 MPa, preferentemente es > 750 MPa.
6. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque la energía de impacto con muescas a temperatura ambiente en la dirección longitudinal Av es > 300 J.
7. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el material es completamente austenítico, es decir, libre de martensita de deformación, después del conformado en frío.
8. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el azufre como impureza no constituye más del 0,005% en peso.
9. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el fósforo como impureza está presente en no más del 0,05% en peso.
10. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
tiene manganeso en un valor límite superior de 6,0% o 6,5% o 7,0% o 7,5% o 7,9%
y
en un valor límite inferior de 3,1% o 3,5% o 4,0% o 4,5% o 5,0%.
11. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
tiene cromo en un valor límite superior de 28 % o 29 % o 29,8 %
y
en un valor límite inferior de 24,0 % o 25 % o 26 %.
12. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
tiene molibdeno en un valor límite superior de 3,5 % o 3,6 % o 3,7 % o 3,8 % o 3,9 % o 3,95 %
y
en un valor límite inferior de 2,05 % o 2,1 % o 2,2 % o 2,3 % o 2,4 % o 2,5 %.
13. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
tiene níquel en un valor límite superior de15 % o 15,5 % o 15,8 %
y
en un valor límite inferior de 12,0 % o de 13 %.
14. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
tiene nitrógeno en un valor límite superior de 0,80 % o 0,85 % o 0,88 %
y
en un valor límite inferior de 0,51 % o 0,52 % o 0,55 %.
15. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el cobalto se encuentra en < 5 % o < 1 % o < 0,5 % o < 0,4 % o < 0,3 % o < 0,2 % o < 0,1 % o por debajo del límite de detección.
16. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el cobre se encuentra en < 0,3 % o < 0,1 % o por debajo del límite de detección.
17. Material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el tungsteno se encuentra en < 0,5 % o < 0,3 % o < 0,2 % o < 0,1 % o por debajo del límite de detección.
18. Procedimiento de fabricación de un material súper austenítico según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque
la aleación, compuesta de los siguientes elementos, así como de impurezas inevitables, todos los datos en % en peso:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,25
Silicio (Si) < 0,5
Manganeso (Mn) 3,0 -8,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 24,0 -30,0
Molibdeno (Mo) 2,0 -4,0
Níquel (Ni) 12,0 -16,0
Vanadio (V) < 0,5
Tungsteno (W) < 0,5
Cobre (Cu) < 0,5
(continuación)
Cobalto (Co) < 5,0
Titanio (Ti) < 0,1
Aluminio (Al) < 0,2
Niobio (Nb) < 0,1
Boro (B) < 0,01
Nitrógeno (N) 0,50 -0,90
se funde y se somete a un tratamiento metalúrgico secundario; luego, la aleación así obtenida se moldea en lingotes, se deja solidificar e inmediatamente después se calienta y se moldea en caliente; y los productos se someten en particular a una conformación en frío adicional y a un tratamiento mecánico posterior.
19. Procedimiento de fabricación de un material súper austenítico según la reivindicación 18,
caracterizado porque
la aleación se compone de los siguientes elementos, así como de impurezas inevitables, todos los datos en%en peso:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,20
Silicio (Si) <0,5
Manganeso (Mn) 4,0 - 7,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 24,0 -28,0
Molibdeno (Mo) 2,5 -3,5
Níquel (Ni) 12,0 -15,5
Vanadio (V) < 0,3
Tungsteno (W) < 0,1
Cobre (Cu) < 0,1
Cobalto (Co) < 0,5
Titanio (Ti) < 0,05
Aluminio (Al) < 0,1
Niobio (Nb) < 0,025
Boro (B) < 0,005
Nitrógeno (N) 0,52 -0,80
20. Procedimiento de fabricación de un material súper austenítico según la reivindicación 18 o 19, caracterizado porque la aleación se compone de los siguientes elementos, así como de impurezas inevitables, todos los datos en % en peso:
Elementos
Carbono (C) 0,01 -0,10
Silicio (Si) < 0,5
Manganeso (Mn) 5,0 -6,0
Fósforo (P) < 0,05
Azufre (S) < 0,005
Hierro (Fe) Resto
Cromo (Cr) 26,0 -28,0
Molibdeno (Mo) 2,5 -3,5
Níquel (Ni) 13,0 -15,0
Vanadio (V) Por debajo del límite de detección
Tungsteno (W) Por debajo del límite de detección
Cobre (Cu) < 0,1
Cobalto (Co) Por debajo del límite de detección
Titanio (Ti) Por debajo del límite de detección
Aluminio (Al) < 0,1
Niobio (Nb) Por debajo del límite de detección
Boro (B) < 0,005
Nitrógeno (N) 0,54 -0,80
21. Procedimiento según una de las reivindicaciones 18 a 20,
caracterizado porque la conformación en caliente se realiza en varias etapas parciales.
22. Procedimiento según una de las reivindicaciones 18 a 21
caracterizado porque
entre las etapas parciales de conformación en caliente se recalienta el producto, y después de la última etapa de conformación en caliente se realiza un recocido por disolución, si es necesario.
23. Procedimiento según una de las reivindicaciones 18 a 22,
caracterizado porque
después de la última etapa de conformación en caliente, así como del recocido por disolución opcional, se realiza una etapa de conformación en frío para alcanzar una resistencia a la tracción Rm > 2000 MPa en particular Rm > 2500 MPa en particular del producto de Rm * KV > 100000 MPa J.
24. Uso de un material súper austenítico según una de las reivindicaciones 1 a 17, en particular fabricado mediante un procedimiento según una de las reivindicaciones 18 a 23 para componentes y en particular carcasas de instrumentos de medición y/o relojes y/o ejes de soporte de tornillos y/o accionamientos de ejes y/o bombas y/o tuberías flexibles y/o cableados para telefonía y/o ingeniería de aparatos químicos y/o plantas de tratamiento de agua de mar y/o para la construcción naval y/o tornillos y/o pernos y/o herramientas de terminación.
ES19829563T 2018-12-20 2019-12-19 Material súper austenítico Active ES2957403T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102018133255.6A DE102018133255A1 (de) 2018-12-20 2018-12-20 Superaustenitischer Werkstoff
PCT/EP2019/086384 WO2020127788A1 (de) 2018-12-20 2019-12-19 Superaustenitischer werkstoff

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2957403T3 true ES2957403T3 (es) 2024-01-19

Family

ID=69063782

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES19829564T Active ES2956332T3 (es) 2018-12-20 2019-12-19 Material súper austenítico
ES19829563T Active ES2957403T3 (es) 2018-12-20 2019-12-19 Material súper austenítico

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES19829564T Active ES2956332T3 (es) 2018-12-20 2019-12-19 Material súper austenítico

Country Status (10)

Country Link
US (2) US12410496B2 (es)
EP (2) EP3899063B1 (es)
JP (2) JP2022522092A (es)
CN (2) CN113544295A (es)
CA (2) CA3124189C (es)
DE (1) DE102018133255A1 (es)
EA (2) EA202191412A1 (es)
ES (2) ES2956332T3 (es)
PL (2) PL3899064T3 (es)
WO (2) WO2020127789A1 (es)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018133255A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg Superaustenitischer Werkstoff
DE102018133251A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Schoeller-Bleckmann Oilfield Technology Gmbh Bohrstrangkomponente mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Verfahren zu ihrer Herstellung
CN116121667A (zh) * 2021-11-14 2023-05-16 重庆三爱海陵实业有限责任公司 气门及其耐高温合金
CN115261718B (zh) * 2022-03-28 2023-06-06 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种超级奥氏体不锈钢s34565板材及其制备方法
JP7845035B2 (ja) * 2022-05-10 2026-04-14 大同特殊鋼株式会社 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法
CN115992330B (zh) * 2023-02-17 2024-04-19 东北大学 一种高氮低钼超级奥氏体不锈钢及其合金成分优化设计方法
DE102024111331A1 (de) * 2024-04-23 2025-10-23 Mahle International Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Motorflansches für einen Elektromotor

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB778597A (en) * 1955-02-15 1957-07-10 Ford Motor Co Improvements in or relating to the manufacture of nitrogen-rich wrought austenitic alloys
AT277302B (de) * 1963-05-24 1969-12-29 Boehler & Co Ag Geb Austenitischer korrosionsbeständiger Stahl
JPS5521547A (en) 1978-08-01 1980-02-15 Hitachi Metals Ltd Austenite stainless steel having high strength and pitting corrosion resistance
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
DE3407307A1 (de) * 1984-02-24 1985-08-29 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verwendung einer korrosionsbestaendigen austenitischen eisen-chrom-nickel-stickstoff-legierung fuer mechanisch hoch beanspruchte bauteile
DE3837457C1 (en) 1988-05-17 1989-12-21 Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf, De Steel for components of plants or equipment for the conveying, storage and transport of oil or gas
DE3837456C1 (en) * 1988-05-17 1990-03-29 Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf, De Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanically
EP0342574A1 (de) * 1988-05-17 1989-11-23 Thyssen Edelstahlwerke AG Korrosionsbeständiger austenitischer Stahl
JPH03285050A (ja) * 1990-03-30 1991-12-16 Aichi Steel Works Ltd 高温特性の優れた排気バルブ用鋼
JP2591256B2 (ja) 1990-05-21 1997-03-19 住友金属工業株式会社 高強度非磁性鋼
DE4342188C2 (de) 1993-12-10 1998-06-04 Bayer Ag Austenitische Legierungen und deren Verwendung
JPH08239735A (ja) * 1995-02-28 1996-09-17 Sumitomo Metal Mining Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋳鋼
JP3546421B2 (ja) * 1995-03-31 2004-07-28 大同特殊鋼株式会社 高強度・高耐食含窒素オーステナイ ト系ステンレス鋼
AU703877B2 (en) * 1995-09-27 1999-04-01 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Welded high-strength steel structure with excellent corrosion resistance
JP3347582B2 (ja) * 1996-04-12 2002-11-20 大同特殊鋼株式会社 メタルガスケット用オーステナイト系ステンレス鋼 及びその製造方法
US6300001B1 (en) * 1997-01-22 2001-10-09 Siemens Aktiengesellschaft Fuel cell and use of iron-based alloys for the construction of fuel cells
AT407882B (de) 1999-07-15 2001-07-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Verfahren zur herstellung eines paramagnetischen, korrosionsbeständigen werkstoffes u.dgl. werkstoffe mit hoher dehngrenze, festigkeit und zähigkeit
DE29921813U1 (de) * 1999-12-12 2000-02-24 Friederich, Heinrich, Dr.-Ing., 68649 Groß-Rohrheim Hochfester korrosionsbeständiger Edelstahl-Profilstab
SE0000678L (sv) 2000-03-02 2001-04-30 Sandvik Ab Duplext rostfritt stål
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
KR100445246B1 (ko) 2001-12-28 2004-08-21 김영식 공식저항성이 우수한 고니켈 2상 스테인리스강
US6761777B1 (en) * 2002-01-09 2004-07-13 Roman Radon High chromium nitrogen bearing castable alloy
US20040258554A1 (en) * 2002-01-09 2004-12-23 Roman Radon High-chromium nitrogen containing castable alloy
JP4210999B2 (ja) 2003-12-19 2009-01-21 大同特殊鋼株式会社 無段変速機用リング材料及びその製造方法、並びに無段変速機用リング
JP2005281855A (ja) * 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
SE528008C2 (sv) * 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
US20090129967A1 (en) * 2007-11-09 2009-05-21 General Electric Company Forged austenitic stainless steel alloy components and method therefor
WO2011040381A1 (ja) 2009-09-29 2011-04-07 古河電気工業株式会社 超電導線材用基板、超電導線材及び超電導線材の製造方法
JP5056985B2 (ja) * 2009-11-18 2012-10-24 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN103476959B (zh) * 2011-03-28 2016-03-23 新日铁住金株式会社 高压氢气用高强度奥氏体不锈钢
SG192478A1 (en) * 2011-05-26 2013-08-30 United Pipelines Asia Pacific Pte Ltd Austenitic stainless steel
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
CN104379773B (zh) * 2012-01-20 2017-09-12 索罗不锈有限责任公司 奥氏体不锈钢产品及其制造方法
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US20140261918A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Enhanced wear resistant steel and methods of making the same
US11111552B2 (en) * 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US20150337419A1 (en) * 2014-05-20 2015-11-26 Crs Holdings Inc. Austenitic Stainless Steel Alloy
CN104195446A (zh) 2014-08-06 2014-12-10 张家港市飞浪泵阀有限公司 用于泵阀产品上的超级奥氏体不锈钢
WO2016068009A1 (ja) * 2014-10-29 2016-05-06 新日鐵住金株式会社 オーステナイトステンレス鋼及びその製造方法
CN106555133B (zh) 2015-09-24 2018-12-07 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法
JP6197974B2 (ja) * 2015-10-06 2017-09-20 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
US20190112694A1 (en) * 2016-04-07 2019-04-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic Stainless Steel Material
CN106244940A (zh) * 2016-08-26 2016-12-21 天津新伟祥工业有限公司 一种铬锰氮系奥氏体耐热钢及其制备方法
CN107876562A (zh) 2017-11-23 2018-04-06 海盐中达金属电子材料有限公司 一种超级奥氏体不锈钢钢带及其加工用热轧机
CN108396223B (zh) * 2018-03-29 2020-09-29 东北大学 一种超级奥氏体不锈钢及其合金成分优化设计方法
CN108642409A (zh) * 2018-05-08 2018-10-12 江苏理工学院 一种耐腐蚀超级奥氏体不锈钢及其制造工艺
DE102018133251A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Schoeller-Bleckmann Oilfield Technology Gmbh Bohrstrangkomponente mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE102018133255A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg Superaustenitischer Werkstoff

Also Published As

Publication number Publication date
CA3124189C (en) 2023-10-31
EP3899064B1 (de) 2023-08-30
US12410496B2 (en) 2025-09-09
CA3122044A1 (en) 2020-06-25
EA202191413A1 (ru) 2021-09-28
EP3899063A1 (de) 2021-10-27
BR112021011844A8 (pt) 2023-05-09
CN113544294A (zh) 2021-10-22
CA3124189A1 (en) 2020-06-25
BR112021011844A2 (pt) 2021-08-31
WO2020127788A1 (de) 2020-06-25
US20240052469A2 (en) 2024-02-15
PL3899063T3 (pl) 2023-12-04
DE102018133255A1 (de) 2020-06-25
ES2956332T3 (es) 2023-12-19
EP3899064A1 (de) 2021-10-27
EP3899063C0 (de) 2023-08-30
PL3899064T3 (pl) 2023-11-20
EP3899063B1 (de) 2023-08-30
CN113544295A (zh) 2021-10-22
US20230332282A1 (en) 2023-10-19
EP3899064C0 (de) 2023-08-30
US20220145436A1 (en) 2022-05-12
EA202191412A1 (ru) 2021-09-28
BR112021011849A2 (pt) 2021-09-08
JP2022522092A (ja) 2022-04-14
WO2020127789A1 (de) 2020-06-25
JP2022514920A (ja) 2022-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2957403T3 (es) Material súper austenítico
JP5613152B2 (ja) ステンレス鋼製品、その製品の使用およびその製造方法
KR100444248B1 (ko) 열간가공성이 우수한 고망간 듀플렉스 스텐레스강과 그제조방법
ES2999343T3 (en) Component for drill rod with high corrosion resistance and manufacturing method thereof
WO2006106944A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
CA2847111C (en) Duplex stainless steel
BR112012011594B1 (pt) Aço inoxidável austenítico e artigo de fabricação
CA2875644C (en) Duplex stainless steel
US20180320256A1 (en) High Strength Precipitation Hardenable Stainless Steel
JP6547599B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼
SE465373B (sv) Austenitiskt rostfritt staal
ES2827321T3 (es) Nueva aleación inoxidable austenítica
KR100694312B1 (ko) 열간가공성을 향상시킨 용접봉용 고 Ｎｉ 듀플렉스계 스테인레스강
EA043020B1 (ru) Супераустенитный материал
BR112021011849B1 (pt) Material superaustenítico e método para produzir tal material
JP5890342B2 (ja) 二相系ステンレス鋼材および二相系ステンレス鋼管
BR112021011844B1 (pt) Material superaustenítico e método para produzir um material
EA042373B1 (ru) Супераустенитный материал
KR20240070849A (ko) 내식성 및 충격인성이 향상된 듀플렉스 스테인리스강 재료, 이를 이용하여 제조된 듀플렉스 스테인리스강 주강품 및 듀플렉스 스테인리스강 주강품의 제조방법
KR20080057591A (ko) 열간성형성 향상을 위한 칼슘-보론 복합 함유 고니켈듀플렉스 스테인레스강
KR20080057590A (ko) 열간성형성 향상을 위한 칼슘 함유 고니켈 듀플렉스스테인레스강
JPH04165043A (ja) 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼