JP2000336584A - ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法並びに空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法並びに空気入りラジアルタイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 扁平の外郭形状を有する３＋Ｎ構造のコード
について、コードに張力が付加された際の耐疲労性の低
下を有利に抑制するための方途を与える。 【解決手段】 ３本のフィラメントを撚らずに並列に引
き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと同径の５
〜10本のフィラメントによるシースを配置した層撚り構
造のスチールコードにおいて、その外郭形状を適正化す
る。
について、コードに張力が付加された際の耐疲労性の低
下を有利に抑制するための方途を与える。 【解決手段】 ３本のフィラメントを撚らずに並列に引
き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと同径の５
〜10本のフィラメントによるシースを配置した層撚り構
造のスチールコードにおいて、その外郭形状を適正化す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、空気入りタイヤ
や工業用ベルト等のゴム物品の補強材として使用される
スチールコードに関し、特に耐久性の向上をはかろうと
するものである。
や工業用ベルト等のゴム物品の補強材として使用される
スチールコードに関し、特に耐久性の向上をはかろうと
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ゴムホース、コンべヤーベルトお
よび空気入りタイヤ等のゴム物品の補強材としてスチー
ルコードが広く使用されている。例えば、ゴム物品の典
型例である空気入りタイヤ、中でもトラックやバスに供
する重荷重用空気入りタイヤは、同じ線径のスチールフ
ィラメントを層毎に撚りピッチを変えて撚った、３＋９
＋１５構造を有するスチールコードを、ベルトの補強材
として使用していた。このスチールコードは、３本のス
チールフィラメントからなるコアと、このコアの周囲に
配列された９本のスチールフィラメントからなる内層シ
ースと、この内層シースの周囲に配列された１５本のス
チールフィラメントからなる外層シースとで形成されて
いる。該コードは、ゴム中に埋設した際、その外周にコ
ード内部の空洞部と通じる隙間がなくゴムがコード内部
まで入り込めないために、コード内部に空洞部が取り残
される不利がある。すなわち、ゴム物品の外傷からゴム
中に侵入した水分がコードに達すると、コード内部の空
洞部に水分が浸透し、コードの腐食や、コードとゴムと
の剥離をまねくことが問題であった。
よび空気入りタイヤ等のゴム物品の補強材としてスチー
ルコードが広く使用されている。例えば、ゴム物品の典
型例である空気入りタイヤ、中でもトラックやバスに供
する重荷重用空気入りタイヤは、同じ線径のスチールフ
ィラメントを層毎に撚りピッチを変えて撚った、３＋９
＋１５構造を有するスチールコードを、ベルトの補強材
として使用していた。このスチールコードは、３本のス
チールフィラメントからなるコアと、このコアの周囲に
配列された９本のスチールフィラメントからなる内層シ
ースと、この内層シースの周囲に配列された１５本のス
チールフィラメントからなる外層シースとで形成されて
いる。該コードは、ゴム中に埋設した際、その外周にコ
ード内部の空洞部と通じる隙間がなくゴムがコード内部
まで入り込めないために、コード内部に空洞部が取り残
される不利がある。すなわち、ゴム物品の外傷からゴム
中に侵入した水分がコードに達すると、コード内部の空
洞部に水分が浸透し、コードの腐食や、コードとゴムと
の剥離をまねくことが問題であった。
【０００３】そこで、特開平１０−８３８７号公報で
は、２本以上のスチールフィラメントを撚らずに揃えた
コアと、該コアの周囲に配列された複数本のスチールフ
ィラメントからなるシースとから成る、扁平のスチール
コードが提案された。該コードは、シースフィラメント
相互に隙間が形成されるために、ゴムをコード内部に確
実に侵入させることが可能である。
は、２本以上のスチールフィラメントを撚らずに揃えた
コアと、該コアの周囲に配列された複数本のスチールフ
ィラメントからなるシースとから成る、扁平のスチール
コードが提案された。該コードは、シースフィラメント
相互に隙間が形成されるために、ゴムをコード内部に確
実に侵入させることが可能である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このコードは、３本の
フィラメントによるコアのまわりに、型付けされた複数
本のシースフィラメントを配置してシースフィラメント
相互に隙間が形成される構造であるために、コードの軸
方向と直交する断面において観察されるコードの輪郭、
つまりコードの外郭形状は、比較的大きくなるのが特徴
である。この種のコードは、例えばタイヤ製造時のカレ
ンダー工程や加硫工程において、コードに張力が付加さ
れた際、シースフィラメント間に隙間があって各フィラ
メントの型付けがそのまま伸ばされる余地があるところ
から、フィラメントに大きな引張り残留応力が発生し、
これがコードの耐疲労性を低下する原因となっていた。
すなわち、この大きな引張り残留応力を有するコード
は、残留応力の大きな部分を起点として亀裂が発生し易
く、該亀裂の進展に伴ってフィラメント破断を生じ易い
ために、コードとして疲労寿命が短くなるのである。
フィラメントによるコアのまわりに、型付けされた複数
本のシースフィラメントを配置してシースフィラメント
相互に隙間が形成される構造であるために、コードの軸
方向と直交する断面において観察されるコードの輪郭、
つまりコードの外郭形状は、比較的大きくなるのが特徴
である。この種のコードは、例えばタイヤ製造時のカレ
ンダー工程や加硫工程において、コードに張力が付加さ
れた際、シースフィラメント間に隙間があって各フィラ
メントの型付けがそのまま伸ばされる余地があるところ
から、フィラメントに大きな引張り残留応力が発生し、
これがコードの耐疲労性を低下する原因となっていた。
すなわち、この大きな引張り残留応力を有するコード
は、残留応力の大きな部分を起点として亀裂が発生し易
く、該亀裂の進展に伴ってフィラメント破断を生じ易い
ために、コードとして疲労寿命が短くなるのである。
【０００５】特に、バンチャー撚り線機ではシースフィ
ラメントをコアに沿って巻き付けることが機構上困難で
あり、コードの外郭形状が大きくなる。すなわち、３本
のフィラメントによるコアを有する３＋Ｎ構造のコード
をバンチャー撚り線機で製造すると、３本のフィラメン
トによるコアの周りに、あたかも１×Ｎ構造の楕円オー
プンコードが配列するような形態となる。かような扁平
コードは、コード製造時に加わる張力に対して、より大
きな残留応力の発生をまねくため、コードの耐疲労性に
劣るものであった。
ラメントをコアに沿って巻き付けることが機構上困難で
あり、コードの外郭形状が大きくなる。すなわち、３本
のフィラメントによるコアを有する３＋Ｎ構造のコード
をバンチャー撚り線機で製造すると、３本のフィラメン
トによるコアの周りに、あたかも１×Ｎ構造の楕円オー
プンコードが配列するような形態となる。かような扁平
コードは、コード製造時に加わる張力に対して、より大
きな残留応力の発生をまねくため、コードの耐疲労性に
劣るものであった。
【０００６】そこで、この発明は、扁平のコアのまわり
にシースを配置した、大きな外郭形状を有する３＋Ｎ構
造のコードについて、コードに張力が付加された際の耐
疲労性の低下を有利に抑制するための方途を与えるとと
もに、耐久性に優れる空気入りタイヤを提供しようとす
るものである。
にシースを配置した、大きな外郭形状を有する３＋Ｎ構
造のコードについて、コードに張力が付加された際の耐
疲労性の低下を有利に抑制するための方途を与えるとと
もに、耐久性に優れる空気入りタイヤを提供しようとす
るものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の要旨構成は、
次のとおりである。 (1) ３本のフィラメントを撚らずに並列に引き揃えたコ
アの周囲に、該コアフィラメントと同径の５〜10本のフ
ィラメントによるシースを配置した層撚り構造のスチー
ルコードであって、コードを構成するフィラメントの直
径をｄとしたとき、コードの外郭形状における長径Ｄｌ
が下記式を満足することを特徴とするゴム物品補強用ス
チールコード。 記 5.00ｄ＜Ｄｌ≦7.48ｄ
次のとおりである。 (1) ３本のフィラメントを撚らずに並列に引き揃えたコ
アの周囲に、該コアフィラメントと同径の５〜10本のフ
ィラメントによるシースを配置した層撚り構造のスチー
ルコードであって、コードを構成するフィラメントの直
径をｄとしたとき、コードの外郭形状における長径Ｄｌ
が下記式を満足することを特徴とするゴム物品補強用ス
チールコード。 記 5.00ｄ＜Ｄｌ≦7.48ｄ
【０００８】(2) ３本のフィラメントを撚らずに並列に
引き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと異径の
５〜12本のフィラメントによるシースを配置した層撚り
構造のスチールコードであって、コアを構成するフィラ
メントの直径をｄｃおよびシースを構成するフィラメン
トの直径をｄｓとしたとき、コードの外郭形状における
長径Ｄｌが下記式を満足することを特徴とするゴム物品
補強用スチールコード。 記 2.00×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）＜Ｄｌ≦3.38×（1.5 ｄｃ＋
ｄｓ）
引き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと異径の
５〜12本のフィラメントによるシースを配置した層撚り
構造のスチールコードであって、コアを構成するフィラ
メントの直径をｄｃおよびシースを構成するフィラメン
トの直径をｄｓとしたとき、コードの外郭形状における
長径Ｄｌが下記式を満足することを特徴とするゴム物品
補強用スチールコード。 記 2.00×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）＜Ｄｌ≦3.38×（1.5 ｄｃ＋
ｄｓ）
【０００９】(3) 上記(1) または(2) において、コアの
外郭形状は、その長径をｃｌおよび短径をｃｓとしたと
き、1.82≦ｃｌ／ｃｓ≦3.00の関係にあることを特徴と
するゴム物品補強用スチールコード。
外郭形状は、その長径をｃｌおよび短径をｃｓとしたと
き、1.82≦ｃｌ／ｃｓ≦3.00の関係にあることを特徴と
するゴム物品補強用スチールコード。
【００１０】(4) 上記(1) 、(2) または(3) において、
コードを構成するフィラメントの径が０．１０〜０．５
０mmであることを特徴とするゴム物品補強用スチールコ
ード。
コードを構成するフィラメントの径が０．１０〜０．５
０mmであることを特徴とするゴム物品補強用スチールコ
ード。
【００１１】(5) 上記(1) ないし(4) のいずれかにおい
て、バンチャー撚り線機にて作製されたことを特徴とす
るゴム物品補強用スチールコード。
て、バンチャー撚り線機にて作製されたことを特徴とす
るゴム物品補強用スチールコード。
【００１２】(6) 上記(1) ないし(5) のいずれかに記載
のスチールコードをバンチャー撚り線機で製造するに当
り、シースを構成するフィラメントの型付け量を単独で
制御することを特徴とするスチールコードの製造方法。
のスチールコードをバンチャー撚り線機で製造するに当
り、シースを構成するフィラメントの型付け量を単独で
制御することを特徴とするスチールコードの製造方法。
【００１３】(7) １対のビード部間でトロイド状に延び
るカーカスを骨格とし、このカーカスの径方向外側に少
なくとも２層のベルトをそなえる空気入りタイヤにおい
て、該ベルトに、請求項１ないし５のいずれかに記載の
スチールコードを適用したことを特徴とする空気入りタ
イヤ。
るカーカスを骨格とし、このカーカスの径方向外側に少
なくとも２層のベルトをそなえる空気入りタイヤにおい
て、該ベルトに、請求項１ないし５のいずれかに記載の
スチールコードを適用したことを特徴とする空気入りタ
イヤ。
【００１４】
【発明の実施の形態】さて、図１に、この発明に従っ
て、タイヤのベルトなどに適用する、スチールコード１
の断面を、撚り構造３＋９について示す。該スチールコ
ードは、３本のスチールフィラメント２を撚らずに並列
に引き揃えたコア３の周りに、該コア３のフィラメント
２と同径の９本のスチールフィラメント４によるシース
５を撚り合わせてなる。なお、コアフィラメント２とシ
ースフィラメント４とが同径の場合は、その他３＋５、
３＋６、３＋７、３＋８および２＋10構造が適合する。
て、タイヤのベルトなどに適用する、スチールコード１
の断面を、撚り構造３＋９について示す。該スチールコ
ードは、３本のスチールフィラメント２を撚らずに並列
に引き揃えたコア３の周りに、該コア３のフィラメント
２と同径の９本のスチールフィラメント４によるシース
５を撚り合わせてなる。なお、コアフィラメント２とシ
ースフィラメント４とが同径の場合は、その他３＋５、
３＋６、３＋７、３＋８および２＋10構造が適合する。
【００１５】また、図２に示す撚り構造３＋９のコード
１は、同様に３本のスチールフィラメント２を撚らずに
並列に引き揃えたコア３の周りに、該コア３のフィラメ
ント２と異径の９本のスチールフィラメント４によるシ
ース５を撚り合わせてなる。なお、コアフィラメント２
とシースフィラメント４とが異径の場合は、その他３＋
５、３＋６、３＋７、３＋８、３＋10、３＋11および３
＋12構造が適合する。なお、いずれのコード構造におい
ても、コアは撚られていないことが好ましいが、意図し
ない撚りや捩じりは特に規制する必要はない。一方、コ
アを構成するフィラメントに波型などの型付けを施すこ
とは可能である。
１は、同様に３本のスチールフィラメント２を撚らずに
並列に引き揃えたコア３の周りに、該コア３のフィラメ
ント２と異径の９本のスチールフィラメント４によるシ
ース５を撚り合わせてなる。なお、コアフィラメント２
とシースフィラメント４とが異径の場合は、その他３＋
５、３＋６、３＋７、３＋８、３＋10、３＋11および３
＋12構造が適合する。なお、いずれのコード構造におい
ても、コアは撚られていないことが好ましいが、意図し
ない撚りや捩じりは特に規制する必要はない。一方、コ
アを構成するフィラメントに波型などの型付けを施すこ
とは可能である。
【００１６】ここで、コア３のまわりに配置するシース
フィラメント４の本数は、コアとシースとが同径の場合
５〜10本に、またコアとシースとが異径の場合５〜12本
に、限定する。すなわち、フィラメント本数が５本未満
であると、コード強力が低くなり、コードの例えばタイ
ヤベルトへの打込み数を多くする必要があり、その結果
ベルトのコード端におけるゴムとの剥離に起因した、ベ
ルトエンドで発生するセパレーションに抗する性能、い
わゆる耐ベルトエンドセパレーション性が低下するから
である。一方、フィラメント本数が10または12本をこえ
ると、シースフィラメント相互間の隙間が小さくなり、
ゴム侵入性が劣化する。
フィラメント４の本数は、コアとシースとが同径の場合
５〜10本に、またコアとシースとが異径の場合５〜12本
に、限定する。すなわち、フィラメント本数が５本未満
であると、コード強力が低くなり、コードの例えばタイ
ヤベルトへの打込み数を多くする必要があり、その結果
ベルトのコード端におけるゴムとの剥離に起因した、ベ
ルトエンドで発生するセパレーションに抗する性能、い
わゆる耐ベルトエンドセパレーション性が低下するから
である。一方、フィラメント本数が10または12本をこえ
ると、シースフィラメント相互間の隙間が小さくなり、
ゴム侵入性が劣化する。
【００１７】さらに、コアとシースとのフィラメント径
が同じ場合、そのフィラメントの直径をｄとしたとき、
コードの外郭形状における長径Ｄｌが下記式(1) を満足
することが、肝要である。 記 5.00ｄ＜Ｄｌ≦7.48ｄ----(1)
が同じ場合、そのフィラメントの直径をｄとしたとき、
コードの外郭形状における長径Ｄｌが下記式(1) を満足
することが、肝要である。 記 5.00ｄ＜Ｄｌ≦7.48ｄ----(1)
【００１８】同様に、コアとシースとのフィラメント径
が異なる場合、そのコアを構成するフィラメントの直径
をｄｃおよびシースを構成するフィラメントの直径をｄ
ｓとしたとき、コードの外郭形状における長径Ｄｌが下
記式(2) を満足することが、肝要である。 記 2.00×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）＜Ｄｌ≦3.38×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）----(2)
が異なる場合、そのコアを構成するフィラメントの直径
をｄｃおよびシースを構成するフィラメントの直径をｄ
ｓとしたとき、コードの外郭形状における長径Ｄｌが下
記式(2) を満足することが、肝要である。 記 2.00×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）＜Ｄｌ≦3.38×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）----(2)
【００１９】すなわち、コードの長径Ｄｌが、コアとシ
ースとが同径の場合7.48ｄ、またコアとシースとが異径
の場合3.38×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）、をこえると、特にバ
ンチャー撚りで製造したコードでは、タイヤ製造時に加
わる張力により撚りが締まるために、各フィラメントに
残留応力が発生する結果、コードの耐疲労性が劣化す
る。従って、コードの長径を上記した各範囲に規制する
ことが、重要になる。
ースとが同径の場合7.48ｄ、またコアとシースとが異径
の場合3.38×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）、をこえると、特にバ
ンチャー撚りで製造したコードでは、タイヤ製造時に加
わる張力により撚りが締まるために、各フィラメントに
残留応力が発生する結果、コードの耐疲労性が劣化す
る。従って、コードの長径を上記した各範囲に規制する
ことが、重要になる。
【００２０】なお、下限については、特に制限する必要
はないが、コードの外郭形状が真円になると、この発明
で問題とする耐疲労性の劣化現象が生じることは少ない
ことから、この発明では、コアとシースとが同径の場合
5.00ｄ、またコアとシースとが異径の場合2.00×（1.5
ｄｃ＋ｄｓ）、をこえる範囲に限定する。
はないが、コードの外郭形状が真円になると、この発明
で問題とする耐疲労性の劣化現象が生じることは少ない
ことから、この発明では、コアとシースとが同径の場合
5.00ｄ、またコアとシースとが異径の場合2.00×（1.5
ｄｃ＋ｄｓ）、をこえる範囲に限定する。
【００２１】一方、コアは、図３に示すように、その外
郭形状における長径をｃｌおよび短径をｃｓとしたと
き、1.82≦ｃｌ／ｃｓ≦3.00の関係にあることが、好ま
しい。なぜなら、ｃｌ／ｃｓ1.82未満では、コアとシー
スフィラメントの隙間が小さくなってゴム侵入性が劣化
するからである。なお、ｃｌ／ｃｓの上限は、３本のフ
ィラメントが一列に並んだ状態である、3.0 とする。
郭形状における長径をｃｌおよび短径をｃｓとしたと
き、1.82≦ｃｌ／ｃｓ≦3.00の関係にあることが、好ま
しい。なぜなら、ｃｌ／ｃｓ1.82未満では、コアとシー
スフィラメントの隙間が小さくなってゴム侵入性が劣化
するからである。なお、ｃｌ／ｃｓの上限は、３本のフ
ィラメントが一列に並んだ状態である、3.0 とする。
【００２２】また、コードを構成するフィラメントの径
は、０．１０〜０．５０mmの範囲とすることが好まし
い。すなわち、フィラメントの径が０．１０mm未満で
は、タイヤのベルトに適用した際のベルト剛性が小さく
なるために該コードの打込み数を多くする必要があり、
隣接コード間隔が狭くなってコード端でのゴムとの剥離
が隣接コード間で容易に繋がる結果、ベルト端でのセパ
レーションをまねいて、いわゆる耐ベルトエンドセパレ
ーション性を劣化することになる。一方、フィラメント
の径が０．５０mmをこえると、フィラメントにおける曲
げ歪み量の増大により、例えばタイヤの悪路走行等にお
いてベルトにコード折れが生じる、おそれがある。
は、０．１０〜０．５０mmの範囲とすることが好まし
い。すなわち、フィラメントの径が０．１０mm未満で
は、タイヤのベルトに適用した際のベルト剛性が小さく
なるために該コードの打込み数を多くする必要があり、
隣接コード間隔が狭くなってコード端でのゴムとの剥離
が隣接コード間で容易に繋がる結果、ベルト端でのセパ
レーションをまねいて、いわゆる耐ベルトエンドセパレ
ーション性を劣化することになる。一方、フィラメント
の径が０．５０mmをこえると、フィラメントにおける曲
げ歪み量の増大により、例えばタイヤの悪路走行等にお
いてベルトにコード折れが生じる、おそれがある。
【００２３】次に、この発明のコードを製造する方法に
ついて、図４を参照して詳しく説明する。ここでは、コ
ード外郭形状を適正範囲に規制することの難しいバンチ
ャー撚り線機による製造方法を示すが、バンチャー撚り
線機に比べてコードの撚り形態の制御が容易であるチュ
ーブラー撚り線機によっても、この発明のコードが製造
可能であることは勿論である。
ついて、図４を参照して詳しく説明する。ここでは、コ
ード外郭形状を適正範囲に規制することの難しいバンチ
ャー撚り線機による製造方法を示すが、バンチャー撚り
線機に比べてコードの撚り形態の制御が容易であるチュ
ーブラー撚り線機によっても、この発明のコードが製造
可能であることは勿論である。
【００２４】このバンチャー撚り線機を用いてコードを
製造するには、図４に示すように、まずコアとなるフィ
ラメント２ａを巻出しリール６から送り出すとともに、
シースとなる４〜８本のフィラメント４ａをそれぞれの
巻出しリール７から送り出した後、型付け装置８に通す
ことによってフィラメント４ａに所定の型付けを施す。
そして、コアフィラメント２ａおよびシースフィラメン
ト４ａは、例えばロール対による張力制御の下に、コア
フィラメント２ａの周囲にシースフィラメント４ａが配
列するように、ボイス９に集合させて撚り合わせること
によって、コードが得られる。次いで、コードは巻取り
リール10に巻き取られるが、その直前に、圧延ローラー
11にてコード外郭形状を扁平にすることが、好ましい。
製造するには、図４に示すように、まずコアとなるフィ
ラメント２ａを巻出しリール６から送り出すとともに、
シースとなる４〜８本のフィラメント４ａをそれぞれの
巻出しリール７から送り出した後、型付け装置８に通す
ことによってフィラメント４ａに所定の型付けを施す。
そして、コアフィラメント２ａおよびシースフィラメン
ト４ａは、例えばロール対による張力制御の下に、コア
フィラメント２ａの周囲にシースフィラメント４ａが配
列するように、ボイス９に集合させて撚り合わせること
によって、コードが得られる。次いで、コードは巻取り
リール10に巻き取られるが、その直前に、圧延ローラー
11にてコード外郭形状を扁平にすることが、好ましい。
【００２５】なお、シースフィラメントの型付け量は、
型付け装置８における癖付けピンの相互間隔またはフィ
ラメントの張力を調整することによって、制御できる。
例えば、シースフィラメントの型付け量を小さくするに
は、型付け装置８における癖付けピンの相互間隔を狭く
すればよい。かように、シースフィラメントの型付け量
を単独に制御することによって、この発明で所期するコ
ードの外郭形状が得られる。
型付け装置８における癖付けピンの相互間隔またはフィ
ラメントの張力を調整することによって、制御できる。
例えば、シースフィラメントの型付け量を小さくするに
は、型付け装置８における癖付けピンの相互間隔を狭く
すればよい。かように、シースフィラメントの型付け量
を単独に制御することによって、この発明で所期するコ
ードの外郭形状が得られる。
【００２６】上記したコードは、その多数本を互いに並
行に揃えてゴムシートに埋設してなるプライを、タイヤ
のベルトに適用して、カーカスの補強に供する。ここ
で、タイヤは、例えば図５に示す、トラック・バス用タ
イヤが有利に適合する。このタイヤは、１対のビードコ
ア20間でラジアル方向にトロイド状に延びる有機繊維コ
ードのプライからなるカーカス21、このカーカス21のク
ラウン部のタイヤ径方向外側に配置した、少なくとも４
層のベルト22およびこのベルト22のタイヤ径方向外側に
配置したトレッド23から成る。
行に揃えてゴムシートに埋設してなるプライを、タイヤ
のベルトに適用して、カーカスの補強に供する。ここ
で、タイヤは、例えば図５に示す、トラック・バス用タ
イヤが有利に適合する。このタイヤは、１対のビードコ
ア20間でラジアル方向にトロイド状に延びる有機繊維コ
ードのプライからなるカーカス21、このカーカス21のク
ラウン部のタイヤ径方向外側に配置した、少なくとも４
層のベルト22およびこのベルト22のタイヤ径方向外側に
配置したトレッド23から成る。
【００２７】ベルト22は、図示例で４層の積層構造にな
り、カーカス21のプライコードに対して傾斜して、好ま
しくは10〜30°の傾斜角度で配列した多数本のスチール
コードによるプライの複数枚を、その層間でスチールコ
ードが互いに交差する配置で重ね合わせた、構造を有す
る。そして、このベルト22を構成するスチールコード
に、上記したコードを適用することを、特徴とする。
り、カーカス21のプライコードに対して傾斜して、好ま
しくは10〜30°の傾斜角度で配列した多数本のスチール
コードによるプライの複数枚を、その層間でスチールコ
ードが互いに交差する配置で重ね合わせた、構造を有す
る。そして、このベルト22を構成するスチールコード
に、上記したコードを適用することを、特徴とする。
【００２８】
【実施例】図５に示した、サイズ10.00 Ｒ20 14ＰＲの
トラック・バス用ラジアルタイヤのベルトに、表１およ
び２に示す仕様のコードを、該コードの軸方向がタイヤ
の赤道面に対して２０°の傾斜角度となる配置にて適用
した。かくして得られた各タイヤについて、ゴム侵入
性、耐ベルトコード折れ性および耐ベルトエンドセパレ
ーション性について調査した。これらの調査結果を、表
１および表２に併記する。
トラック・バス用ラジアルタイヤのベルトに、表１およ
び２に示す仕様のコードを、該コードの軸方向がタイヤ
の赤道面に対して２０°の傾斜角度となる配置にて適用
した。かくして得られた各タイヤについて、ゴム侵入
性、耐ベルトコード折れ性および耐ベルトエンドセパレ
ーション性について調査した。これらの調査結果を、表
１および表２に併記する。
【００２９】表１は、コアとシースとのフィラメント径
が同じ３＋Ｎ構造についての比較である。すなわち、発
明例１はバンチャー撚り３＋８構造、発明例２はバンチ
ャー撚り３＋５構造のコードを用いた場合であり、発明
例１および２は、３＋４構造である比較例１と比較する
と、耐ベルトエンドセパレーション性が向上しているこ
とが判る。さらに、発明例１および２は、３＋11構造で
ある比較例２と比較すると、ゴム侵入性が向上している
ことが判る。なお、発明例３はフィラメント径が0.14mm
の場合、発明例４はフィラメント径が0.48mmの場合であ
り、フィラメント径が0.08mmである比較例３と比較する
と、耐ベルトエンドセパレーション性が向上しているこ
とが判る。また、発明例３および４はフィラメント径が
0.54mmである比較例４と比較すると、耐ベルトコード折
れ性が向上していることが判る。発明例５は、コードの
長径がフィラメント径の7.03倍の場合であり、同7.80倍
である比較例５と比較して、耐ベルトコード折れ性が向
上していることが判る。発明例６は、ｃｌ／ｃｓが1.92
の場合であり、ｃｌ／ｃｓが1.69である発明例７と比較
して、ゴム侵入性により優れることが判る。
が同じ３＋Ｎ構造についての比較である。すなわち、発
明例１はバンチャー撚り３＋８構造、発明例２はバンチ
ャー撚り３＋５構造のコードを用いた場合であり、発明
例１および２は、３＋４構造である比較例１と比較する
と、耐ベルトエンドセパレーション性が向上しているこ
とが判る。さらに、発明例１および２は、３＋11構造で
ある比較例２と比較すると、ゴム侵入性が向上している
ことが判る。なお、発明例３はフィラメント径が0.14mm
の場合、発明例４はフィラメント径が0.48mmの場合であ
り、フィラメント径が0.08mmである比較例３と比較する
と、耐ベルトエンドセパレーション性が向上しているこ
とが判る。また、発明例３および４はフィラメント径が
0.54mmである比較例４と比較すると、耐ベルトコード折
れ性が向上していることが判る。発明例５は、コードの
長径がフィラメント径の7.03倍の場合であり、同7.80倍
である比較例５と比較して、耐ベルトコード折れ性が向
上していることが判る。発明例６は、ｃｌ／ｃｓが1.92
の場合であり、ｃｌ／ｃｓが1.69である発明例７と比較
して、ゴム侵入性により優れることが判る。
【００３０】
【表１】
【００３１】次に、表２はコアとシースとのフィラメン
ト径が異なる３＋Ｎ構造についての比較である。すなわ
ち、発明例８はバンチャー撚りの３＋９構造の場合であ
り、発明例８は、異線径の３＋４構造である比較例６と
比較すると、耐ベルトエンドセパレーション性が向上し
ていることが判る。さらに、発明例８は、異線径の３＋
13構造である比較例２と比較すると、ゴム侵入性が向上
していることが判る。尚、発明例９はコアフィラメント
径が0.16mm、シースフィラメント径が0.14mmの場合、発
明例10はコアフィラメント径が0.48mm、シースフィラメ
ント径が0.46mmの場合であり、コアフィラメント径が0.
09mm、シースフィラメント径が0.08mmである比較例８と
比較すると、耐ベルトエンドセパレーション性が向上し
ていることが判る。また、発明例９および10はコアフィ
ラメント径が0.54mm、シースフィラメント径が0.52mmで
ある比較例９と比較すると、耐ベルトコード折れ性が向
上していることが判る。発明例11は、コード長径が（1.
5 ×コアフィラメント径＋シースフィラメント径）の3.
10倍の場合であり、（1.5 ×コアフィラメント径＋シー
スフィラメント径）の3.51倍である比較例10と比較し
て、耐ベルトコード折れ性が向上していることが判る。
ト径が異なる３＋Ｎ構造についての比較である。すなわ
ち、発明例８はバンチャー撚りの３＋９構造の場合であ
り、発明例８は、異線径の３＋４構造である比較例６と
比較すると、耐ベルトエンドセパレーション性が向上し
ていることが判る。さらに、発明例８は、異線径の３＋
13構造である比較例２と比較すると、ゴム侵入性が向上
していることが判る。尚、発明例９はコアフィラメント
径が0.16mm、シースフィラメント径が0.14mmの場合、発
明例10はコアフィラメント径が0.48mm、シースフィラメ
ント径が0.46mmの場合であり、コアフィラメント径が0.
09mm、シースフィラメント径が0.08mmである比較例８と
比較すると、耐ベルトエンドセパレーション性が向上し
ていることが判る。また、発明例９および10はコアフィ
ラメント径が0.54mm、シースフィラメント径が0.52mmで
ある比較例９と比較すると、耐ベルトコード折れ性が向
上していることが判る。発明例11は、コード長径が（1.
5 ×コアフィラメント径＋シースフィラメント径）の3.
10倍の場合であり、（1.5 ×コアフィラメント径＋シー
スフィラメント径）の3.51倍である比較例10と比較し
て、耐ベルトコード折れ性が向上していることが判る。
【００３２】
【表２】
【００３３】ここで、ゴム侵入性は、供試タイヤのベル
トからスチールコードを取り出して、そのコアの周面上
に接着しているゴムの量を測定し、該測定値をコアの周
面上すべてにゴムが接着している場合を１００％とし、
全く接着していない場合を０％として評価した。
トからスチールコードを取り出して、そのコアの周面上
に接着しているゴムの量を測定し、該測定値をコアの周
面上すべてにゴムが接着している場合を１００％とし、
全く接着していない場合を０％として評価した。
【００３４】耐ベルトコード折れ性は、タイヤの内圧を
725 kPa に調整して標準リムに組み込んだ後、実車に装
着し、悪路を３万km走行後にタイヤを一度更生し、さら
に３万km走行させた後、タイヤを解剖してベルトのカー
カス側から第３層目のベルト層から補強材を採取し、折
れたコード本数を測定し、その結果を次式により指数表
示したものである。この指数が小さいほどコード折れ本
数が少なく、耐ベルトコード折れ性に優れていることを
示す。なお、基準タイヤは、表１では発明例１および表
２では発明例６と同じコード構造およびフィラメント径
を有するコードをチューブラー撚り線機で製造したコー
ドを適用したものとした。 （耐ベルトコード折れ性指数）＝（供試タイヤでのコー
ド折れ本数）／（基準タイヤでのコード折れ本数）×１
００
725 kPa に調整して標準リムに組み込んだ後、実車に装
着し、悪路を３万km走行後にタイヤを一度更生し、さら
に３万km走行させた後、タイヤを解剖してベルトのカー
カス側から第３層目のベルト層から補強材を採取し、折
れたコード本数を測定し、その結果を次式により指数表
示したものである。この指数が小さいほどコード折れ本
数が少なく、耐ベルトコード折れ性に優れていることを
示す。なお、基準タイヤは、表１では発明例１および表
２では発明例６と同じコード構造およびフィラメント径
を有するコードをチューブラー撚り線機で製造したコー
ドを適用したものとした。 （耐ベルトコード折れ性指数）＝（供試タイヤでのコー
ド折れ本数）／（基準タイヤでのコード折れ本数）×１
００
【００３５】耐ベルトエンドセパレーション性は、ベル
トエンドの亀裂長さの大小によって大きく支配されるか
ら、亀裂長さをベルトエンドセバレーションの代用指標
として用いる。すなわち、この試験は、内圧を７２５ｋ
Ｐａに調整して標準リムに組み込んだタイヤを実車に装
着し、一般路を10万ｋｍ走行後タイヤを解剖してベルト
のカーカス側から第３層目のベルト層の端縁に発生して
いる亀裂長さを測定し、その結果を次式により指数表示
したものである。この指数が小さいほど亀裂長さが短
く、耐ベルトエンドセバレーション性に優れていること
を示す。なお、基準タイヤは、上記耐ベルトコード折れ
性の場合と同様である。 （耐ベルトエンドセバレーション性指数) ＝（供試タイ
ヤの亀裂長さ）／（基準タイヤの亀裂長さ）×１００
トエンドの亀裂長さの大小によって大きく支配されるか
ら、亀裂長さをベルトエンドセバレーションの代用指標
として用いる。すなわち、この試験は、内圧を７２５ｋ
Ｐａに調整して標準リムに組み込んだタイヤを実車に装
着し、一般路を10万ｋｍ走行後タイヤを解剖してベルト
のカーカス側から第３層目のベルト層の端縁に発生して
いる亀裂長さを測定し、その結果を次式により指数表示
したものである。この指数が小さいほど亀裂長さが短
く、耐ベルトエンドセバレーション性に優れていること
を示す。なお、基準タイヤは、上記耐ベルトコード折れ
性の場合と同様である。 （耐ベルトエンドセバレーション性指数) ＝（供試タイ
ヤの亀裂長さ）／（基準タイヤの亀裂長さ）×１００
【００３６】
【発明の効果】この発明によれば、３本のフィラメント
からなるコアを有する３＋Ｎ構造のコードにおける耐疲
労性を改善することができ、このコードをベルトに適用
することによって、悪路あるいは未舗装路の走行等、非
常に過酷な使用条件においても、コード折れが回避され
るため、耐久性に優れるタイヤを提供し得る。
からなるコアを有する３＋Ｎ構造のコードにおける耐疲
労性を改善することができ、このコードをベルトに適用
することによって、悪路あるいは未舗装路の走行等、非
常に過酷な使用条件においても、コード折れが回避され
るため、耐久性に優れるタイヤを提供し得る。
【図１】 この発明に従う３＋９構造のスチールコード
の断面図である。
の断面図である。
【図２】 この発明に従う３＋９構造のスチールコード
の断面図である。
の断面図である。
【図３】 スチールコードのコアにおけるフィラメント
配列を示す図である。
配列を示す図である。
【図４】 この発明で使用するバンチャー撚り線機を示
す図である。
す図である。
【図５】 この発明にタイヤの断面図である。
１ スチールコード ２ コアフィラメント ３ コア ４ シースフィラメント ５ シース ６ 巻出しリール ７ 巻出しリール ８ 型付け装置 ９ ボイス 10 巻取りリール 11 圧延ローラー 20 ビードコア 21 カーカス 22 ベルト 23 トレッド
Claims (7)
- 【請求項１】 ３本のフィラメントを撚らずに並列に引
き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと同径の５
〜10本のフィラメントによるシースを配置した層撚り構
造のスチールコードであって、コードを構成するフィラ
メントの直径をｄとしたとき、コードの外郭形状におけ
る長径Ｄｌが下記式を満足することを特徴とするゴム物
品補強用スチールコード。 記 5.00ｄ＜Ｄｌ≦7.48ｄ - 【請求項２】 ３本のフィラメントを撚らずに並列に引
き揃えたコアの周囲に、該コアフィラメントと異径の５
〜12本のフィラメントによるシースを配置した層撚り構
造のスチールコードであって、コアを構成するフィラメ
ントの直径をｄｃおよびシースを構成するフィラメント
の直径をｄｓとしたとき、コードの外郭形状における長
径Ｄｌが下記式を満足することを特徴とするゴム物品補
強用スチールコード。 記 2.00×（1.5 ｄｃ＋ｄｓ）＜Ｄｌ≦3.38×（1.5 ｄｃ＋
ｄｓ） - 【請求項３】 請求項１または２において、コアの外郭
形状は、その長径をｃｌおよび短径をｃｓとしたとき、
1.82≦ｃｌ／ｃｓ≦3.00の関係にあることを特徴とする
ゴム物品補強用スチールコード。 - 【請求項４】 請求項１、２または３において、コード
を構成するフィラメントの径が０．１０〜０．５０mmで
あることを特徴とするゴム物品補強用スチールコード。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれかにおいて、
バンチャー撚り線機にて作製されたことを特徴とするゴ
ム物品補強用スチールコード。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれかに記載のス
チールコードをバンチャー撚り線機で製造するに当り、
シースを構成するフィラメントの型付け量を単独で制御
することを特徴とするスチールコードの製造方法。 - 【請求項７】 １対のビード部間でトロイド状に延びる
カーカスを骨格とし、このカーカスの径方向外側に少な
くとも２層のベルトをそなえる空気入りタイヤにおい
て、該ベルトに、請求項１ないし５のいずれかに記載の
スチールコードを適用したことを特徴とする空気入りタ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11151157A JP2000336584A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法並びに空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11151157A JP2000336584A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法並びに空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000336584A true JP2000336584A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15512606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11151157A Pending JP2000336584A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法並びに空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000336584A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180387A (ja) * | 2000-12-14 | 2002-06-26 | Kanai Hiroaki | タイヤ補強用スチールコード |
| JP2002235289A (ja) * | 2001-02-07 | 2002-08-23 | Kanai Hiroaki | タイヤ補強用スチールコードの製造方法 |
| JP2009287147A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Bridgestone Corp | スチールコードおよび該スチールコードを適用したタイヤ |
| JP2014234570A (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-15 | 株式会社ブリヂストン | スチールコードの製造方法及びスチールコード |
| JP2014234569A (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-15 | 株式会社ブリヂストン | スチールコード |
-
1999
- 1999-05-31 JP JP11151157A patent/JP2000336584A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180387A (ja) * | 2000-12-14 | 2002-06-26 | Kanai Hiroaki | タイヤ補強用スチールコード |
| JP2002235289A (ja) * | 2001-02-07 | 2002-08-23 | Kanai Hiroaki | タイヤ補強用スチールコードの製造方法 |
| JP2009287147A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Bridgestone Corp | スチールコードおよび該スチールコードを適用したタイヤ |
| JP2014234570A (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-15 | 株式会社ブリヂストン | スチールコードの製造方法及びスチールコード |
| JP2014234569A (ja) * | 2013-06-03 | 2014-12-15 | 株式会社ブリヂストン | スチールコード |
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|---|---|---|---|
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