JP2003013822A - 燃料噴射弁および燃料噴射弁に用いられる燃料加熱ヒータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】セラミックヒータを用いて簡易に燃料を加熱で
きる燃料噴射弁を提供する。 【解決手段】燃料噴射孔（１１４ｂ）を有するバルブボ
ディ（１１４）から延出して内部にニードル弁（１２
１）を収納しその周囲に燃料溜り（１１３ａ）を形成す
る筒状のノズルホルダ（１１３）とを備えるインジェク
タ本体（１０）と、そのノズルホルダの外周面に圧入さ
れ電力供給源から電力の供給を受けて発熱しノズルホル
ダを介して燃料溜りにある燃料を加熱する環状のセラミ
ックヒータ（２１）と、セラミックヒータの外周側に圧
入された環状の保護リング（２２）と、を備えることを
特徴とする燃料噴射弁。保護リングを外周面に圧入する
ことで、セラミックヒータをノズルホルダに圧入するこ
とが可能となった。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、燃料加熱ヒータを
備えた燃料噴射弁およびその燃料加熱ヒータに関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】最近のガソリンエンジンやディーゼルエ
ンジンは、高出力、低騒音等に加え、低燃費で、厳しい
排ガス規制を満足することが求められる。このため、エ
ンジンへの燃料供給は燃料噴射弁によって正確に行われ
る。この燃料噴射弁は制御装置（ＥＣＵ）によって制御
され、燃料噴射弁内の電磁弁への印可電圧を調整するこ
とにより、吸気管やシリンダ内へ噴射される燃料の噴射
時期や噴射量等が高精度に制御されている。ところが、
例えば、エンジンが始動時等の冷間状態にある場合、燃
料噴射弁による噴射量の調整のみでは、所望の空燃比や
均一な混合気を得ることが困難である。なぜなら、低温
時、燃料噴射弁から噴射された燃料は、気化や霧化がし
難く、噴射された燃料が液滴（液相）状態で吸気管やシ
リンダ内に供給され得るからである。特に、供給される
燃圧が比較的低い燃料噴射弁の場合（例えば、吸気管内
に燃料を噴射する燃料噴射弁の場合）、燃料の微粒化が
起りにくく、燃料の液相化が生じ易い。

【０００３】液滴状態の燃料がシリンダ内に吸入される
と、均一な燃焼が妨げられ、アイドル不調、応答性の悪
化、プラグのかぶり、未燃焼燃料の残存による排ガス中
のＨＣ等の増加、燃費の悪化等が生じ得る。特に、吸気
管内に燃料を噴射する構造の場合、冷間時、吸気管内壁
への燃料の付着が生じ得る。そのため、実質的にシリン
ダ内に流入する燃料量が減少し（空燃比が大きくな
り）、始動性の悪化やエンジン不調の原因となる。これ
は、冷間時に噴射する燃料を増量することで回避できる
が、それは燃費の悪化に直結する。そこで、噴射前（ま
たは噴射中）の燃料をセラミックヒータで積極的に加熱
して、噴射された燃料の気化や霧化を促進することが考
えられる。例えば、特開昭６３−１７０５５５号公報や
特開平５−２６１３０号公報にそれに関する開示があ
る。

【０００４】前者の公報に開示されたものを図６に示
す。この場合、セラミックヒータ２１０が波板ばね２４
０により付勢されて噴孔プレート２２０に当接してい
る。そして、セラミックヒータ２１０は噴孔プレート２
２０を介して噴射孔２３０近傍に溜っている燃料を加熱
している。また、セラミックヒータ２１０が環状である
ため、その内周部を通過する燃料を直接加熱できるよう
にもなっている。後者の公報に開示されたものを図７に
示す。この場合、セラミックヒータ３１０が燃料噴射弁
３００の手前にある分岐燃料管３２０内に設けられ、燃
料噴射弁に供給される燃料を直接加熱している。なお、
噴射後の燃料をセラミックヒータで直接加熱するものと
して、特開平９−８８７４０にその開示がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このように、燃料の気
化や霧化を促進させるためにセラミックヒータが使用さ
れる。ところが、セラミックヒータの大部分を構成する
セラミックスは、周知のように、圧縮側の強度は高いが
引張側の強度は弱い。過度の引張応力がセラミックヒー
タに作用すると、セラミックヒータに亀裂等が生じ得
る。そのため、図６や図７からも判るように、何れも、
セラミックヒータに引張応力が殆ど作用しない状態で使
用されており、その使用方法が限定され、全体構造が複
雑化する傾向にあった。本発明は、このような事情に鑑
みて為されたものである。つまり、比較的簡易な構造の
燃料加熱ヒータを備えた燃料噴射弁と、その燃料加熱ヒ
ータとを提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者はこの
課題を解決すべく鋭意研究した結果、環状のセラミック
ヒータを燃料噴射弁のノズルホルダに圧入して用いるこ
とを考えた。そして、その圧入によりセラミックヒータ
の外周部に生じる引張応力は、保護リングをセラミック
ヒータの外周部に圧入することで抑制、防止できること
を思い付き、本発明を完成させるに至ったものである。

【０００７】（燃料噴射弁）すなわち、本発明の燃料噴
射弁は、燃料噴射孔を有するノズル部と該燃料噴射孔の
開閉を行う弁体と該ノズル部から延出して内部に弁体を
収納し該弁体の周囲に燃料溜りを形成する筒状のノズル
ホルダとを備えるインジェクタ本体と、該ノズルホルダ
の外周面に圧入され電力供給源から電力の供給を受けて
発熱し該ノズルホルダを介して該燃料溜りにある燃料を
加熱する環状のセラミックヒータと、該セラミックヒー
タの外周側に圧入された環状の保護リングと、を備える
ことを特徴とする。

【０００８】本発明の燃料噴射弁では、弁体周囲の燃料
溜りにある噴射前の燃料がノズルホルダを介してセラミ
ックヒータにより加熱される。このとき、環状のセラミ
ックヒータがノズルホルダに圧入されているため、ノズ
ルホルダの外周面とセラミックヒータの内周面とが密着
し熱伝達が効率よく行われる。従って、ノズルホルダの
外周面とセラミックヒータの内周面との間に高熱伝導性
の充填剤等を塗布する必要もないし、付勢部材等を使用
して両者間の密着性を確保する必要もない。よって、非
常に簡易な構造としつつ燃料噴射弁内の燃料の加熱がで
きる。但し、単に環状のセラミックヒータをノズルホル
ダに圧入すると、セラミックヒータの外周部にはその締
め代（圧入代）に応じた引張応力が作用して、セラミッ
クヒータの割れやクラック等の発生原因となり得る。そ
こで、本発明では、セラミックヒータの外周側に保護リ
ングを圧入した。この保護リングの圧入により、セラミ
ックヒータの外周部では、圧縮応力が作用するか、前述
の引張応力が低減され、いずれにしてもセラミックヒー
タの割れ等が防止され得る。

【０００９】（燃料加熱ヒータ）本発明は、燃料加熱ヒ
ータを備えた燃料噴射弁に限られず、その燃料加熱ヒー
タ自体でも良い。すなわち、本発明は、燃料噴射孔を有
するノズル部から延出して内部に該燃料噴射孔を開閉す
る弁体を収納し該弁体の周囲に燃料溜りを形成する筒状
のノズルホルダに圧入されると共に電力供給源から電力
の供給を受けて発熱し該ノズルホルダを介して該燃料溜
りにある燃料を加熱できる環状のセラミックヒータと、
該セラミックヒータの外周側に圧入される環状の保護リ
ングと、を備えることを特徴とする燃料加熱ヒータであ
っても良い。

【００１０】前述した内容は、勿論、本発明の場合にも
当てはまる。そして、本発明に係る燃料噴射弁および燃
料加熱ヒータについて、次のことが言える。セラミック
ヒータの内周側とその外周側との締め代等は適宜決定さ
れる設計事項である。但し、少なくとも、セラミックヒ
ータをノズルホルダに圧入したときに、セラミックヒー
タと保護リングとの間に締め代が存在する（圧入状態で
ある）ようにする。逆に言えば、セラミックヒータのノ
ズルホルダへの圧入前においては、セラミックヒータと
保護リングとが必ずしも圧入状態である必要はない。勿
論、セラミックヒータと保護リングとが圧入されている
と、両者を一体的に取扱えるので好ましい。

【００１１】この圧入により生じる応力は、保護リング
とセラミックヒータとの間の締め代（外周側締め代）に
対するノズルホルダとセラミックヒータとの間の締め代
（内周側締め代）の割合である締め代比に関係する。こ
の圧入比を変化させてＦＥＭ解析等を行い、セラミック
ヒータに作用する引張応力がセラミックヒータの許容応
力となる締め代比の限界値（限界締め代比）を算出す
る。そして、締め代比を限界締め代比以下にすることで
セラミックヒータに作用する引張応力をセラミックヒー
タの許容応力以下とすることができる。なお、解析によ
り限界締め代比は、例えば、０．７とすると好ましい。
締め代比が０．７以下であれば、確実にセラミックヒー
タに作用する引張応力をその許容応力以下にすることが
できる。締め代比を０．６以下とすると、セラミックヒ
ータに引張応力が生じないためより好ましい。

【００１２】また、圧入により生じる応力は、締め代の
みならず各部材の剛性（縦弾性係数（ヤング率Ｅ）と形
状係数（断面２次モーメントＩ））にも関係する。セラ
ミックヒータの外周部で引張応力を低減させ、または圧
縮応力を発生させるためには、その外周側での締め代を
大きくするか、保護リングの剛性を大きくすることが有
効となる。もっとも、その締め代を過度に大きくすると
組付け性が悪くなる。また、その剛性を形状面から大き
くすると、保護リングの大型化を招く。そこで、保護リ
ングに高張力材料を用いると、セラミックヒータの引張
応力の低減と保護リングのコンパクト化との両立を図れ
る。高張力材料として、例えば、鉄系材料がある。ま
た、前記保護リングが、前記セラミックヒータに用いら
れるセラミックスよりも引張強度の大きな高張力材料か
らなると、好適である。

【００１３】また、セラミックヒータによる発熱が効率
よく燃料溜り内の燃料に伝達されると、セラミックヒー
タの小型化や消費電力の削減が可能となる。そこで、保
護リングは、低熱伝導性材料からなると好ましい。低熱
伝導性材料として、例えば、ステンレス系材料がある。
前記保護リングは、前記ノズルホルダに用いられる材料
よりも熱伝導率が低い低熱伝導性材料からなると、燃料
溜り内の燃料に熱がより伝達され易くなり好適である。

【００１４】ところで、セラミックヒータは、耐熱性の
他、耐蝕性にも優れるため、エンジンへの使用に適す
る。通常のセラミックヒータは、金属発熱体とその金属
発熱体を被覆等するセラミックス本体とからなる。そし
て、電力供給源から供給される電力量に応じて金属発熱
体が発熱し、その熱がセラミックス本体に伝達される。
発熱時期や発熱量はＥＣＵ等により制御される。もっと
も、セラミックヒータは、そのようなヒータに限らず、
正特性半導体素子からなるヒータ（いわゆるＰＴＣヒー
タ）でも良い。ＰＴＣヒータは、低温時、電気抵抗が小
さく発熱量が多くなるが、セラミックスの温度が上昇し
てある温度領域に達すると、電気抵抗が急増大して発熱
量が小さくなる。従って、このＰＴＣヒータの自己温度
制御機能を利用すると、セラミックヒータの制御を簡素
化することができる。

【００１５】なお、ノズルホルダを円筒状とすると共に
セラミックヒータおよび保護リングを円環状とすると、
製作、加工、組付け等が容易となり、圧入した際に作用
する応力も均一となり好ましい。また、本発明でいう燃
料噴射弁は、ガソリンエンジン用でもディーゼルエンジ
ン用でも良く、筒内に噴射するものでもインテークマニ
ホールド内に噴射するものでも良い。

【００１６】

【発明の実施の形態】次に、実施形態を挙げ、本発明を
より具体的に説明する。本発明の実施形態である燃料噴
射弁１の縦断面図を図１に示す。この燃料噴射弁１は、
自動車用ガソリンエンジンの吸気管（インテークマニホ
ールド）に配設されるものである。この燃料噴射弁１
は、インジェクタ本体１０と燃料加熱ヒータ２０とから
なる。 （１）インジェクタ本体 インジェクタ本体１０は、筐体１１と、筐体１１内に収
納された弁部１２と、弁部１２を電磁駆動する電磁駆動
部１３とからなる。筐体１１は、円筒状のケース１１１
とリング１１２とノズルホルダ１１３とカップ状のバル
ブボディ１１４とからなり、それぞれがそれぞれの端部
で溶接されている。

【００１７】ケース１１１とノズルホルダ１１３とは鉄
系の磁性材料であり、リング１１２は鉄系の非磁性材料
からなる。バルブボディ１１４は、内部に円錐状のシー
ト面１１４ａを有し、その中央（頂部）に燃料噴射孔１
１４ｂが形成されている。また、バルブボディ１１４の
下端面には噴孔プレート１１５が溶接されている。その
噴孔プレート１１５には、吸気バルブに向けた二股の噴
孔１１５ａが穿設されている。このバルブボディ１１４
が本発明でいうノズル部に相当する。

【００１８】弁部１２は、ニードル弁１２１と、ニード
ル弁１２１をシート面１１４ａに付勢するスプリング１
２２と、この付勢力を調整する円筒状のアジャスター１
２３とからなる。ニードル弁１２１は有底円筒状となっ
ており、側面上下２箇所に通孔１２１ａ、１２１ｂが穿
設されている。ニードル弁１２１の下部にガイド１２１
ｃが形成されており、ガイド１２１ｃはバルブボディ１
１４の内周面に接してニードル弁１２１の往復動を案内
する。ガイド１２１ｃの外周囲は、燃料が通過できるよ
うに面取りされている。ニードル弁１２１の下端部には
ニードル部１２１ｄが形成されており、ニードル部１２
１ｄはシート面１１４ａに当接して、燃料噴射孔１１４
ｂを閉塞する。このニードル弁１２１が本発明でいう弁
体に相当する。

【００１９】電磁駆動部１３は、電磁コイル１３１と固
定コア１３３と可動コア１３４と磁性リング１３２とか
らなる。固定コア１３３は、ケース１１１の内周側に一
体的に形成されたものである。可動コア１３４は、ニー
ドル弁１２１の上部に嵌装され、リング１１２とノズル
ホルダ１１３との内周面にガイドされて、ニードル弁１
２１と一体的に往復動可能である。環状の磁性リング１
３２は、磁性材料からなり、ケース１１１とノズルホル
ダ１１３とを磁気的に連結する。

【００２０】電磁コイル１３１への電力供給は、コネク
タ１５４に保持されたターミナル１５３から行われる。
コネクタ１５４は、インジェクタ本体１０の上部を被覆
する樹脂モールド１５５と一体に形成されている。ここ
で、ターミナル１５３に電圧が印可されると、電磁コイ
ル１３１に電流が流れ、その電流量に応じた磁束が発生
する。この磁束は、ノズルホルダ１１３→磁性リング１
３２→ケース１１１（固定コア１３３）→可動コア１３
４と伝わり、磁気回路が形成される。その結果、可動コ
ア１３４が固定コア１３３に吸引されると、ニードル弁
１２１がシート面１１４ａから離座して、燃料噴射孔１
１４ｂが開孔する。一方、そのターミナル１５３への印
可電圧が遮断されると、可動コア１３４は、スプリング
１２２に付勢されて、ニードル弁１２１をシート面１１
４ａに着座させる。そして、燃料噴射孔１１４ｂは閉孔
する。このように、ニードル弁１２１（ニードル部１２
１ｄ）が燃料噴射孔１１４ｂを開閉することにより、燃
料噴射が適宜行われる。

【００２１】ところで、燃料は、筐体１１の上方（図
上）にＯリング１５１を介して油密に接続されたデリバ
リパイプ（図略）から供給される。この燃料は、燃料フ
ィルター１５２、筐体１１の円筒内部、ニードル弁１２
１の円筒内部および通孔１２１ａ、ｂを通って、バルブ
ボディ１１４の燃料噴射孔１１４ｂまで達する。この燃
料は加圧されているため、燃料噴射孔１１４ｂの開閉に
応じて燃料が燃料噴射孔１１４ｂから噴射される。ま
た、ノズルホルダ１１３の内周面とニードル弁１２１の
外周面との間には燃料溜り１１３ａが形成されており、
そこに噴射直前の加圧燃料が蓄えられている。

【００２２】（２）燃料加熱ヒータ 燃料加熱ヒータ２０は、円環状のセラミックヒータ２１
とその外周面に圧入されたステンレス製の円環状の保護
リング２２とからなる。図１に示すように、セラミック
ヒータ２１はノズルホルダ１１３に圧入されている。つ
まり、セラミックヒータ２１の内周面とノズルホルダ１
１３の外周面との間に圧縮応力が作用して密着固定され
ている。

【００２３】図２（ａ）に示すように、燃料加熱ヒータ
２０は、このノズルホルダ１１３への圧入前に、セラミ
ックヒータ２１の外周側に高張力材料である保護リング
２２が圧入される。つまり、セラミックヒータ２１の外
周面と保護リング２２の内周面との間には、圧縮応力が
作用した状態となっている。次に、図２（ｂ）に示すよ
うに、圧縮応力が作用した状態で燃料加熱ヒータ２０を
ノズルホルダ１１３に圧入する。組付けられた状態を図
２（ｃ）に示す。その結果、前述の圧縮応力により、セ
ラミックヒータ２１の外周部に作用する引張応力は少な
くともその一部が打消される。よって、セラミックヒー
タ２１の外周部に過度の引張応力が作用せず、セラミッ
クヒータ２１の割れ等が防止される。なお、図２に示す
保護リング２２の形状が図１のものと異なるが、これは
セラミックヒータ２１の組付けを容易にする形状とした
ためである。

【００２４】本実施形態のセラミックヒータ２１は、内
部に金属発熱体を有する通常のセラミックヒータであ
る。セラミックヒータ２１への電力供給は、バッテリ等
の電力供給源からなされる。電力の供給量やそのタイミ
ングは、図示しない制御装置（ＥＣＵ）により制御され
る。セラミックヒータ２１に電力が供給されると、セラ
ミックヒータ２１は発熱し、その熱はノズルホルダ１１
３を介してその内部に形成された燃料溜り１１３ａ内の
燃料に伝達される。なお、保護リング２２を形成するス
テンレスは、低熱伝導性材料でもあるため、セラミック
ヒータ２１で生じた熱は、効率的にノズルホルダ１１３
側に伝達される。

【００２５】こうして、始動時等のエンジン冷間時に、
噴射前の燃料の温度（燃温）を上昇させることができ
る。燃温の高い燃料は、吸気管内で容易に霧化や気化
（減圧沸騰）し、吸気管内に液相燃料が滞留することが
抑制、防止される。特に、本実施形態では、燃料噴射孔
１１４ｂの近傍に存在する燃料を加熱するため、噴射燃
料の霧化や気化を行う上で、より効率的な加熱が行え
る。

【００２６】図２に示す保護リング２２を採用した燃焼
噴射弁１の部分縦断面図を図３に示す。前述したセラミ
ックヒータ２１への電力供給は、コネクタ２４に保持さ
れたターミナル２３から行われる。コネクタ２４は、イ
ンジェクタ本体１０の中央部を被覆する樹脂モールド２
５と一体に形成されている。

【００２７】（３）締め代比を変化させた際のセラミッ
クヒータ等に生じる応力解析 次に、本実施形態において、締め代比を変化させた際の
セラミックヒータ２１等に生じる応力の解析をＦＥＭ解
析により行った。締め代比とは、セラミックヒータ２１
の外周側締め代に対するその内周側締め代の割合であ
る。すなわち、内周側締め代比を外周側締め代で除した
値である。なお、本解析は、セラミックヒータ２１を含
む燃料噴出弁１の横断面について行った。また、解析条
件として、各部品の形状を図４（ａ）に、材料物性を図
４（ｂ）に示す。すなわち、ノズルホルダ１１３は、内
径はφ５．６ｍｍ、外径はφ７ｍｍ、材質はステンレ
ス、ヤング率は２００ＧＰａ、ポアソン比は０．３とす
る。セラミックヒータ２１は、内径はφ７ｍｍ、外径は
φ１０ｍｍ、材質はアルミナ、ヤング率は２９４ＧＰ
ａ、ポアソン比は０．２４とする。保護リング２２は、
内径はφ１０ｍｍ、外径はφ１２ｍｍ、材質はステンレ
ス、ヤング率は２００ＧＰａ、ポアソン比は０．３とす
る。また、本解析は、外周側締め代を４０μｍに固定し
ておき、内周側締め代を変化させることにより、締め代
比を０〜１．０まで変化させて行った。その解析結果の
応力分布（横断面図）を図５に示す。

【００２８】図５に示すように、セラミックヒータ２１
に引張応力が殆ど作用しない状態は締め代比が０．７以
下の場合である。すなわち、セラミックヒータ２１に作
用する引張応力がセラミックヒータ２１の許容応力とな
る締め代比の限界値（限界締め代比）を０．７にすると
好ましい。ここで、図５から明らかなように、締め代比
が０．７の場合には、セラミックヒータ２１の一部に引
張応力が作用している。しかし、この引張応力がセラミ
ックヒータ２１の許容応力以下であればよい。すなわ
ち、解析結果によれば、締め代比を０．７以下（限界締
め代比を０．７）にすることでセラミックヒータ２１の
割れ等を防止できる。なお、締め代比が０．６以下であ
るとより好ましい。この場合には、セラミックヒータ２
１に全く引張応力が生じなくなるため、確実にセラミッ
クヒータ２１の割れ等を防止できる。また、締め代比が
０．８以上の場合にはセラミックヒータ２１の広い範囲
に引張応力が作用しているが、この引張応力がセラミッ
クヒータ２１の許容応力以下であれば、締め代比を０．
８以上としてもよい。

【００２９】（４）その他 前記実施形態では、保護リング２２を別途容易したが、
必ずしもその必要はない。例えば、燃料噴射弁１を嵌装
するシリンダヘッドに、円筒部を形成する。そして、そ
の円筒部にセラミックヒータ２１を圧入する。そして、
セラミックヒータ２１の内周側にノズルホルダ１１３を
圧入する。この場合、その円筒部の内壁が本発明でいう
保護リングに相当する。よって、シリンダヘッドの円筒
部内壁を保護リングとして代替することも可能である。

【００３０】また、本実施形態では、セラミックヒータ
２１を圧入するノズルホルダ１１３とケース１１１とを
溶接して一体としているが、当初から一体となっている
ハウジングを用いても良い。この場合は、そのハウジン
グが本発明でいうノズルホルダに相当する。また、燃料
加熱ヒータ２０の圧入位置は、ノズルホルダ１１３の中
央付近に限らず、バルブボディ１１４の近傍、さらには
バルブボディ１１４に差掛かっても良い。また、燃料加
熱ヒータ２０を稼働する時期は始動時等に限らず、外気
温の低いときなど、燃料の霧化や気化が困難なときに広
く稼働させても良い。

【００３１】

【発明の効果】本発明の燃料加熱ヒータによれば、ノズ
ルホルダへのセラミックヒータの圧入が可能となり、簡
素な構造で噴射燃料の加熱ができる。そして、その燃料
加熱ヒータを備えた燃料噴射弁を用いると、簡易な構造
で冷間時でも噴射燃料の霧化や気化を促進できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁を示す断面
図である。

【図２】本発明の実施形態に係る燃料加熱ヒータの組付
け図である。

【図３】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁を示す断面
図である。

【図４】締め代比を変化させた際のセラミックヒータ等
に生じる応力解析の解析条件を示す図である。

【図５】応力解析の解析結果を示す図である。

【図６】従来の燃料噴射弁を示す部分断面図である。

【図７】従来の燃料加熱ヒータを示す模式図である。

【符号の説明】

１ 燃料噴射弁 １０ インジェクタ本体 ２０ 燃料加熱ヒータ ２１ セラミックヒータ ２２ 保護リング １１３ ノズルホルダ １１３ａ 燃料溜り １１４ バルブボディ（ノズル部） １１４ｂ 燃料噴射孔 １２１ ニードル弁（弁体）

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料噴射孔を有するノズル部と該燃料噴射
   孔の開閉を行う弁体と該ノズル部から延出して内部に弁
   体を収納し該弁体の周囲に燃料溜りを形成する筒状のノ
   ズルホルダとを備えるインジェクタ本体と、 該ノズルホルダの外周面に圧入され電力供給源から電力
   の供給を受けて発熱し該ノズルホルダを介して該燃料溜
   りにある燃料を加熱する環状のセラミックヒータと、 該セラミックヒータの外周側に圧入された環状の保護リ
   ングと、 を備えることを特徴とする燃料噴射弁。
2. 【請求項２】前記保護リングは、前記ノズルホルダに用
   いられる材料よりも熱伝導率が低い低熱伝導性材料から
   なる請求項１記載の燃料噴射弁。
3. 【請求項３】前記保護リングは、前記セラミックヒータ
   に用いられるセラミックスよりも引張強度の大きな高張
   力材料からなる請求項１記載の燃料噴射弁。
4. 【請求項４】前記保護リングと前記セラミックヒータと
   の間の外周側締め代に対する前記ノズルホルダと前記セ
   ラミックヒータとの間の内周側締め代の割合である締め
   代比は、前記セラミックヒータに作用する引張応力が前
   記セラミックヒータの許容応力となる限界締め代比以下
   であることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射弁。
5. 【請求項５】前記限界締め代比は０．７であることを特
   徴とする請求項４記載の燃料噴射弁。
6. 【請求項６】燃料噴射孔を有するノズル部から延出して
   内部に該燃料噴射孔を開閉する弁体を収納し該弁体の周
   囲に燃料溜りを形成する筒状のノズルホルダに圧入され
   ると共に電力供給源から電力の供給を受けて発熱し該ノ
   ズルホルダを介して該燃料溜りにある燃料を加熱できる
   環状のセラミックヒータと、 該セラミックヒータの外周側に圧入される環状の保護リ
   ングと、 を備えることを特徴とする燃料噴射弁に用いられる燃料
   加熱ヒータ。