JP2928022B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C1/00—Tyres characterised by the chemical composition or the physical arrangement or mixture of the composition
- B60C1/0016—Compositions of the tread
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタイヤトレッド用ゴム組
成物に関し、一般舗装路のみならずサーキットのウェッ
ト路面上にて優れた制動性及び操縦安定性を発揮できる
タイヤトレッド用ゴム組成物に関する。本発明のゴム組
成物は用途としてウェット用レースタイヤのトレッドゴ
ムにも使用できる。
成物に関し、一般舗装路のみならずサーキットのウェッ
ト路面上にて優れた制動性及び操縦安定性を発揮できる
タイヤトレッド用ゴム組成物に関する。本発明のゴム組
成物は用途としてウェット用レースタイヤのトレッドゴ
ムにも使用できる。
【０００２】
【従来の技術】近年の自動車の高速化に伴い、タイヤに
対する要求特性のレベルもアップした。高速走行時の湿
潤路面での諸性能（ウェット性能）を向上させるために
は、ウェット条件下での制動性能を改善するためにグリ
ップ力を高めること、また、ウェット条件下での操縦安
定性を改善するためにトレッドパターンのブロック剛性
を大きくしてコーナリング性を良くすると供に排水性を
良くすること等である。
対する要求特性のレベルもアップした。高速走行時の湿
潤路面での諸性能（ウェット性能）を向上させるために
は、ウェット条件下での制動性能を改善するためにグリ
ップ力を高めること、また、ウェット条件下での操縦安
定性を改善するためにトレッドパターンのブロック剛性
を大きくしてコーナリング性を良くすると供に排水性を
良くすること等である。
【０００３】そこで、従来では、ウェット条件下でのグ
リップ力を高めるために、タイヤトレッドゴムのゴム成
分にハイスチレンSBR を使用したり、カーボンブラック
の充填量や粒径を適宜設定したり、オイル添加量を多く
したり、加硫系を調整して、加硫密度を下げたりしてい
る。
リップ力を高めるために、タイヤトレッドゴムのゴム成
分にハイスチレンSBR を使用したり、カーボンブラック
の充填量や粒径を適宜設定したり、オイル添加量を多く
したり、加硫系を調整して、加硫密度を下げたりしてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高速走行時
のウェット性能を向上させるためには、前述の通り、グ
リップ力を高めることが必要で、このためには、−20℃
〜20℃の温度域での微少歪域（例えば0.1 ％) のヒステ
リシスロスを上げる(Tanδを上げる) こと及び路面凹凸
に追従して接触面積を確保できるように、前記温度域及
び歪域での弾性率を小さくする（例えばＥ′を下げる）
ことが重要であることがわかった。
のウェット性能を向上させるためには、前述の通り、グ
リップ力を高めることが必要で、このためには、−20℃
〜20℃の温度域での微少歪域（例えば0.1 ％) のヒステ
リシスロスを上げる(Tanδを上げる) こと及び路面凹凸
に追従して接触面積を確保できるように、前記温度域及
び歪域での弾性率を小さくする（例えばＥ′を下げる）
ことが重要であることがわかった。
【０００５】また、ブロック剛性を高めるためには、大
変形域でのモジュラスを従来対比維持あるいは大きくす
る（例えば50％以上のモジュラスを従来レベルに維持あ
るいは大きくする) ことも重要であることがわかった。
これは、コーナリング時のブロック変形によるふらつき
を防ぎ、同時に溝部の変形を抑えることで水流が乱流と
なることなく層流となってスムーズに排水するために重
要である。
変形域でのモジュラスを従来対比維持あるいは大きくす
る（例えば50％以上のモジュラスを従来レベルに維持あ
るいは大きくする) ことも重要であることがわかった。
これは、コーナリング時のブロック変形によるふらつき
を防ぎ、同時に溝部の変形を抑えることで水流が乱流と
なることなく層流となってスムーズに排水するために重
要である。
【０００６】しかしながら、従来の方法にあっては、上
記の必要性のすべてに対応したものではないため、今日
の高レベルの要求特性を満たすことができないという状
況に至った。そこで、本発明は、高速走行におけるウェ
ット性能を更に高めることができるタイヤトレッド用ゴ
ム組成物を提供することを目的とする。
記の必要性のすべてに対応したものではないため、今日
の高レベルの要求特性を満たすことができないという状
況に至った。そこで、本発明は、高速走行におけるウェ
ット性能を更に高めることができるタイヤトレッド用ゴ
ム組成物を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は以下の構成とする。即ち、結合スチレン量
25〜60％のスチレン‐ブタジエンゴム(SBR) を少なくと
も70重量部含むゴム成分100 重量部に対し、窒素吸着比
表面積(N2SA)が130 〜280m2/g のシリカを５重量部以上
含み、N2SAが80m2/g以上のカーボンブラック（ＣＢ）
を、シリカとのトータル量で80〜180 重量部含み、さら
にアロマチックオイルを100 重量部以上含む。また、好
ましくは、加硫後のアセトン・クロロホルム抽出分が少
なくとも80重量部であり、シリカを35重量部以上含み、
シランカップリング剤をシリカの３〜20重量％含む。更
に、アロマチックオイルをゴム成分100 重量部に対して
100 〜160 重量部含むと好ましい。
め、本発明は以下の構成とする。即ち、結合スチレン量
25〜60％のスチレン‐ブタジエンゴム(SBR) を少なくと
も70重量部含むゴム成分100 重量部に対し、窒素吸着比
表面積(N2SA)が130 〜280m2/g のシリカを５重量部以上
含み、N2SAが80m2/g以上のカーボンブラック（ＣＢ）
を、シリカとのトータル量で80〜180 重量部含み、さら
にアロマチックオイルを100 重量部以上含む。また、好
ましくは、加硫後のアセトン・クロロホルム抽出分が少
なくとも80重量部であり、シリカを35重量部以上含み、
シランカップリング剤をシリカの３〜20重量％含む。更
に、アロマチックオイルをゴム成分100 重量部に対して
100 〜160 重量部含むと好ましい。
【０００８】本発明において使用するゴム成分は、結合
スチレン量25〜60％のSBR を少なくとも70重量部含むこ
とを規定するが他のゴム成分としては、SBR （本発明で
規定する範囲内であることを要しない）、ブタジエンゴ
ム、イソプレンゴム、天然ゴム及びハロゲン化ブチルゴ
ム等が挙げられるが、特に限定されるものではない。
スチレン量25〜60％のSBR を少なくとも70重量部含むこ
とを規定するが他のゴム成分としては、SBR （本発明で
規定する範囲内であることを要しない）、ブタジエンゴ
ム、イソプレンゴム、天然ゴム及びハロゲン化ブチルゴ
ム等が挙げられるが、特に限定されるものではない。
【０００９】また、SBR の配合量が70重量部未満では、
タイヤ使用温度域における十分なヒステリシスロスが得
られず、もって、所望のグリップ力が得られないので不
都合である。また、結合スチレン量が25％未満では前記
と同様な理由で、グリップ力が不足する。これに対し、
結合スチレン量が60％超過では、前記温度域及び歪域で
の弾性率（Ｅ′）が高くなり、タイヤ使用温度域での十
分なウェット性能が得られず好ましくない。
タイヤ使用温度域における十分なヒステリシスロスが得
られず、もって、所望のグリップ力が得られないので不
都合である。また、結合スチレン量が25％未満では前記
と同様な理由で、グリップ力が不足する。これに対し、
結合スチレン量が60％超過では、前記温度域及び歪域で
の弾性率（Ｅ′）が高くなり、タイヤ使用温度域での十
分なウェット性能が得られず好ましくない。
【００１０】また、本発明では、N2SAが130 〜280m2/g
のシリカを５重量部以上含むことを規定するが、より好
ましくは35重量部以上であり、更に好ましくは50重量部
以上である。５重量部未満では、前記温度域及び歪域に
おけるヒステリシスロス(Tanδ) が不充分であり、弾性
率を下げられない。35重量部以上、50重量部以上では、
前記温度域及び歪域のヒステリシスロスのアップ、弾性
率のダウンに、より好ましくなり、加えて、大変形域の
モジュラスも向上する。また、N2SAが130m2/g未満で
は、補強性が小さく50％以上のモジュラスが確保できな
い。280m2/g 超過では補強性向上が望めない割に、作業
性が低下するため好ましくない。
のシリカを５重量部以上含むことを規定するが、より好
ましくは35重量部以上であり、更に好ましくは50重量部
以上である。５重量部未満では、前記温度域及び歪域に
おけるヒステリシスロス(Tanδ) が不充分であり、弾性
率を下げられない。35重量部以上、50重量部以上では、
前記温度域及び歪域のヒステリシスロスのアップ、弾性
率のダウンに、より好ましくなり、加えて、大変形域の
モジュラスも向上する。また、N2SAが130m2/g未満で
は、補強性が小さく50％以上のモジュラスが確保できな
い。280m2/g 超過では補強性向上が望めない割に、作業
性が低下するため好ましくない。
【００１１】また、本発明では、N2SAが80m2/g以上のカ
ーボンブラックを、シリカとのトータル量で80〜180 重
量部含むことを規定するが、80重量部未満では補強性が
不充分となり、180 重量部超過では混練作業性が悪化す
る。N2SAが80m2/g未満では、耐摩耗性が大幅に低下する
ため好ましくない。
ーボンブラックを、シリカとのトータル量で80〜180 重
量部含むことを規定するが、80重量部未満では補強性が
不充分となり、180 重量部超過では混練作業性が悪化す
る。N2SAが80m2/g未満では、耐摩耗性が大幅に低下する
ため好ましくない。
【００１２】更に、本発明では、加硫後のアセトン・ク
ロロホルム抽出分が少なくとも80重量部であることを規
定するが、80重量部未満では前記温度域及び歪域の弾性
率が高くなり過ぎ不都合である。
ロロホルム抽出分が少なくとも80重量部であることを規
定するが、80重量部未満では前記温度域及び歪域の弾性
率が高くなり過ぎ不都合である。
【００１３】加えて、本発明では、シランカップリング
剤をシリカの３〜20重量％含むことを要する。シランカ
ップリング剤はシリカとゴム成分（ポリマー）との結合
を強める作用を有しており、大変形域でのモジュラスを
アップできる。３重量％未満では、シランカップリング
剤添加の効果が現れず、20重量％超過ではコストがアッ
プする割に効果が得られず好ましくない。
剤をシリカの３〜20重量％含むことを要する。シランカ
ップリング剤はシリカとゴム成分（ポリマー）との結合
を強める作用を有しており、大変形域でのモジュラスを
アップできる。３重量％未満では、シランカップリング
剤添加の効果が現れず、20重量％超過ではコストがアッ
プする割に効果が得られず好ましくない。
【００１４】本発明において好適に使用可能なシランカ
ップリング剤は、一般式Y3−Si−Ｃ n H2n Ａ（式中のＹ
は炭素数１〜４のアルキル基、アルコキシル基又は塩素
原子で３個のＹは同一でも異なってもよく、ｎは１〜６
の整数を示し、Ａは−S m C n H2n Si−Y3基、Ｘ基及び
−S m Z 基よりなる群から選ばれた基であり、ここでＸ
はニトロソ基、メルカプト基、アミノ基、エポキシ基、
ビニル基、塩素原子又はイミド基、Ｚは化１、化２又は
化３で表わされる基であり、
ップリング剤は、一般式Y3−Si−Ｃ n H2n Ａ（式中のＹ
は炭素数１〜４のアルキル基、アルコキシル基又は塩素
原子で３個のＹは同一でも異なってもよく、ｎは１〜６
の整数を示し、Ａは−S m C n H2n Si−Y3基、Ｘ基及び
−S m Z 基よりなる群から選ばれた基であり、ここでＸ
はニトロソ基、メルカプト基、アミノ基、エポキシ基、
ビニル基、塩素原子又はイミド基、Ｚは化１、化２又は
化３で表わされる基であり、
【００１５】
【化１】
【００１６】
【化２】
【００１７】
【化３】 ｍ及びｎはそれぞれ１〜６の整数を示し、Ｙは前述の通
りである。）で表される化合物であり、具体的には、ビ
ス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスル
フィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テト
ラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）
テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメトキ
シシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラ
ン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メ
ルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロピ
ルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキ
シシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３
−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチ
ルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシ
シラン、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジ
メチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエ
トキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモ
イルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル
−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィ
ド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾール
テトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベ
ンゾチナゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシ
リルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリ
メトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド
等が挙げられ、ビス（３−トリエトキシシルリプロピ
ル）テトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピ
ルベンゾチアゾールテトラスルフィド等が好ましい。ま
た、３個のＹが同一でない例としては、ビス（３−ジエ
トキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３−
メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、３−ニト
ロプロピルジメトキシメチルシラン、３−クロロプロピ
ルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプ
ロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスル
フィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾ
ールテトラスルフィド等が挙げられる。
りである。）で表される化合物であり、具体的には、ビ
ス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスル
フィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テト
ラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）
テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメトキ
シシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラ
ン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メ
ルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロピ
ルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキ
シシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３
−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチ
ルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシ
シラン、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジ
メチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエ
トキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモ
イルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル
−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィ
ド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾール
テトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベ
ンゾチナゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシ
リルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリ
メトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド
等が挙げられ、ビス（３−トリエトキシシルリプロピ
ル）テトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピ
ルベンゾチアゾールテトラスルフィド等が好ましい。ま
た、３個のＹが同一でない例としては、ビス（３−ジエ
トキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３−
メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、３−ニト
ロプロピルジメトキシメチルシラン、３−クロロプロピ
ルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプ
ロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスル
フィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾ
ールテトラスルフィド等が挙げられる。
【００１８】
【実施例】以下に本発明を実施例１〜16及び比較例１〜
６に基づいて説明する。下記の表１及び表２に、各実施
例及び各比較例の配合内容、物性値及び実車性能を示
す。
６に基づいて説明する。下記の表１及び表２に、各実施
例及び各比較例の配合内容、物性値及び実車性能を示
す。
【００１９】比較例１〜５及び実施例１〜15はゴム成分
として、本発明で規定する範囲内のハイスチレンSBR の
み使用し、比較例６及び実施例16は本発明で規定する範
囲内のハイスチレンSBR と塩素化ブチルゴム(Cl-IIR)と
を併用した。また、比較例１〜６はシリカを含まず、比
較例６及び実施例16は他の例と異なる加硫促進剤を使用
した。アセトン・クロロホルム抽出法はJIS K 6350に準
じた。
として、本発明で規定する範囲内のハイスチレンSBR の
み使用し、比較例６及び実施例16は本発明で規定する範
囲内のハイスチレンSBR と塩素化ブチルゴム(Cl-IIR)と
を併用した。また、比較例１〜６はシリカを含まず、比
較例６及び実施例16は他の例と異なる加硫促進剤を使用
した。アセトン・クロロホルム抽出法はJIS K 6350に準
じた。
【００２０】内部損失（Tan δ) 及び貯蔵弾性率
（Ｅ′）は粘弾性スペクトロメーター（たとえば岩本製
作所製）を使用し幅4.7mm 、厚さ２mm、長さ20mmの短冊
状試料について初期荷重160g、動歪0.1 ％、振動数50Hz
の条件で−20℃〜20℃までを３℃/minの温度上昇速度に
て測定した時の０℃の値である。
（Ｅ′）は粘弾性スペクトロメーター（たとえば岩本製
作所製）を使用し幅4.7mm 、厚さ２mm、長さ20mmの短冊
状試料について初期荷重160g、動歪0.1 ％、振動数50Hz
の条件で−20℃〜20℃までを３℃/minの温度上昇速度に
て測定した時の０℃の値である。
【００２１】そして、Tan δ、Ｅ′について、比較例２
又は６の値を100 として指数表示した。例示すると、
（実施例１のTan δ値／比較例２のTan δ値）×100 で
ある。Tan δ指数は大きい程、またＥ′指数は小さい程
好ましい。25 ℃における300 ％モジュラスの値は、JIS
K 6301に準じて測定し、比較例２又は６の値を100 と
して指数表示した。例示すると（実施例１のモジュラス
／比較例２のモジュラス）×100 である。この値は大き
い程好ましい。
又は６の値を100 として指数表示した。例示すると、
（実施例１のTan δ値／比較例２のTan δ値）×100 で
ある。Tan δ指数は大きい程、またＥ′指数は小さい程
好ましい。25 ℃における300 ％モジュラスの値は、JIS
K 6301に準じて測定し、比較例２又は６の値を100 と
して指数表示した。例示すると（実施例１のモジュラス
／比較例２のモジュラス）×100 である。この値は大き
い程好ましい。
【００２２】ウェットブレーキ指数は、各配合のタイヤ
（タイヤサイズ：215 ／635 Ｒ 18)を排気量2500ccの乗
用車の駆動輪に取りつけて、外気温25℃におけるウェッ
ト路面において、60km/hの直進状態で、制動を開始して
から完全に停止するまでの距離を測定し、比較例２及び
６を基準として指数表示した。例示すると、（比較例２
の距離／実施例１の距離）×100 である。この値が大き
い程好ましい。
（タイヤサイズ：215 ／635 Ｒ 18)を排気量2500ccの乗
用車の駆動輪に取りつけて、外気温25℃におけるウェッ
ト路面において、60km/hの直進状態で、制動を開始して
から完全に停止するまでの距離を測定し、比較例２及び
６を基準として指数表示した。例示すると、（比較例２
の距離／実施例１の距離）×100 である。この値が大き
い程好ましい。
【００２３】ウェットコーナーリング指数は各配合のタ
イヤ（タイヤサイズ215 ／635 R 18) を排気量2500ccの
乗用車に（４輪）装着し、外気温25℃においてウェット
路面にした図１に破線で示す８の字旋回走行路（γ＝20
m 、ｄ＝10m)を可能限界スピードで５周し、３〜５周の
ラップタイムの合計を測定し、比較例２を基準として指
数表示した。例示すると（比較例２のラップタイム合計
／実施例８のラップタイムの合計）×100 である。この
値が大きい程好ましい。尚、実施例１〜15の基準は比較
例２、実施例16の基準は比較例６である。
イヤ（タイヤサイズ215 ／635 R 18) を排気量2500ccの
乗用車に（４輪）装着し、外気温25℃においてウェット
路面にした図１に破線で示す８の字旋回走行路（γ＝20
m 、ｄ＝10m)を可能限界スピードで５周し、３〜５周の
ラップタイムの合計を測定し、比較例２を基準として指
数表示した。例示すると（比較例２のラップタイム合計
／実施例８のラップタイムの合計）×100 である。この
値が大きい程好ましい。尚、実施例１〜15の基準は比較
例２、実施例16の基準は比較例６である。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】＊１ 日本シリカ（株）製の商品名ニップ
シールAQを使用。N2SAは200m2/g である。 ＊２ ビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テ
トラスルフィド ＊３ 抽出分にはオイル分の他に、ワックス、老化防止
剤、加硫促進剤等が含まれる。 ＊４ Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾルスルフ
ェンアミド ＊５ テトラメチルチウラムモノスルフィド ＊６ テトラメチルチウラムジスルフィド
シールAQを使用。N2SAは200m2/g である。 ＊２ ビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テ
トラスルフィド ＊３ 抽出分にはオイル分の他に、ワックス、老化防止
剤、加硫促進剤等が含まれる。 ＊４ Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾルスルフ
ェンアミド ＊５ テトラメチルチウラムモノスルフィド ＊６ テトラメチルチウラムジスルフィド
【００２７】上記の通り、各実施例とも、微少歪域での
Tan δ指数が高く、Ｅ′指数が低くなっていることか
ら、グリップ力の向上が図れることが分かる。また、各
実施例について、300 ％モジュラスが大きくなっている
ことから、ブロック剛性が確保されることが分かる。こ
れにより排水が良好になされること等が分かる。
Tan δ指数が高く、Ｅ′指数が低くなっていることか
ら、グリップ力の向上が図れることが分かる。また、各
実施例について、300 ％モジュラスが大きくなっている
ことから、ブロック剛性が確保されることが分かる。こ
れにより排水が良好になされること等が分かる。
【００２８】更に、実車性能であるウェットブレーキ指
数が各実施例とも大きくなっていることから、ウェット
条件下での制動性能が向上することが確認された。また
同じく実車性能であるウェットコーナリング指数が大き
くなっていることから、ウェット条件下での操縦安定性
が向上することが確認された。加えて、本発明のゴム組
成物によると、パターンに制限されることなく、ウェッ
ト性能の向上を図ることができるが、タイヤの取付方向
を限定した方向性パターンと組み合わせると、一層効果
的である。
数が各実施例とも大きくなっていることから、ウェット
条件下での制動性能が向上することが確認された。また
同じく実車性能であるウェットコーナリング指数が大き
くなっていることから、ウェット条件下での操縦安定性
が向上することが確認された。加えて、本発明のゴム組
成物によると、パターンに制限されることなく、ウェッ
ト性能の向上を図ることができるが、タイヤの取付方向
を限定した方向性パターンと組み合わせると、一層効果
的である。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によると、
一般舗装路のみならずサーキットのウェット路面上を高
速走行する際にも、優れたウェット性能を発揮するタイ
ヤのトレッドゴム用のゴム組成物を提供できる。
一般舗装路のみならずサーキットのウェット路面上を高
速走行する際にも、優れたウェット性能を発揮するタイ
ヤのトレッドゴム用のゴム組成物を提供できる。
【図１】８の字旋回走行路を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 57/02 Ｃ０８Ｌ 57/02 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C08L 7/00 - 21/02 B60C 1/00 C08K 3/04,3/36,5/54
Claims (5)
- 【請求項１】 結合スチレン量25〜60％のスチレン‐ブ
タジエンゴム(SBR) を少なくとも70重量部含むゴム成分
100 重量部に対し、 窒素吸着比表面積(N2SA)が130 〜280m2/g のシリカを５
重量部以上含み、 N2SAが80m2/g以上のカーボンブラックを、シリカとのト
ータル量で80〜180 重量部含み、 さらにアロマチックオイルを100 重量部以上含むことを
特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項２】 加硫後のアセトン・クロロホルム抽出分
が少なくとも80重量部であることを特徴とする請求項１
記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項３】 シリカを35重量部以上含むことを特徴と
する請求項１または２記載のタイヤトレッド用ゴム組成
物。 - 【請求項４】 シランカップリング剤をシリカの３〜20
重量％含むことを特徴とする請求項１、２または３記載
のタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項５】 アロマチックオイルをゴム成分100 重量
部に対して100 〜160 重量部含むことを特徴とする請求
項１〜４のいずれか１項に記載のタイヤトレッド用ゴム
組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4139049A JP2928022B2 (ja) | 1992-05-29 | 1992-05-29 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4139049A JP2928022B2 (ja) | 1992-05-29 | 1992-05-29 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331316A JPH05331316A (ja) | 1993-12-14 |
| JP2928022B2 true JP2928022B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=15236282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4139049A Expired - Fee Related JP2928022B2 (ja) | 1992-05-29 | 1992-05-29 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2928022B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3406105B2 (ja) * | 1995-01-13 | 2003-05-12 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP3709903B2 (ja) * | 1996-02-27 | 2005-10-26 | 日本ゼオン株式会社 | ゴム組成物 |
| DE69704813T2 (de) * | 1996-07-11 | 2001-10-04 | Bridgestone Corp., Tokio/Tokyo | Luftreifen |
| JPH11286524A (ja) | 1998-03-31 | 1999-10-19 | Nippon Zeon Co Ltd | ジエン系ゴム、その製造方法、およびゴム組成物 |
| JP4435335B2 (ja) * | 1999-07-26 | 2010-03-17 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| KR100393929B1 (ko) * | 2000-12-14 | 2003-08-06 | 한국타이어 주식회사 | 공기압 타이어 트레드용 고무 조성물 |
| WO2006028254A1 (ja) * | 2004-09-10 | 2006-03-16 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | タイヤ用ゴム組成物 |
| JP5487566B2 (ja) * | 2008-06-23 | 2014-05-07 | 横浜ゴム株式会社 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
-
1992
- 1992-05-29 JP JP4139049A patent/JP2928022B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05331316A (ja) | 1993-12-14 |
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