JP3494548B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物Info
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- JP3494548B2 JP3494548B2 JP06867597A JP6867597A JP3494548B2 JP 3494548 B2 JP3494548 B2 JP 3494548B2 JP 06867597 A JP06867597 A JP 06867597A JP 6867597 A JP6867597 A JP 6867597A JP 3494548 B2 JP3494548 B2 JP 3494548B2
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- JP
- Japan
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- rubber
- glass transition
- transition temperature
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- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、カーボンブラッ
ク、アロマ系油及び２種以上のジエン系ゴムを含有する
ゴム組成物に関するもので、さらに詳しくは、ガラス転
移温度の低いゴムに対し、これと相溶しない、ガラス転
移温度の高いゴムを加え、さらに、特定のカーボンブラ
ックおよびアロマ系油を特定量配合してなることを特徴
とし、ウエットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバラ
ンスさせたタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
ク、アロマ系油及び２種以上のジエン系ゴムを含有する
ゴム組成物に関するもので、さらに詳しくは、ガラス転
移温度の低いゴムに対し、これと相溶しない、ガラス転
移温度の高いゴムを加え、さらに、特定のカーボンブラ
ックおよびアロマ系油を特定量配合してなることを特徴
とし、ウエットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバラ
ンスさせたタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タイヤトレッド用ゴム組成物に
は、十分なウエットスキッド抵抗性を得る為に、カーボ
ンブラック及び可塑剤を大量に配合していたが、これ
は、結果として耐摩耗性を悪化させ、さらに可塑剤が揮
発するため経時劣化も大きかった。一方、ウエットスキ
ッド抵抗性向上のために、ウエットスキッド抵抗性に優
れたゴムをブレンドする技術も知られるが、ウエットス
キッド抵抗性に優れたゴムは一般に耐摩耗性が悪いとい
う問題があった。
は、十分なウエットスキッド抵抗性を得る為に、カーボ
ンブラック及び可塑剤を大量に配合していたが、これ
は、結果として耐摩耗性を悪化させ、さらに可塑剤が揮
発するため経時劣化も大きかった。一方、ウエットスキ
ッド抵抗性向上のために、ウエットスキッド抵抗性に優
れたゴムをブレンドする技術も知られるが、ウエットス
キッド抵抗性に優れたゴムは一般に耐摩耗性が悪いとい
う問題があった。
【０００３】したがって、ウエットスキッド抵抗性と耐
摩耗性を高度にバランスさせた（すなわち、共に向上さ
せた）タイヤトレッド用ゴム組成物を得ることができな
かった。
摩耗性を高度にバランスさせた（すなわち、共に向上さ
せた）タイヤトレッド用ゴム組成物を得ることができな
かった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、互い
に非相溶となる２種以上のゴム、特定のカーボンブラッ
ク、およびアロマ系油を含有させることによりウエット
スキッド抵抗性および耐摩耗性を高度にバランスさせた
タイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。
に非相溶となる２種以上のゴム、特定のカーボンブラッ
ク、およびアロマ系油を含有させることによりウエット
スキッド抵抗性および耐摩耗性を高度にバランスさせた
タイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のタイヤトレッド
用ゴム組成物は、ガラス転移温度−50℃以下のジエン系
ゴム80〜20重量部に対しガラス転移温度−35℃〜０℃の
ジエン系ゴム20〜80重量部配合すると共に、Ｎ2 ＳＡが
65〜200m2 /ｇで24M4DBP が90〜150ml/100gのカーボン
ブラックとアロマ系油とを配合してなり、配合したゴム
同士の相互作用パラメータ（χeff ) とそのゴムブレン
ド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ（χs ）と
の差（χeff −χs ）を2.0 ×10-4〜1.2 ×10-2の範囲
内にし、かつ前記カーボンブラックと前記アロマ系油と
を、下記式（ａ）により定義されるφの値が0.48≦φ≦
0.70となる量で配合したことを特徴とする。
用ゴム組成物は、ガラス転移温度−50℃以下のジエン系
ゴム80〜20重量部に対しガラス転移温度−35℃〜０℃の
ジエン系ゴム20〜80重量部配合すると共に、Ｎ2 ＳＡが
65〜200m2 /ｇで24M4DBP が90〜150ml/100gのカーボン
ブラックとアロマ系油とを配合してなり、配合したゴム
同士の相互作用パラメータ（χeff ) とそのゴムブレン
ド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ（χs ）と
の差（χeff −χs ）を2.0 ×10-4〜1.2 ×10-2の範囲
内にし、かつ前記カーボンブラックと前記アロマ系油と
を、下記式（ａ）により定義されるφの値が0.48≦φ≦
0.70となる量で配合したことを特徴とする。
【０００６】
ここで、Ｃ：カーボンブラック配合量（重量部）
ρ：ゴムの比重
Ｓ：オイル配合量（重量部）
このようにガラス転移温度（Tg) の異なる２種以上のジ
エン系ゴムを配合したゴム組成物において、ゴム加硫時
の温度における相互作用パラメータ（χeff )とスピノ
ーダル点の相互作用パラメータ（χs ）との差（χeff
−χs ）を特定範囲に定めることにより配合されたゴム
同士を非相溶にすることが可能となり、さらに、特定の
カーボンブラックとアロマ系油とを配合したために、ウ
エットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバランスさせ
ることができる。
エン系ゴムを配合したゴム組成物において、ゴム加硫時
の温度における相互作用パラメータ（χeff )とスピノ
ーダル点の相互作用パラメータ（χs ）との差（χeff
−χs ）を特定範囲に定めることにより配合されたゴム
同士を非相溶にすることが可能となり、さらに、特定の
カーボンブラックとアロマ系油とを配合したために、ウ
エットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバランスさせ
ることができる。
【０００７】ここで、χeff は、Macromolecules, 24,
4844 (1991) に示される下記式によって計算される。 χeff ＝χ1 −χ2 ・・・・・・・・・・・・ また、χs は下記の熱力学の一般式により計算され
る。 ２χs ＝１／Ｎ1φ1 ＋１／Ｎ2φ2 ・・・・・ Ｎ1 ：１成分の重合度、Ｎ2 ：２成分の重合度、φ1 ：
１成分のモル分率 φ2 ：２成分のモル分率
4844 (1991) に示される下記式によって計算される。 χeff ＝χ1 −χ2 ・・・・・・・・・・・・ また、χs は下記の熱力学の一般式により計算され
る。 ２χs ＝１／Ｎ1φ1 ＋１／Ｎ2φ2 ・・・・・ Ｎ1 ：１成分の重合度、Ｎ2 ：２成分の重合度、φ1 ：
１成分のモル分率 φ2 ：２成分のモル分率
【０００８】
χeff ＜χs ： 相溶、 χeff ＞χs ： 非相溶
χ1 ＝ａｅχSV＋ａｆχSB＋ｂｄχSV＋ｂｆχVB＋ｃｄ
χSB＋ｃｅχVB χ2 ＝ａｂχSV＋ａｃχSB＋ｂｃχVB＋ｄｅχSV＋ｄｆ
χSB＋ｅｆχVB χSV＝56.5×10-3＋5.62/T χSB＝8.43×10-3＋10.2/T χVB＝2.69×10-3＋1.87/T
χSB＋ｃｅχVB χ2 ＝ａｂχSV＋ａｃχSB＋ｂｃχVB＋ｄｅχSV＋ｄｆ
χSB＋ｅｆχVB χSV＝56.5×10-3＋5.62/T χSB＝8.43×10-3＋10.2/T χVB＝2.69×10-3＋1.87/T
【０００９】
スチレン量 ビニル量 ブタジエン量
一方のジエン系ゴム ａ ｂ ｃ
他方のジエン系ゴム ｄ ｅ ｆ
χSV : スチレンユニットと1,2-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χSB : スチレンユニットと1,4-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χVB : 1,2-結合ブタジエンユニットと1,4-結合ブタジ
エンユニットの相互作用パラメータ χeff : ポリマー間の相互作用パラメータ χ1 : ポリマー分子間の相互作用パラメータ χ2 : ポリマー分子内の相互作用パラメータ χs : ポリマーブレンド系のスピノーダル点の相互作
用パラメータ Ｔ : ゴム加硫時の絶対温度（°Ｋ）
トの相互作用パラメータ χSB : スチレンユニットと1,4-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χVB : 1,2-結合ブタジエンユニットと1,4-結合ブタジ
エンユニットの相互作用パラメータ χeff : ポリマー間の相互作用パラメータ χ1 : ポリマー分子間の相互作用パラメータ χ2 : ポリマー分子内の相互作用パラメータ χs : ポリマーブレンド系のスピノーダル点の相互作
用パラメータ Ｔ : ゴム加硫時の絶対温度（°Ｋ）
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明では、ガラス転移温度−50
℃以下のジエン系ゴム80〜20重量部に対しガラス転移温
度−35℃〜０℃のジエン系ゴム20〜80重量部配合する。
ガラス転移温度が−50℃以下のジエン系ゴムは、耐摩耗
性及び低温性能に優れる。また、ガラス転移温度が−35
℃〜０℃の範囲内にあるジエン系ゴムは、０℃付近に t
anδのピークを持ち、ウエットスキッド抵抗性に優れ
る。この両者が、互いに相溶しなければ両者の特性が発
現され十分な効果が期待できる。高ガラス転移温度のゴ
ム（Tgが−35℃〜０℃のジエン系ゴム）を80重量部超配
合すると耐摩耗性の悪化が大きく好ましくない。また、
20重量部未満でも高ガラス転移温度のゴムを配合した効
果はみられるが、カーボンブラック／オイルを減少した
ことにより減少したウエットスキッド抵抗性を補うには
不十分である。χeff −χsの値が 2.0×10-4未満のゴ
ムブレンドは相溶に近く、高ガラス転移温度ゴムを配合
した効果が十分に発現しない。一方、χeff −χs の値
が 1.2〜10-2超では、分散相のドメインサイズが大きく
なりすぎ、引張強度や耐摩耗性が悪化し好ましくない。
好ましくは、5.0 ×10-4〜5.0 ×10-3が良い。
℃以下のジエン系ゴム80〜20重量部に対しガラス転移温
度−35℃〜０℃のジエン系ゴム20〜80重量部配合する。
ガラス転移温度が−50℃以下のジエン系ゴムは、耐摩耗
性及び低温性能に優れる。また、ガラス転移温度が−35
℃〜０℃の範囲内にあるジエン系ゴムは、０℃付近に t
anδのピークを持ち、ウエットスキッド抵抗性に優れ
る。この両者が、互いに相溶しなければ両者の特性が発
現され十分な効果が期待できる。高ガラス転移温度のゴ
ム（Tgが−35℃〜０℃のジエン系ゴム）を80重量部超配
合すると耐摩耗性の悪化が大きく好ましくない。また、
20重量部未満でも高ガラス転移温度のゴムを配合した効
果はみられるが、カーボンブラック／オイルを減少した
ことにより減少したウエットスキッド抵抗性を補うには
不十分である。χeff −χsの値が 2.0×10-4未満のゴ
ムブレンドは相溶に近く、高ガラス転移温度ゴムを配合
した効果が十分に発現しない。一方、χeff −χs の値
が 1.2〜10-2超では、分散相のドメインサイズが大きく
なりすぎ、引張強度や耐摩耗性が悪化し好ましくない。
好ましくは、5.0 ×10-4〜5.0 ×10-3が良い。
【００１１】ガラス転移温度−50℃以下のジエン系ゴム
は、例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−
ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴ
ム（ＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、又はこれらの混合物が
好ましく挙げられるが、これに限定されるものではな
い。また、ガラス転移温度−35℃〜０℃のジエン系ゴム
は、同様に例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチ
レン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプ
レンゴム（ＩＲ）、又はこれらの混合物が好ましく挙げ
られるが、これに限定されるものではない。
は、例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−
ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴ
ム（ＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、又はこれらの混合物が
好ましく挙げられるが、これに限定されるものではな
い。また、ガラス転移温度−35℃〜０℃のジエン系ゴム
は、同様に例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチ
レン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプ
レンゴム（ＩＲ）、又はこれらの混合物が好ましく挙げ
られるが、これに限定されるものではない。
【００１２】さらに、本発明ではＮ2 ＳＡが 65 〜200m
2 /gで24M4DBP が 90 〜150ml/100gのカーボンブラック
と、アロマ系油とを、下記式（ａ）による定義されるφ
の値が、0.48≦φ≦0.70好ましくは0.50≦φ≦0.67とな
る量配合する。 ここで、Ｃ：カーボンブラック配合量（重量部） ρ：ゴムの比重 Ｓ：オイル配合量（重量部）
2 /gで24M4DBP が 90 〜150ml/100gのカーボンブラック
と、アロマ系油とを、下記式（ａ）による定義されるφ
の値が、0.48≦φ≦0.70好ましくは0.50≦φ≦0.67とな
る量配合する。 ここで、Ｃ：カーボンブラック配合量（重量部） ρ：ゴムの比重 Ｓ：オイル配合量（重量部）
【００１３】カーボンブラック及びアロマ系油の配合量
を変化させると、φの値も変化する。また、耐摩耗性に
ついても、φに伴って変化し、φの値がφ＝0.5 の時、
耐摩耗性が最大となることがわかった。φの値が 0.4〜
0.7の間であれば、耐摩耗性の改良効果があるが、φが
0.48未満では、ウエットスキッド抵抗性の低下が大き
く、ウエットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバラン
スさせることができない。
を変化させると、φの値も変化する。また、耐摩耗性に
ついても、φに伴って変化し、φの値がφ＝0.5 の時、
耐摩耗性が最大となることがわかった。φの値が 0.4〜
0.7の間であれば、耐摩耗性の改良効果があるが、φが
0.48未満では、ウエットスキッド抵抗性の低下が大き
く、ウエットスキッド抵抗性と耐摩耗性を高度にバラン
スさせることができない。
【００１４】
【実施例】表１に示す４種のポリマーを用いて表２に示
す配合処法（重量部）により配合し、160 ℃で30分加硫
してゴム組成物とした（実施例１〜６、比較例１〜
７）。ポリマーＡ〜Ｅは市販品であり、Ａ：NIPOL 171
2、Ｂ：NIPOL 9528、Ｃ：NS 116、Ｄ：NIPOL 9529、
Ｅ：NIPOL 1220で、いずれも日本ゼオン（株）製であ
る。
す配合処法（重量部）により配合し、160 ℃で30分加硫
してゴム組成物とした（実施例１〜６、比較例１〜
７）。ポリマーＡ〜Ｅは市販品であり、Ａ：NIPOL 171
2、Ｂ：NIPOL 9528、Ｃ：NS 116、Ｄ：NIPOL 9529、
Ｅ：NIPOL 1220で、いずれも日本ゼオン（株）製であ
る。
【００１５】ポリマーＡ〜Ｅのスチレン量、ビニル量
は、常法の赤外分光分析法（スチレン量：ハンプトン
法、ビニル量：モレロ法）により測定した。分子量(Mw)
はゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
を用いて測定した。ガラス転移温度(Tg)は、示差走査熱
量計（ＤＳＣ）を用い、昇温速度10℃／min で測定し
た。
は、常法の赤外分光分析法（スチレン量：ハンプトン
法、ビニル量：モレロ法）により測定した。分子量(Mw)
はゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
を用いて測定した。ガラス転移温度(Tg)は、示差走査熱
量計（ＤＳＣ）を用い、昇温速度10℃／min で測定し
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】表３に、実施例１〜６と本発明の範囲外で
ある比較例１〜７のχeff −χs の計算値と、実施例１
〜６と比較例１〜７の加硫物の tanδ（０℃）と耐摩耗
性指数の値をそれぞれ示した。tanδは、周波数20Ｈz
、初期歪10％、振幅±２％の条件で測定した。このと
きの tanδ（０℃）の値はウエットスキッド抵抗性に相
関する。数値の大きい方がウエットスキッド抵抗性に優
れる。
ある比較例１〜７のχeff −χs の計算値と、実施例１
〜６と比較例１〜７の加硫物の tanδ（０℃）と耐摩耗
性指数の値をそれぞれ示した。tanδは、周波数20Ｈz
、初期歪10％、振幅±２％の条件で測定した。このと
きの tanδ（０℃）の値はウエットスキッド抵抗性に相
関する。数値の大きい方がウエットスキッド抵抗性に優
れる。
【００１９】耐摩耗性は、ランボーン摩耗試験機を用
い、ＪＩＳ Ｋ６３０１に規定の試験方法に準拠し、測
定を行った。比較例１を１００とする指数で示す。数値
の大きい方が耐摩耗性に優れる。
い、ＪＩＳ Ｋ６３０１に規定の試験方法に準拠し、測
定を行った。比較例１を１００とする指数で示す。数値
の大きい方が耐摩耗性に優れる。
【００２０】
【表３】
【００２１】比較例１、５と比較例２、４との比較か
ら、φの値を本発明の範囲内とすることにより、耐摩耗
性が向上するものの、ウエットスキッド抵抗性が悪化す
ることがわかる。また、比較例３のように、他のポリマ
ーをブレンドしても、χeff −χs の値が本発明の範囲
外のものでは十分にウエットスキッド抵抗性を改善しな
い。実施例５と比較例６との比較から、φの値およびχ
eff −χs の値が本発明の範囲内であっても本発明の範
囲外のカーボンブラックを使用すると耐摩耗性が著しく
低下する。さらに、実施例６と比較例７との比較から、
φの値およびχef f −χs の値が本発明の範囲内であっ
てもポリマーのＴｇが本発明の範囲外であるとウエット
スキッド抵抗性が大きく低下する。
ら、φの値を本発明の範囲内とすることにより、耐摩耗
性が向上するものの、ウエットスキッド抵抗性が悪化す
ることがわかる。また、比較例３のように、他のポリマ
ーをブレンドしても、χeff −χs の値が本発明の範囲
外のものでは十分にウエットスキッド抵抗性を改善しな
い。実施例５と比較例６との比較から、φの値およびχ
eff −χs の値が本発明の範囲内であっても本発明の範
囲外のカーボンブラックを使用すると耐摩耗性が著しく
低下する。さらに、実施例６と比較例７との比較から、
φの値およびχef f −χs の値が本発明の範囲内であっ
てもポリマーのＴｇが本発明の範囲外であるとウエット
スキッド抵抗性が大きく低下する。
【００２２】実施例１〜６のように本発明の範囲内のφ
の値とし、本発明の範囲内のポリマーをブレンドするこ
とにより、ウエットスキッド抵抗性を高いレベルに保ち
つつ、耐摩耗性を大きく向上させることができる。
の値とし、本発明の範囲内のポリマーをブレンドするこ
とにより、ウエットスキッド抵抗性を高いレベルに保ち
つつ、耐摩耗性を大きく向上させることができる。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、異
なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴム、充てん剤、
ゴム用伸展油を配合したゴム組成物において、配合した
ゴム同士の相互用パラメータ（χeff ）とそのゴムブレ
ンド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ（χs ）
との差（χeff −χs ）が 2.0×10-4×〜 1.2×10-2の
範囲内にあり、また、特定のカーボンブラックとアロマ
系油とを配合したために、ウエットスキッド抵抗性と耐
摩耗性を高度にバランスさせることが可能となる。
なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴム、充てん剤、
ゴム用伸展油を配合したゴム組成物において、配合した
ゴム同士の相互用パラメータ（χeff ）とそのゴムブレ
ンド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ（χs ）
との差（χeff −χs ）が 2.0×10-4×〜 1.2×10-2の
範囲内にあり、また、特定のカーボンブラックとアロマ
系油とを配合したために、ウエットスキッド抵抗性と耐
摩耗性を高度にバランスさせることが可能となる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 9/00 - 9/10
Claims (3)
- 【請求項１】 ガラス転移温度−50℃以下のジエン系ゴ
ム80〜20重量部に対しガラス転移温度−35℃〜０℃のジ
エン系ゴム20〜80重量部配合すると共に、Ｎ 2 ＳＡが65
〜200 ｍ2 /ｇで24M4DBP が90〜150ml/100gのカーボン
ブラックとアロマ系油とを配合してなり、配合したゴム
同士の相互作用パラメータ（χeff )とそのゴムブレン
ド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ（χs ）と
の差（χeff −χs ）を2.0 ×10-4〜1.2 ×10-2の範囲
内にし、かつ前記カーボンブラックと前記アロマ系油と
を、下記式（ａ）により定義されるφの値が0.48≦φ≦
0.70となる量で配合したタイヤトレッド用ゴム組成物。 ここで、Ｃ：カーボンブラック配合量（重量部） ρ：ゴムの比重 Ｓ：オイル配合量（重量部） - 【請求項２】 ガラス転移温度−50℃以下のジエン系ゴ
ムがポリブタジエンゴム、スチレン−ブタジエン共重合
体ゴム、ポリイソプレンゴム、天然ゴム、又はこれらの
１種以上の混合物である請求項１記載のタイヤトレッド
用ゴム組成物。 - 【請求項３】 ガラス転移温度−35℃〜０℃のジエン系
ゴムがポリブタジエンゴム、スチレン−ブタジエン共重
合体ゴム、ポリイソプレンゴム、又はこれらの１種以上
の混合物である請求項１又は２記載のタイヤトレッド用
ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06867597A JP3494548B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6680996 | 1996-03-22 | ||
| JP8-66809 | 1996-03-22 | ||
| JP06867597A JP3494548B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09316241A JPH09316241A (ja) | 1997-12-09 |
| JP3494548B2 true JP3494548B2 (ja) | 2004-02-09 |
Family
ID=26408004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06867597A Expired - Fee Related JP3494548B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3494548B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11209517A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH11209519A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| US6670416B1 (en) * | 1999-08-18 | 2003-12-30 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tread rubber for high traction tires |
| JP4378947B2 (ja) * | 2001-12-28 | 2009-12-09 | Ｊｓｒ株式会社 | ゴム組成物及び防振ゴム並びに防振用マウント |
| EP3201010A4 (en) * | 2012-12-31 | 2018-05-09 | Compagnie Générale des Etablissements Michelin | Tire tread with incompatible rubbers |
| JP6565512B2 (ja) * | 2015-09-09 | 2019-08-28 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルト用ゴム組成物及びコンベヤベルト |
-
1997
- 1997-03-21 JP JP06867597A patent/JP3494548B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09316241A (ja) | 1997-12-09 |
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