JP7615699B2 - ゴルフクラブヘッド及びゴルフクラブ - Google Patents

Description

本開示は、ゴルフクラブヘッド及びゴルフクラブに関する。

飛距離に有利なスペックとして、ヘッドの大型化、クラブの長尺化、シャフトを軟らかくして撓りを増大させること、等が知られている。また、ヘッド重量を軽くすることなくシャフトを軽くすることで、振りやすく且つ反発性能が高いクラブが達成されうる。

一方、飛距離を阻害する要因の一つに、トウダウン現象がある。特開平１１－２６７２５１号公報及び特開平１０－４３３３２号公報には、トウダウン現象についての開示がある。

特開平１１－２６７２５１号公報 特開平１０－４３３３２号公報

飛距離に有利なスペックは、トウダウンを増大させうることが判明した。従来のゴルフクラブでは、トウダウンの抑制と飛距離の増大とはトレードオフの関係にあり、それらの両立は困難であった。

本開示の目的の一つは、トウダウンを抑制することができ飛距離性能に優れたゴルフクラブヘッドの提供にある。

一つの態様では、ゴルフクラブヘッドは、打撃フェースを形成するフェース部と、クラウン外面を形成するクラウン部と、ソール外面を形成するソール部と、シャフトが取り付けられシャフト軸線を特定するホーゼル部と、を有する。前記クラウン部が、前記クラウン外面に、突出部を有している。フェース側から見たヘッドの正面図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成していない。前記シャフト軸線を接地平面に対して垂直とし且つフェース角を０度としたヘッドを前記接地平面に沿ってヒール側から見たヒール投影図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成している。

一つの側面として、トウダウンが抑制され飛距離性能に優れたゴルフクラブヘッドが提供されうる。

図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブを示す。 図２（ａ）は第１実施形態のヘッドをフェース側から見た正面図であり、基準状態のヘッドを示している。図２（ｂ）は、ヒール投影姿勢にある第１実施形態のヘッドをフェース側から見た図である。 図３は、第１実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図４は、第１実施形態のヘッドをヒール側から見た側面図である。 図５は、第１実施形態のヘッドを傾斜ヒール側から見た図である。図５は、ヒール投影図である。 図６は、トウ側且つバック側の方向から見たときの、第１実施形態のヘッドの外輪郭線の一部を示す。 図７は、図３のＡ－Ａ線に沿った断面図における、ヘッド外面の断面線を示す。 図８は、図３のＢ－Ｂ線に沿った断面図における、ヘッド外面の断面線を示す。 図９は、図３のＣ－Ｃ線に沿った断面図における、ヘッド外面の断面線を示す。 図１０は、図３のＤ－Ｄ線に沿った断面図における、ヘッド外面の断面線を示す。 図１１は、図７の四角線Ｑ１で囲まれた部分の拡大図である。図１１には、クラウン基面の仮想延長線が追記されている。 図１２は、図９の四角線Ｑ２で囲まれた部分の拡大図である。図１２には、クラウン基面の仮想延長線が追記されている。 図１３（ａ）は、図５のヒール投影図をシルエットにした図である。図１３（ｂ）は、このシルエットの輪郭線の一部を示す。図１３（ｂ）は、第１実施形態のヘッドのヒール投影図の、外輪郭線の一部である。 図１４は、第２実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図１５は、第３実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図１６は、第４実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図１７は、第５実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図１８は、第６実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図１９（ａ）は、第７実施形態のヘッドをトウ側且つバック側の方向から見たときの、当該ヘッドの外輪郭線の一部を示す。図１９（ｂ）は、第８実施形態のヘッドをトウ側且つバック側の方向から見たときの、当該ヘッドの外輪郭線の一部を示す。 図２０（ａ）は第９実施形態のヘッドの斜視図であり、図２０（ｂ）は図２０（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図である。図２０（ｂ）ヘッド本体の断面の記載が省略されている。 図２１（ａ）は、第９実施形態のヘッドのヘッド本体の斜視図であり、図２１（ｂ）は図２１（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図である。図２１（ｂ）では、ヘッド本体の断面の記載が省略されている。 図２２（ａ）は、第１０実施形態のヘッドの斜視図であり、図２２（ｂ）は、図２２（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図であり、図２２（ｃ）は、図２２（ａ）のｃ－ｃ線に沿った断面図である。図２２（ｂ）及び図２２（ｃ）では、ヘッド本体の断面の記載が省略されている。 図２３（ａ）は、第１０実施形態のヘッドのヘッド本体の斜視図であり、図２３（ｂ）は図２３（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図であり、図２３（ｃ）は図２３（ａ）のｃ－ｃ線に沿った断面図である。図２３（ｂ）及び図２３（ｃ）では、ヘッド本体の断面の記載が省略されている。 図２４は、ダウンスイングにおけるゴルフクラブの動きを示す。 図２５（ａ）及び図２５（ｂ）は、ポジション９において、突出部の無いヘッドに作用する力を図示した概念図である。図２５（ｃ）は、このヘッドのインパクトでの姿勢を示す概念図である。 図２６（ａ）及び図２６（ｂ）は、ポジション９において、突出部のあるヘッドに作用する力を図示した概念図である。図２６（ｃ）は、このヘッドのインパクトでの姿勢を示す概念図である。 図２７（ａ）は、テスター１から９のヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡ（突出部無し）の結果であり、右側がクラブＢ（突出部有り）の結果である。図２７（ｂ）は、テスター１から９の、打点とフェースセンターとの距離の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡ（突出部無し）の結果であり、右側がクラブＢ（突出部有り）の結果である。 図２８（ａ）は、テスター１から９の、フェース角の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。図２８（ｂ）は、テスター１から９の、ミート率の平均値を示す。ミート率は、ボール初速（Ｂ／Ｓ）をヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）で除することで算出される。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である 図２９（ａ）は、テスター１から９の、ヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。図２９（ｂ）は、テスター１から９の、打点とフェースセンターとの距離の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。 図３０は、テスター１から９の、フェース角の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。 図３１は、基準状態を説明するための概念図である。

（本開示の基礎となった知見）
トウダウン現象は、ヘッドの重心の位置がシャフト軸線から離れていることに起因して生ずる。スイング中において、ヘッドの重心には、遠心力が作用する。図１が示すように、ヘッドの重心ＣＧは、シャフト軸線Ｚよりもトウ側に位置する。このため、上記遠心力により、ヘッドのトウ側が下がるようにシャフトが撓む。また、図４が示すように、ヘッドの重心ＣＧは、シャフト軸線Ｚよりもバック側に位置する。このため、上記遠心力により、ヘッドのバック側が下がるようにシャフトが撓む。結局、上記遠心力により、ヘッドのトウ側及びバック側が下がるように、シャフトは撓み且つ捻れる。シャフトは、ヘッドのトウ側が下がるように撓み、且つ、フェースが開く方向に捻れる。これがトウダウン現象である。上記遠心力が大きいほど、トウダウンは大きくなる。また、ヘッド重心がシャフト軸線から離れるほど、トウダウンは大きくなる。

上述の通り、遠心力により、ヘッドのトウ側が下がると共に、ヘッドのバック側が下がる。これらの現象を、トウダウンとバックダウンとに分けて説明することもできるが、本願では、これらをまとめてトウダウンと称する。

トウダウンを抑制するため、クラブ長さを短くすることが考えられる。しかしこの場合、ヘッドの運動エネルギーが減少し、飛距離が低下する。トウダウンを抑制するため、ヘッド重量を軽くすることが考えられる。しかしこの場合も、ヘッドの運動エネルギーが減少し、飛距離が低下する。

トウダウンを抑制するため、重心距離を短くすること、及び／又は、重心深度を浅くすることが考えられる。しかしこの場合、高反発エリアが狭くなり、平均飛距離が低下する。また、フェースの向きが安定せず、平均飛距離が低下する。

トウダウンを抑制するため、シャフトの先端部の曲げ剛性を高めることが考えられる。しかしこの場合、弾道が低くなり、飛距離が低下する。

トウダウンによる影響を減らすため、ライ角をアップライトとしたり、フックフェースとしたりすることが考えられる。しかし、アップライドでフックフェースのゴルフクラブは、アドレスしにくい。

振りやすさに優れたコルフクラブでは、ヘッドスピードが増大する。しかし、増加したヘッドスピードにより、ヘッド重心に作用する遠心力が増加し、トウダウンは大きくなる。

このように、飛距離を増加させる要素は、トウダウンを増大させうる。トウダウンが過剰になると、打点あるいはヘッドの衝突角度が悪化する。また、トウダウンが過剰な状況では、トウダウン量にバラツキが生じやすく、打点あるいはヘッドの衝突角度が安定しない。よって、トウダウンに起因して、インパクトでエネルギーロスが生じやすい。

このように、ゴルフクラブが飛距離を増加させる要素を有していても、トウダウンが大きいと飛距離が減殺されることが判明した。本発明者は、従来とは異なる手段でトウダウンを抑制することで、トウダウンの抑制と飛距離性能とが両立されうることを見出した。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本開示が詳細に説明される。

本願では、基準状態、基準垂直面、トウ－ヒール方向、フェース－バック方向、上下方向、フェースセンター、ヒール投影姿勢、傾斜トウ－ヒール方向及びヒール投影図が定義される。

所定のライ角で接地平面ＨＰ上にヘッドが載置された状態が、基準状態とされる。図３１が示すように、この基準状態では、接地平面ＨＰに対して垂直な平面ＶＰに、シャフト軸線Ｚが含まれている。シャフト軸線Ｚは、シャフトの中心線である。前記平面ＶＰが、基準垂直面とされる。所定のライ角は、例えば製品カタログに掲載されている。

この基準状態では、フェース角が０度とされる。すなわち、上側から見た平面視において、打撃フェースのフェースセンターにおける接線がトウ－ヒール方向に平行とされる。フェースセンター及びトウ－ヒール方向の定義は、後述の通りである。

本願においてトウ－ヒール方向とは、前記基準垂直面ＶＰと前記接地平面ＨＰとの交線ＮＬの方向である（図３１参照）。

本願においてフェース－バック方向とは、前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ前記接地平面ＨＰに対して平行な方向である。フェース－バック方向におけるフェース側が、単に「フェース側」とも称される。フェース－バック方向におけるバック側が、単に「バック側」とも称される。

本願において上下方向とは、前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ前記フェース－バック方向に対して垂直な方向である。換言すれば、本願において上下方向とは、前記接地平面ＨＰに対して垂直な方向である。

本願において、フェースセンターは次のように決定される。まず、上下方向およびトウ－ヒール方向において、打撃フェースの概ね中央付近の任意の点Ｐｒが選択される。次に、この点Ｐｒを通り、当該点Ｐｒにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつトウ－ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｘが決定される。次に、この中点Ｐｘを通り、当該点Ｐｘにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｙが決定される。次に、この中点Ｐｙを通り、当該点Ｐｙにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつトウ－ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｘが新たに決定される。次に、この新たな中点Ｐｘを通り、当該点Ｐｘにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｙが新たに決定される。この工程を繰り返して、Ｐｘ及びＰｙが順次決定される。この工程の繰り返しの中で、新たな中点Ｐｙとその直前の中点Ｐｙとの間の距離が最初に０．５ｍｍ以下となったときの当該新たな位置Ｐｙ（最後の位置Ｐｙ）が、フェースセンターである。

ヒール投影姿勢は、シャフト軸線Ｚを接地平面ＨＰに対して垂直とし且つフェース角を０度とした状態である。このヒール投影姿勢は、図２（ｂ）及び図５で示されている。ヒール投影姿勢では、ソールのヒール側は接地平面ＨＰから大きく離れ、ソールのトウ側又はトウ側のサイド部（スカート部）が接地平面ＨＰに接している。基準状態のヘッドを、シャフト軸線Ｚが接地平面ＨＰに対して垂直となるまで回転させることで、ヒール投影姿勢が達成される。この回転により、ヘッドのトウ－ヒール方向は接地平面ＨＰに対して傾斜する（図２（ａ）参照）。しかし、上側から見た平面視においては、この回転によりトウ－ヒール方向は変化しない。すなわち、ヒール投影姿勢においてフェース角は０度のままである。

ヒール投影姿勢におけるヘッドの前記トウ－ヒール方向に沿ったベクトルは、接地平面ＨＰに平行なベクトルＶ１と、接地平面ＨＰに垂直なベクトルＶ２とに分解されうる（図２（ｂ）参照）。接地平面ＨＰに平行なベクトルＶ１の方向が、傾斜トウ－ヒール方向と定義される。傾斜トウ－ヒール方向は、シャフト軸線Ｚに対して垂直である。傾斜トウ－ヒール方向におけるヒール側は、傾斜ヒール側とも称される。傾斜トウ－ヒール方向におけるトウ側は、傾斜トウ側とも称される。図２（ｂ）において、傾斜ヒール方向がＳ－ｈｅｅｌと標記されており、傾斜トウ方向がＳ－ｔｏｅと標記されている。

ヒール投影姿勢にあるヘッドを接地平面ＨＰに沿ってヒール側から見た投影図が、ヒール投影図である。換言すれば、ヒール投影図は、ヒール投影姿勢にあるヘッドを傾斜トウ－ヒール方向に沿ってヒール側に投影した図である。図５は、ヒール投影図である。

図１は、本開示の一実施形態のヘッド４を含むゴルフクラブ２の全体図である。図２（ａ）は、ヘッド４の正面図である。図２（ａ）は、前記基準状態にあるヘッド４をフェース側から見た図である。図２（ｂ）は、前記ヒール投影姿勢にあるヘッド４をフェース側から見た図である。図３は、ヘッド４をクラウン側から見た平面図である。図４は、ヘッド４をヒール側から見た側面図である。図５は、ヘッド４を傾斜ヒール側から見た図である。図５はヘッド４のヒール投影図である。

図１が示すように、ゴルフクラブ２は、ゴルフクラブヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを含む。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ヘッド４は、シャフト６のチップ端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６のバット端部に取り付けられている。

ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。通常、ドライバーのクラブ長さは、４３インチ以上である。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。

シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。シャフト６の材質は、炭素繊維強化樹脂である。軽量化の観点から、シャフト６の材質として、炭素繊維強化樹脂が好ましい。シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。シャフト６は、金属線を含んでいてもよい。シャフト６の材質は限定されず、例えば金属であってもよい。

グリップ８は、スイング中においてゴルファーにより握られる部分である。グリップ８の材質として、ゴム組成物及び樹脂組成物が例示される。グリップ８の前記ゴム組成物は、気泡を含んでいてもよい。

図示されていないが、ヘッド４は中空構造を有する。本実施形態では、ヘッド４は、ウッド型である。ヘッド４は、ハイブリッド型（ユーティリティ型）であってもよい。ヘッド４は、アイアン型であってもよい。ヘッド４は、パター型であってもよい。ヘッド４の好ましい材質として、金属及び繊維強化プラスチックが例示される。この金属として、チタン合金、純チタン、ステンレス鋼、マレージング鋼及び軟鉄が例示される。繊維強化プラスチックとして、炭素繊維強化プラスチックが例示される。ヘッド４は、金属部分と繊維強化プラスチック部分とを有する複合ヘッドであってもよい。

図２から図５が示すように、ヘッド４は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。打撃フェース１０ａは、単にフェースとも称される。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。

図１及び図４が示すように、ヘッド４は、重心ＣＧを有する。本実施形態では、ヘッド重心ＣＧは、ヘッド４の内部（中空部）に位置する。

図１において両矢印Ｂで示されるのは、ヘッド４の重心距離である。重心距離Ｂは、シャフト軸線Ｚとヘッド重心ＣＧとの間の距離である。重心距離Ｂは、実際の三次元的な距離ではなく、ヘッド４の正面視における距離である。前記基準状態のヘッドにおいて、シャフト軸線Ｚとヘッド重心ＣＧとが前記基準垂直面ＶＰに投影される。重心距離Ｂは、この投影像における距離である。

図４において両矢印Ｃで示されるのは、ヘッド４の重心深度である。重心深度Ｃは、シャフト軸線Ｚとヘッド重心ＣＧとの間の距離である。重心深度Ｃは、フェース－バック方向に沿って測定される。

打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。

ヘッド４のヘッド重心ＣＧは、シャフト軸線Ｚ上にない。ヘッド重心ＣＧは、シャフト軸線Ｚから離れている。ヘッド４は、重心距離Ｂと、重心深度Ｃとを有する。重心距離Ｂ及び重心深度Ｃの存在に起因して、トウダウン現象が起こる。

クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部２０を有する。突出部２０は中空である。突出部２０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

フェース側から見たヘッドの正面図（図２（ａ））では、突出部２０は見えない。フェース側から見たヘッドの正面図（図２（ａ））において、突出部２０は、ヘッド４の外輪郭線ＣＬ１を構成していない。

本実施形態では、突出部２０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。図３が示すように、ヘッド４は、ヘッド４の平面図における外輪郭線ＣＬ２を有する。図３が示すように、突出部２０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部２０は、クラウン外面１２ａ以外の部分にまで延在していない。

なお、ヘッド４の平面図は、基準状態のヘッドを接地平面ＨＰに平行な平面に投影した投影像である。この平面図（図３）は、平面視とも称される。

ヘッド４の平面図（図３）において、突出部２０は外輪郭線ＣＬ２に達していてもよい。換言すれば、突出部２０が外輪郭線ＣＬ２を形成していてもよい。突出部２０は、クラウン外面１２ａ以外の部分にまで延在していてもよい。例えば、突出部２０は、クラウン外面１２ａからソール外面１４ａにまで延在していてもよい。例えば、突出部２０は、クラウン外面１２ａからサイド部（スカート部）の外面にまで延在していてもよい。

基準状態のヘッド４をトウ－ヒール方向のヒール側から見た側面図（図４）では、突出部２０の全体が見える。この側面図は、クラウン外面１２ａの外輪郭線ＣＬ３を有する。この側面図において、突出部２０は、外輪郭線ＣＬ３に達していない。突出部２０の全体が、フェースセンターＦｃよりもヒール側にある。突出部２０の一部が、フェースセンターＦｃよりもトウ側にまで達していても良い。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部２０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。この凸曲面は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲面である。図３が示すように、クラウン基面１２ｂは、ヘッド４の平面図の図心ＣＲを含む。図心ＣＲは、外輪郭線ＣＬ２により構成される図形の図心である。

図６は、トウ側から見たときのヘッド４の外輪郭線の一部を示す。図７は、図３のＡ－Ａ線に沿った断面図における、ヘッド４の外面の断面線を示す。図８は、図３のＢ－Ｂ線に沿った断面図における、ヘッド４の外面の断面線を示す。図９は、図３のＣ－Ｃ線に沿った断面図における、ヘッド４の外面の断面線を示す。図１０は、図３のＤ－Ｄ線に沿った断面図における、ヘッド４の外面の断面線を示す。図７から図１０は、クラウン外面１２ａの断面線を含んでいる。

突出部２０は、輪郭線ＣＬ２０と、上面２２と、側壁面２４とを有する。輪郭線ＣＬ２０は、クラウン基面１２ｂと突出部２０との間の境界線である。ヘッド４の平面図（図３）において、突出部２０の輪郭線ＣＬ２０は、略四角形（略台形）である。本願において、この「略」とは、辺が曲がっている（直線でない）構成や、角が丸みを有する構成を含む趣旨である。ヘッドの平面図（図３）の輪郭線ＣＬ２０において、辺の曲率半径は、好ましくは２５ｍｍ以上であり、より好ましくは４０ｍｍ以上であり、より好ましくは５０ｍｍ以上である。ヘッドの平面図（図３）の輪郭線ＣＬにおいて、角の丸みの曲率半径は、好ましくは１０ｍｍ以下であり、より好ましくは７ｍｍ以下であり、より好ましくは、５ｍｍ以下である。輪郭線ＣＬ２０により、略四角形が形成されている。

上面２２と側壁面２４とは、稜線により区画されうる。突出部２０の外面の断面線において、この稜線は、曲率半径が５ｍｍ以下の点又は折れまがりの頂点として特定されうる。この断面線の曲率半径は断面の方向により変化しうるが、前記稜線を確定するための曲率半径の決定では、当該曲率半径が最小となるような断面が選択される。

ヘッド４の平面図（平面視）において、突出部２０は、略多角形でありうる。この略多角形が略Ｎ角形とされるとき、Ｎは３以上の整数とされうる。Ｎは、３以上２０以下の整数とされてもよい。

輪郭線ＣＬ２０は、第１辺ＣＬ２１、第２辺ＣＬ２２、第３辺ＣＬ２３及び第４辺ＣＬ２４を有する。第１辺ＣＬ２１は、突出部２０におけるトウ側且つフェース側の辺を構成している。第１辺ＣＬ２１は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第１辺ＣＬ２１は第２辺ＣＬ２２と第４辺ＣＬ２４とを繋いでいる。

第２辺ＣＬ２２は、突出部２０におけるヒール側且つフェース側の辺を構成している。第２辺ＣＬ２２は、ヒール側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第２辺ＣＬ２２は第１辺ＣＬ２１と第３辺ＣＬ２３とを繋いでいる。

第３辺ＣＬ２３は、突出部２０におけるヒール側且つバック側の辺を構成している。第３辺ＣＬ２３は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第３辺ＣＬ２３は第２辺ＣＬ２２と第４辺ＣＬ２４とを繋いでいる。第３辺ＣＬ２３はヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。

第４辺ＣＬ２４は、突出部２０におけるトウ側且つバック側の辺を構成している。第４辺ＣＬ２４は、ヒール側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第４辺ＣＬ２４は第３辺ＣＬ２３と第１辺ＣＬ２１とを繋いでいる。

第２辺ＣＬ２２、第３辺ＣＬ２３及び第４辺ＣＬ２４は、それぞれ、側壁面２４の基点となっている。すなわち、第２辺ＣＬ２２、第３辺ＣＬ２３及び第４辺ＣＬ２４は、それぞれ、側壁面２４とクラウン基面１２ｂとの境界線を構成している。一方、第１辺ＣＬ２１は、側壁面２４の基点となっていない。第１辺ＣＬ２１は、クラウン基面１２ｂと上面２２との境界線を構成している。

本願では、トウ－ヒール方向に沿った断面線が、単に横断面線とも称される。図７は、横断面線の一例である。クラウン外面１２ａの横断面線が、クラウン横断面線とも称される。図７は、クラウン横断面線を含む。本願では、フェース－バック方向に沿った断面線が、単に縦断面線とも称される。図９は、縦断面線の一例である。クラウン外面１２ａの縦断面線が、クラウン縦断面線とも称される。図９は、クラウン縦断面線を含む。

クラウン横断面線における変曲点は、輪郭線ＣＬ２０を構成する点となりうる。換言すれば、この変曲点は、突出部２０の起点となりうる。クラウン基面１２ｂの横断面線は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。前記変曲点は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線が、ヘッド４の内側に向かって凸の曲線に変わる点である。

クラウン横断面線における折れまがりの頂点は、輪郭線ＣＬ２０を構成する点となりうる。換言すれば、この頂点は、突出部２０の起点となりうる。クラウン基面１２ｂの横断面線は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。この曲線に繋がり、折れまがって立ち上がる線は、頂点を形成する。この頂点は、ヘッド４の内側に向いた頂点である。この頂点は、突出部２０の起点となりうる。

クラウン縦断面線における変曲点は、輪郭線ＣＬ２０を構成する点となりうる。換言すれば、この変曲点は、突出部２０の起点となりうる。クラウン基面１２ｂの縦断面線は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。前記変曲点は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線が、ヘッド４の内側に向かって凸の曲線に変わる点である。

クラウン縦断面線における折れまがりの頂点は、輪郭線ＣＬ２０を構成する点となりうる。換言すれば、この頂点は、突出部２０の起点となりうる。クラウン基面１２ｂの縦断面線は、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。この曲線に繋がり、折れまがって立ち上がる線は、頂点を形成する。この頂点は、ヘッド４の内側に向いた頂点である。この頂点は、突出部２０の起点となりうる。

典型的には、上記変曲点又は上記頂点により、輪郭線ＣＬ２０が決定されうる。この決定のための断面線の選択では、クラウン横断面線がクラウン縦断面線より優先されてもよい。この場合、上記変曲点又は上記頂点の特定には、クラウン横断面線が用いられる。クラウン横断面線による前記特定が困難である場合に、クラウン縦断面線が用いられうる。明確に視認できる突出部２０の輪郭線は、輪郭線ＣＬ２０と見なされうる。

突出部２０は、クラウン基面１２ｂよりも突出した部分である。突出部２０の下側には、クラウン基面１２ｂが延長された仮想延長面１２ｃが特定されうる。突出部２０は、仮想延長面１２ｃよりも突出した部分である。仮想延長面１２ｃは、突出部２０が無い場合に当該突出部２０の設置領域に形成されるクラウン基面１２ｂと見なされうる。仮想延長面１２ｃは、クラウン基面１２ｂに連続して形成されている。仮想延長面１２ｃは、ヘッド４の外側に向かって凸の曲面である。仮想延長面１２ｃは、クラウン基面１２ｂに滑らかに繋がっている。

図１１は、図７の四角線Ｑ１で囲まれた部分の拡大図である。図１２は、図９の四角線Ｑ２で囲まれた部分の拡大図である。

図１１のクラウン横断面線には、仮想延長面１２ｃを構成しうる仮想延長線１２ｄが描かれている。仮想延長線１２ｄは、ヘッド４の外側に向かって凸の曲線である。仮想延長線１２ｄは、クラウン基面１２ｂの横断面線に、滑らかに繋がっている。仮想延長面１２ｃは、仮想延長線１２ｄの集合によって形成されうる。

仮想延長線１２ｄは、突出部２０の一方側の横断面線と、突出部２０の他方側の横断面線とを、滑らかに繋いでいる。仮想延長線１２ｄは、ベジェ曲線として描かれうる。ベジェ曲線として、２次のベジェ曲線と、３次のベジェ曲線とが知られている。２次のベジェ曲線では、制御点は１つである。３次のベジェ曲線では、制御点は２つである。好ましくは、３次のベジェ曲線が用いられる。図１１及び図１２のベジェ曲線は、３次のベジェ曲線である。

図１１が示すように、クラウン横断面線は、第１の起点Ｐ１と、第２の起点Ｐ２とを有する。第１の起点Ｐ１及び第２の起点Ｐ２は、輪郭線ＣＬ２０上の点である。

第１の起点Ｐ１における実効的な接線を定義するため、第１の起点Ｐ１の、突出部２０とは反対側に、点Ｐ１１及び点Ｐ１２が定められる。点Ｐ１１は、第１の起点Ｐ１から０．５ｍｍ隔てた点である。点Ｐ１２は、点Ｐ１１から０．５ｍｍ隔てた点である。これらの０．５ｍｍは、クラウン横断面線に沿った道のり距離である。点Ｐ１１及び点Ｐ１２は、クラウン横断面線上の点である。３つの点Ｐ１、Ｐ１１及びＰ１２を通る円の、点Ｐ１における接線Ｌ１が決定される。点Ｐ１、Ｐ１１及びＰ１２が同一直線上にある場合、この直線が接線Ｌ１とされうる。

同様に、第２の起点Ｐ２における実効的な接線を定義するため、第２の起点Ｐ２の、突出部２０とは反対側に、点Ｐ２１及び点Ｐ２２が定められる。点Ｐ２１は、第２の起点Ｐ２から０．５ｍｍ隔てた点である。点Ｐ２２は、点Ｐ２１から０．５ｍｍ隔てた点である。これらの０．５ｍｍは、クラウン横断面線に沿った道のり距離である。点Ｐ２１及び点Ｐ２２は、クラウン横断面線上の点である。３つの点Ｐ２、Ｐ２１及びＰ２２を通る円の、点Ｐ２における接線Ｌ２が決定される。点Ｐ２、Ｐ２１及びＰ２２が同一直線上にある場合、この直線が接線Ｌ２とされうる。

前記接線Ｌ１と前記接線Ｌ２が決定されると、接線Ｌ１と接線Ｌ２との交点Ｐｘが定まる。更に、点Ｐ１と点Ｐｘとの間の中点Ｍ１が定まり、点Ｐ２と点Ｐｘとの間の中点Ｍ２が定まる。

点Ｐ１を始点とし、中点Ｍ１を第１制御点とし、中点Ｍ２を第２制御点とし、点Ｐ２を終点として、ベジェ曲線を引くことができる。図１１では、このベジェ曲線が、仮想延長線１２ｄである。制御点が２つであるので、このベジェ曲線は、３次のベジェ曲線である。

フェース－バック方向のあらゆる位置で、仮想延長線１２ｄが定義されうる。これらの仮想延長線１２ｄの集合により、仮想延長面１２ｃが定義されうる。

クラウン縦断面線でも、同様のベジェ曲線が定義されうる。図１２が示すように、クラウン縦断面線は、第１の起点Ｐ１と、第２の起点Ｐ２とを有する。第１の起点Ｐ１及び第２の起点Ｐ２は、輪郭線ＣＬ２０上の点である。

第１の起点Ｐ１における実効的な接線を定義するため、第１の起点Ｐ１の、突出部２０とは反対側に、点Ｐ１１及び点Ｐ１２が定められる。点Ｐ１１は、第１の起点Ｐ１から０．５ｍｍ隔てた点である。点Ｐ１２は、点Ｐ１１から０．５ｍｍ隔てた点である。これらの０．５ｍｍは、クラウン縦断面線に沿った道のり距離である。点Ｐ１１及び点Ｐ１２は、クラウン縦断面線上の点である。３つの点Ｐ１、Ｐ１１及びＰ１２を通る円の、点Ｐ１における接線Ｌ１が決定される。点Ｐ１、Ｐ１１及びＰ１２が同一直線上にある場合、この直線が接線Ｌ１とされうる。

同様に、第２の起点Ｐ２における実効的な接線を定義するため、第２の起点Ｐ２の、突出部２０とは反対側に、点Ｐ２１及び点Ｐ２２が定められる。点Ｐ２１は、第２の起点Ｐ２から０．５ｍｍ隔てた点である。点Ｐ２２は、点Ｐ２１から０．５ｍｍ隔てた点である。これらの０．５ｍｍは、クラウン縦断面線に沿った道のり距離である。点Ｐ２１及び点Ｐ２２は、クラウン縦断面線上の点である。３つの点Ｐ２、Ｐ２１及びＰ２２を通る円の、点Ｐ２における接線Ｌ２が決定される。点Ｐ２、Ｐ２１及びＰ２２が同一直線上にある場合、この直線が接線Ｌ２とされうる。

前記接線Ｌ１と前記接線Ｌ２が決定されると、接線Ｌ１と接線Ｌ２との交点Ｐｘが定まる。更に、点Ｐ１と点Ｐｘとの間の中点Ｍ１が定まり、点Ｐ２と点Ｐｘとの間の中点Ｍ２が定まる。

点Ｐ１を始点とし、中点Ｍ１を第１制御点とし、中点Ｍ２を第２制御点とし、点Ｐ２を終点として、ベジェ曲線を引くことができる。図１２では、このベジェ曲線が、仮想延長線１２ｅである。

トウ－ヒール方向のあらゆる位置で、仮想延長線１２ｅが定義されうる。これらの仮想延長線１２ｅの集合により、仮想延長面１２ｃが定義されうる。

なお、突出部がクラウン部の外周縁（外輪郭線ＣＬ４）に到達している場合がある（後述の図１９（ｂ）を参照）。この場合、クラウン横断面線及び／又はクラウン縦断面線において、突出部とクラウン基面１２ｂとの境界に形成される突出部の起点が１つのみとなりうる。このように起点が１つである場合、当該起点の曲率半径に沿った円弧が、仮想延長線１２ｄとされうる。すなわちこの場合、仮想延長線１２ｄは、当該起点である第１点と、当該第１点から０．５ｍｍ隔てた第２点と、当該第２点から０．５ｍｍ隔てた第３点との、３点を通る円とされうる。

仮想延長面１２ｃの決定では、クラウン横断面線がクラウン縦断面線よりも優先的に用いられてもよい。仮想延長面１２ｃは、クラウン横断面線に基づく仮想延長線１２ｄの集合により決定されうる。仮想延長線１２ｄの集合では仮想延長面１２ｃが不明確である場合、仮想延長面１２ｃは、クラウン縦断面線に基づく仮想延長線１２ｅの集合により決定されてよい。

突出部２０の高さＨ１は、仮想延長面１２ｃからの高さと定義されうる。図１１が示すように、ある地点ｆ１における仮想延長面１２ｃの法線ＬＮは、突出部２０の外面との交点ｆ２を有する。地点ｆ１から交点ｆ２までの距離が、交点ｆ２における突出部２０の高さＨ１と定義されうる。なお、突出部が、仮想延長面１２ｃの法線ＬＮと交差せず、クラウン基面１２ｂの法線と交わる地点を有する場合、その地点の高さＨ１は、クラウン基面１２ｂからの高さと定義される。この場合も、当該法線の長さが高さＨ１である。

図１３（ａ）は、図５のヒール投影図をシルエットにした図である。図１３（ｂ）は、このシルエットの輪郭線の一部を示す。このシルエットの輪郭線は、ヘッド４のヒール投影図の外輪郭線ＣＬ６である。図１３（ｂ）は、ヘッド４のヒール投影図の外輪郭線ＣＬ６の一部である。

ヘッド４のヒール投影図において、クラウン外面の外輪郭線ＣＬ６は、凸部３０を有する。この凸部３０は、シルエット凸部とも称される。前述の通り、ヒール投影図（図５）において、突出部２０が見えている。シルエット凸部３０は、突出部２０により形成されている。シルエット凸部３０により、ヒール投影図のシルエット面積Ｓ１が拡張されている。すなわち、突出部２０により、ヒール投影図のシルエット面積Ｓ１が拡張されている。シルエット面積Ｓ１とは、ヒール投影図の外輪郭線ＣＬ６により形成される図形の面積であり、図１３（ａ）で示されるシルエットの面積である。

ヒール投影図の外輪郭線ＣＬ６における変曲点は、シルエット凸部の起点となりうる。ヒール投影図の外輪郭線ＣＬ６における折れまがりの頂点は、シルエット凸部の起点となりうる。本実施形態では、変曲点ではなく、頂点が、シルエット凸部３０の両側において、シルエット凸部３０の起点となっている。図１３（ｂ）が示すように、本実施形態のシルエット凸部３０では、折れまがりの頂点Ｐ３１、Ｐ３２が、シルエット凸部３０の起点である。

このシルエット凸部３０についても、上述した方法により、３次のベジェ曲線を引くことができる。図１３（ｂ）において２点鎖線で示されているのが、このベジェ曲線である。このベジェ曲線は、シルエット凸部３０の両側に隣接する曲線を滑らかに繋げた曲線である。このベジェ曲線は、突出部２０が無い場合の、ヒール投影図の仮想輪郭線３０ａとなりうる。シルエット凸部３０の線と仮想輪郭線３０ａとで囲まれた部分の面積は、突出部２０による付加面積Ｓ２である。本実施形態では、付加面積Ｓ２は、図１３（ｂ）においてハッチングで示された部分の面積である。付加面積Ｓ２は、シルエット面積Ｓ１のうち、突出部２０による増分である。

なお、ヒール投影図において突出部がヘッドの外輪郭線ＣＬ６を構成しているが、シルエット凸部が形成されない場合がある。例えば、突出部がクラウン部の外周縁（外輪郭線ＣＬ４）に到達し且つこの外周縁に沿って延在している場合、シルエット凸部が形成されない場合がある。しかし、このような場合も、ヒール投影図において突出部は見えており、当該突出部がシルエット面積Ｓ１を増加させている。すなわちこの場合も、突出部に起因する付加面積Ｓ２が存在する。例えば、突出部を仮想延長面１２ｃで置換し突出部が除去されたヘッドのシルエット面積Ｓ１１と、当該突出部を有したヘッドのシルエット面積Ｓ１２とが考慮されうる。面積（Ｓ１２－Ｓ１１）は、付加面積Ｓ２となりうる。

トウダウンの抑制及び安定化の観点から、付加面積Ｓ２は、３０ｍｍ^２以上が好ましく、５０ｍｍ^２以上がより好ましく、１００ｍｍ^２以上がより好ましい。ポジション６における空気抵抗を下げる観点から、突出部の高さ及び体積には限界がある。この観点から、付加面積Ｓ２は、５００ｍｍ^２以下が好ましく、４００ｍｍ^２以下がより好ましく、３００ｍｍ^２以下がより好ましい。

トウダウンの抑制及び安定化の観点から、比（Ｓ２／Ｓ１）は、０．００５以上が好ましく、０．００８以上がより好ましく、０．０１５以上がより好ましい。ポジション６における空気抵抗を下げる観点から、突出部の高さ及び体積には限界がある。この観点から、比（Ｓ２／Ｓ１）は、０．１０以下が好ましく、０．０８以下がより好ましく、０．０６以下がより好ましい。Ｓ２／Ｓ１は、付加面積Ｓ２の、シルエット面積Ｓ１に対する比率である。

図６を参照して、クラウン外面１２ａとの交線ＰＬが閉じた図形を形成する平面が、クラウン切除平面と称される。図６では、このクラウン切除平面ＣＰ１が２点鎖線で示されている。図６の側面視では図示されないが、平面視において、クラウン外面１２ａとクラウン切除平面ＣＰ１との交線ＰＬは、クラウン切除平面ＣＰ１上に閉じた図形を形成する。交線ＰＬは、無端の環状線である。図６は側面視であるため、交線ＰＬが点として示されている。

クラウン切除平面ＣＰ１により、クラウン外面１２ａが切り取られる。切り取られたクラウン外面１２ａとクラウン切除平面ＣＰ１とでその外面が構成される立体が、切除立体と称される。この切除立体の体積が、切除体積と称される。交線ＰＬの長さがＬ（ｍｍ）とされ、切除体積がＶ（ｍｍ^３）とされる。長さＬは、交線ＰＬそのものの長さである。換言すれば、長さＬは、交線ＰＬの道のり長さである。例えば、突出部が円錐であり、クラウン切除平面ＣＰ１がこの円錐を切除しており、交線ＰＬが円である場合、長さＬはこの円の円周の長さである。図３の実施形態では、この交線ＰＬは略四角形の無端環状線となりうる。この場合、長さＬは、この略四角形の交線ＰＬの道のり長さである。

比（Ｖ／Ｌ）は、クラウン外面１２ａの突出の度合いを示す指標となりうる。比（Ｖ／Ｌ）が大きいほど、突出の度合いが大きい。クラウン外面１２ａは、比（Ｖ／Ｌ）が閾値Ｘよりも大きい部分を有するのが好ましい。換言すれば、クラウン外面１２ａには、比（Ｖ／Ｌ）が閾値Ｘよりも大きくなるようなクラウン切除平面ＣＰ１が設定されうるのが好ましい。

比（Ｖ／Ｌ）が閾値Ｘより大きい部分は、突出部２０の少なくとも一部となりうる。好ましくは、比（Ｖ／Ｌ）が閾値Ｘより大きいときの交線ＰＬの全てが、突出部２０とクラウン切除平面ＣＰ１との交線であるのがよい。換言すれば、突出部２０には、比（Ｖ／Ｌ）が閾値Ｘより大きくなるようなクラウン切除平面ＣＰ１を設定しうるのが好ましい。図６に示されるクラウン切除平面ＣＰ１も、交線ＰＬの全てが突出部２０とクラウン切除平面ＣＰ１との交線になる位置に設定されている。交線ＰＬの全てが突出部２０とクラウン切除平面ＣＰ１との交線になるときの、切除体積Ｖの最大値は、突出部２０の体積に対して、５０％以上であるのが好ましく、６０％以上であるのがより好ましく、７０％以上であるのがより好ましい。なお、突出部２０の体積は、仮想延長面１２ｃで切り取られる部分の体積とされうる。交線ＰＬの全てが突出部２０とクラウン切除平面ＣＰ１との交線になるときに、当該クラウン切除平面ＣＰ１が仮想延長面１２ｃと交差していてもよい。

突出部２０の突出の度合いを大きくして、ヒール投影図の付加面積Ｓ２を大きくする観点から、閾値Ｘは、２０以上が好ましく、３０以上がより好ましく、４０以上がより好ましい。過度な突出は、形状上の違和感を生じさせうる。この観点から、閾値Ｘは、５００以下が好ましく、４５０以下がより好ましく、４００以下がより好ましい。

図１４は、第２実施形態のヘッド４０の平面図である。このヘッド４０と上述のヘッド４との相違は、突出部の形状のみである。

ヘッド４０は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部５０を有する。突出部５０は中空である。突出部５０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

ヘッド４と同様に、ヘッド４０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部４０は見えない。突出部５０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド４０は、ヘッド４０の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。突出部５０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部５０は、クラウン外面１２ａ以外の部分にまで延在していない。突出部５０の全体が、フェースセンターよりもヒール側にある。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部５０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。この凸曲面は、ヘッド４０の外側に向かって凸の曲面である。

突出部５０は、輪郭線ＣＬ５０と、上面５２と、側壁面５４とを有する。輪郭線ＣＬ５０は、クラウン基面１２ｂと突出部５０との間の境界線である。ヘッド４０の平面図において、突出部５０は、略四角形（略台形）である。輪郭線ＣＬ５０により、略四角形が形成されている。輪郭線ＣＬ５０は、第１辺ＣＬ５１、第２辺ＣＬ５２、第３辺ＣＬ５３及び第４辺ＣＬ５４を有する。

第１辺ＣＬ５１は、突出部５０におけるフェース側の辺を構成している。第１辺ＣＬ５１は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第１辺ＣＬ５１は第２辺ＣＬ５２と第４辺ＣＬ５４とを繋いでいる。

第２辺ＣＬ５２は、突出部５０におけるヒール側の辺を構成している。第２辺ＣＬ５２は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第２辺ＣＬ５２は第１辺ＣＬ５１と第３辺ＣＬ５３とを繋いでいる。第２辺ＣＬ５２はヘッド４０の外側に向かって凸の曲線である。

第３辺ＣＬ５３は、突出部５０におけるバック側の辺を構成している。第３辺ＣＬ５３は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第３辺ＣＬ５３は第２辺ＣＬ５２と第４辺ＣＬ５４とを繋いでいる。

第４辺ＣＬ５４は、突出部５０におけるトウ側の辺を構成している。第４辺ＣＬ５４は、トウ側にいくにつれてバック側にいくように延びている。第４辺ＣＬ５４は第３辺ＣＬ５３と第１辺ＣＬ５１とを繋いでいる。

第２辺ＣＬ５２、第３辺ＣＬ５３及び第４辺ＣＬ５４は、それぞれ、側壁面５４の基点となっている。すなわち、第２辺ＣＬ５２、第３辺ＣＬ５３及び第４辺ＣＬ５４は、それぞれ、側壁面５４とクラウン基面１２ｂとの境界線を構成している。一方、第１辺ＣＬ５１は、側壁面５４の基点となっていない。第１辺ＣＬ５１は、クラウン基面１２ｂと上面５２との境界線を構成している。

図１５は、第３実施形態のヘッド６０の平面図である。このヘッド６０と上述のヘッド４との相違は、突出部の形状のみである。

ヘッド６０は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部７０を有する。突出部７０は中空である。突出部７０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

ヘッド４と同様に、ヘッド６０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部７０は見えない。突出部７０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド６０は、ヘッド６０の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。突出部７０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部７０の全体が、フェースセンターよりもヒール側にある。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部５０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

突出部７０は、輪郭線ＣＬ７０と、上面７２と、側壁面７４とを有する。輪郭線ＣＬ７０は、クラウン基面１２ｂと突出部７０との間の境界線である。ヘッド６０の平面図（平面視）において、突出部７０は、略五角形である。輪郭線ＣＬ７０により、略五角形が形成されている。この略五角形を構成する全ての辺が、側壁面７４を有している。図１５の角度では見えないが、外輪郭線ＣＬ２に最も近い辺も、側壁面７４を有している。

図１６は、第４実施形態のヘッド８０の平面図である。このヘッド８０と上述のヘッド４との相違は、突出部の形状のみである。

ヘッド８０は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部９０を有する。突出部９０は中空である。突出部９０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

ヘッド４と同様に、ヘッド８０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部９０は見えない。突出部９０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド８０は、ヘッド８０の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。突出部９０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部９０の全体が、フェースセンターよりもヒール側にある。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部９０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

突出部９０は、輪郭線ＣＬ９０と、上面９２と、側壁面９４とを有する。輪郭線ＣＬ９０は、クラウン基面１２ｂと突出部９０との間の境界線である。ヘッド８０の平面図において、突出部９０は、略四角形である。輪郭線ＣＬ９０により、略四角形が形成されている。この略四角形を構成する全ての辺が、側壁面９４を有している。図１６の角度では見えないが、外輪郭線ＣＬ２に最も近い辺も側壁面９４を有している。

図１７は、第５実施形態のヘッド１００の平面図（平面視）である。このヘッド１００と上述のヘッド４との相違は、突出部の形状のみである。

ヘッド１００は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部１１０を有する。突出部１１０は中空である。突出部１１０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

ヘッド４と同様に、ヘッド１００でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部１１０は見えない。突出部１１０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド１００は、ヘッド１００の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。突出部１１０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部１１０の全体が、フェースセンターよりもヒール側にある。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部１１０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

突出部１１０は、輪郭線ＣＬ１１０と、頂点により形成された稜線１１２と、側壁面１１４とを有する。稜線１１２は、側壁面１１４同士が交わることで形成されている。突出部１１０は、上面を有していない。輪郭線ＣＬ１１０は、クラウン基面１２ｂと突出部１１０との間の境界線である。突出部１１０は、１つの稜線１１２と２つの側壁面１１４とにより形成されている。突出部１１０は、稜線を有する凸条部を構成している。

図１８は、第６実施形態のヘッド１２０の平面図である。このヘッド１２０と上述のヘッド４との相違は、突出部の形状のみである。

ヘッド１２０は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部１３０を有する。突出部１３０は中空である。突出部１３０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面に凹を形成している。

ヘッド４と同様に、ヘッド１２０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部１３０は見えない。突出部１３０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド１２０は、ヘッド１２０の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。突出部１３０は外輪郭線ＣＬ２に達していない。突出部１３０の全体が、フェースセンターよりもヒール側にある。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部１３０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

突出部１３０は、複数（２つ）に分断されている。突出部１３０は、第１部分１３２と、第２部分１３４とを有する。第１部分１３２と第２部分１３４とは、互いに分かれている。第１部分１３２と第２部分１３４との間に、分断溝１３６が形成されている。この分断溝１３６は曲がって延在している。

図１９（ａ）は、第７実施形態のヘッド１４０をトウ側且つバック側の方向から見たときの、ヘッド１４０の外輪郭線の一部を示す。ヘッド１４０は、突出部１５０を有する。輪郭線ＣＬ２０の第３辺ＣＬ２３に沿った側壁面２４が凹んでいる点を除き、突出部１５０は、第１実施形態の突出部２０と同じである。ヘッド１４０では、突出部１５０の最も高い部位１５２とクラウン外面１２ａとの間に空間ＳＰが形成されている。最も高い部位１５２は、高さＨ１が最大である部位である。高さＨ１の定義は上述の通りである。ポジション９における抗力を高める観点から、空間ＳＰは、輪郭近接壁面ＣＷ（後述）に設けられるのが好ましい。

図１９（ｂ）は、第８実施形態のヘッド１５４をトウ側且つバック側の方向から見たときの、ヘッド１５４の外輪郭線の一部を示す。ヘッド１５４は、突出部１５６を有する。突出部１５６は、クラウン部の外周縁（外輪郭線ＣＬ４）に到達している。ヘッド１５４の平面視において、突出部１５６の輪郭線の一部は、クラウン部の外輪郭線ＣＬ４に一致している。

図２０（ａ）は、第９実施形態のヘッド１６０の斜視図であり、図２０（ｂ）は図２０（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図である。図２１（ａ）は、ヘッド１６０のヘッド本体１６０ｈの斜視図であり、図２１（ｂ）は図２１（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図である。図２０（ｂ）及び図２１（ｂ）では、ヘッド本体の断面の記載が省略されており、ヘッド本体については、外面の断面線のみが示されている。

ヘッド１６０は、ヘッド本体１６０ｈと、突出部１７０と、固定治具１７２とを有する。突出部１７０は、ヘッド本体１６０ｈに対して、着脱可能である。突出部１７０は、ヘッド本体とは別の部材である突出部材１７４により構成されている。突出部材１７４は、固定治具１７２により、ヘッド本体１６０ｈに、着脱可能に固定されている。

ヘッド本体１６０ｈは、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。打撃フェース１０ａは、上述の通り定義されたフェースセンターＦｃを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部１７０を有する。突出部１７０は、突出部材１７４により構成されている。クラウン外面１２ａに、突出部材１７４が、着脱可能に固定されている。

ヘッド４と同様に、ヘッド１６０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部１７０は見えない。突出部１７０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。ヘッド１６０は、ヘッド１６０の平面図（平面視）における外輪郭線ＣＬ２を有する。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部１７０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

ヘッド本体１６０ｈは、ポート１６２を有する。本実施形態では、ポート１６２は、雌ネジを構成するネジ孔を構成している。本実施形態では、固定治具１７２は、雄ネジである。固定治具１７２は、ポート１６２にネジ結合しうる。なお、図２０（ｂ）において、ポート１６２及び固定治具１７２におけるネジ部分の凹凸の記載は省略されている。

突出部材１７４は、基部１７４ａと、基部１７４ａから立ち上がる立壁部１７４ｂとを有する。立壁部１７４ｂは、基部１７４ａの縁に形成されている。平面視において、突出部材１７４は略多角形（略四角形）である。平面視において、突出部材１７４は複数（４つ）の辺を有する。このうち、１つの辺に、立壁部１７４ｂが設けられている。基部１７４ａは、固定治具１７２が挿通される貫通孔１７４ｃを有する。

このように、本実施形態では、突出部材１７４は、固定治具１７２によりネジ止めされている。突出部材１７４の固定構造は、ネジ止めに限定されない。

立壁部１７４ｂを有する本構造は、ポジション６における空気抵抗を抑制しつつ、付加面積Ｓ２を増やすことができる。立壁部１７４ｂは、輪郭近接辺ＣＳ（後述）のみに設けられている。立壁部１７４ｂは、輪郭近接壁面ＣＷ（後述）を構成している。立壁部１７４ｂにより、付加面積Ｓ２が効果的に増大している。

図２２（ａ）は、第１０実施形態のヘッド１８０の斜視図であり、図２２（ｂ）は図２２（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図であり、図２２（ｃ）は図２２（ａ）のｃ－ｃ線に沿った断面図である。図２３（ａ）は、ヘッド１８０のヘッド本体１８０ｈの斜視図であり、図２３（ｂ）は図２３（ａ）のｂ－ｂ線に沿った断面図であり、図２３（ｃ）は図２３（ａ）のｃ－ｃ線に沿った断面図である。図２２（ｂ）、図２２（ｃ）、図２３（ｂ）及び図２３（ｃ）では、ヘッド本体の断面の記載が省略されており、ヘッド本体については、外面の断面線のみが示されている。

ヘッド１８０は、ヘッド本体１８０ｈと、突出部１９０と、固定治具１９２とを有する。固定治具１９２は、ネジ部材１９４と、ネジ孔部材１９６とを有する。突出部１９０は、ヘッド本体１８０ｈに対して、着脱可能である。突出部１９０は、ヘッド本体１８０ｈとは別の部材である突出部材１９８により構成されている。突出部材１９８は、固定治具１９２により、ヘッド本体１８０ｈに、着脱可能に固定されている。

ヘッド本体１８０ｈは、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａを形成している。ソール部１４は、ソール外面１４ａを形成している。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、突出部１９０を有する。突出部１９０は、突出部材１９８により構成されている。クラウン外面１２ａに、突出部材１９８が、着脱可能に固定されている。

ヘッド４と同様に、ヘッド１８０でも、フェース側から見たヘッドの正面図では、突出部１９０は見えない。突出部１９０の全体が、クラウン外面１２ａに設けられている。

クラウン外面１２ａは、クラウン基面１２ｂを有する。クラウン外面１２ａのうち、突出部１９０が無い部分は、クラウン基面１２ｂにより構成されている。クラウン基面１２ｂは、滑らかに連続する凸曲面である。

ヘッド本体１８０ｈは、ポート１８２を有する。本実施形態では、ポート１８２は、凹部である。このポート１８２に、ネジ孔部材１９６が固定されている。この固定は、例えば、接着、溶接等によりなされうる。ネジ孔部材１９６は、ネジ孔１９６ａを有する。ネジ孔１９６ａに、ネジ部材１９４がネジ結合している。なお、図２２（ｂ）、図２２（ｃ）、図２３（ｂ）及び図２３（ｃ）において、ネジ部材１９４及びネジ孔１９６ａにおけるネジ部分の凹凸の記載は省略されている。

突出部材１９８は、基部１９８ａと、基部１９８ａから立ち上がる立壁部１９８ｂとを有する。立壁部１９８ｂは、基部１９８ａの縁に形成されている。平面視において、突出部材１９８は略多角形（略四角形）である。平面視において、突出部材１９８は複数（４つ）の辺を有する。このうち、１つの辺に、立壁部１９８ｂが設けられている。基部１９８ａは、ネジ部材１９４が挿通される貫通孔１９８ｃを有する。

このように、本実施形態でも、突出部材１９８は、固定治具１９２によりネジ止めされている。本実施形態では、ネジ孔がネジ孔部材１９６により形成されている。本実施形態は、ヘッド本体１８０ｈにネジ孔を設ける必要が無い点で、第９実施形態と相違する。

なお、ネジ孔部材１９６がヘッド本体１８０ｈに取り外し可能に取り付けられていても良い。例えばネジ孔部材１９６がヘッド本体１８０ｈにネジ結合で取り付けられていても良い。この場合、ネジ孔部材１９６を交換することができる。この交換により、ネジ孔部材１９６の重量を調整することができる。例えば、突出部材１９８が装着されているときはネジ孔部材１９６を比較的軽くし、突出部材１９８が装着されていないときはネジ孔部材１９６を比較的重くすることができる。この場合、突出部材１９８が装着されている場合と装着されていない場合とで、ヘッド重量の差を小さくすることができる。また、突出部材１９８が装着されている場合と装着されていない場合とで、ヘッド重量を一致させることが可能である。

図２４は、ダウンスイングにおけるゴルフクラブ２の動きを示している。スイングは、バックスイングから始まり、トップオブスイングを経てダウンスイングに移行し、インパクトを迎える。ダウンスイングの進行に伴い、ヘッドスピードは加速される。また、ダウンスイングの進行に伴い、ヘッドの姿勢が変化する。

ダウンスイング中の一時点において、ゴルフクラブ２のシャフト６が地面と平行になる。このときのゴルフクラブ２の位置が、ポジション９とも称される。また、インパクトにおけるクラブの位置が、ポジション６とも称される。ポジション９とポジション６との中間の位置が、ポジション７．５とも称される。これらの称呼では、スイング中のゴルフクラブ２を時計の針に見立てている。すなわち、例えばポジション９は、針時計（アナログ時計）における９時の位置に起因している。

ダウンスイングにおけるヘッドの姿勢は、次の通りである。ダウンスイング中にリストターンが起こり、インパクトの時点までにフェースが返る。よってインパクトでは、ヘッドは、そのフェース側を先行させて動く。即ち、インパクトでは、フェース－バック方向のフェース側にヘッドが動く。リストターンが起こる前までは、ヘッドは、そのヒール側を先行させて動く。従来、リストターンが起こる前までは、ヘッドは、トウ－ヒール方向のヒール側に動いていると見なされていた。

しかし、本発明者は、ポジション９におけるヘッドの進行方向は、実質的には、トウ－ヒール方向のヒール側ではなく、傾斜トウ－ヒール方向のヒール側であることを見出した。すなわち、ポジション９では、ヒール投影図（図５）を正面としてヘッドが動くことを見出した。トップオブスイングからポジション９にかけてヘッドに作用する遠心力により、ポジション９ではトウダウンが生じている。また、ポジション９では、リストコックの開放が起こっている。リストコックが開放されると、クラブがグリップを中心に回転し、トウダウンと同じようにヘッドの姿勢が変化する。これらに起因して、ポジション９におけるヘッドの進行方向は、実質的に、傾斜トウ－ヒール方向となることが分かった。

クラウン部１２に突出部２０を設け、前記ヒール投影図のシルエット面積を増やすことで、ポジション９においてヘッド４が受ける抗力（空気抵抗の力）が増加する。この抗力は、ヘッド重心ＣＧに作用する遠心力の一部を打ち消す。よって、この抗力が増加することで、トウダウンを起こす力が小さくなり、トウダウンが抑制される。

更に、クラウン部１２に設けた突出部２０により、揚力が生じうる。ポジション９において、空気は傾斜トウ－ヒール方向に流れる。この空気は、飛行機の翼に作用する揚力と同じ原理で、ヘッド４に揚力を生じさせる。突出部２０を設けることで、ポジション９における揚力が高まる。

突出部２０は、フェース側からの正面図において、視認されない。突出部２０は、フェース側から見たヘッドの正面図において、ヘッドの外輪郭線を構成していない。このため、突出部２０は、実質的に、ポジション６における抗力（空気抵抗の力）に影響しない。実質的に、突出部２０によってヘッドスピードは低下しない。

図２５（ａ）及び図２５（ｂ）は、ポジション９においてヘッド２００に作用する力を図示した概念図である。図２５（ｃ）は、インパクトでのヘッド２００を示す。ヘッド２００は、クラウン部に突出部を有さない。図２６（ａ）及び図２６（ｂ）は、ポジション９においてヘッド４に作用する力を図示した概念図である。図２６（ｃ）は、インパクトでのヘッド４を示す。ヘッド４は、前述した第１実施形態である。

ポジション９のヘッド２００には、遠心力が作用する。この遠心力は、ゴルフクラブ２の回転中心とヘッド重心ＣＧとを結ぶ直線に沿って作用する。この遠心力は、シャフト軸線Ｚに平行な成分Ｆ１と、シャフト軸線Ｚに垂直な成分Ｆ２とに分解される。一方、ポジション９のヘッド２００には、抗力（空気抵抗の力）及び揚力が作用する。抗力及び揚力は、遠心力を打ち消す方向に作用する。抗力及び揚力の合力は、シャフト軸線Ｚに平行な成分Ｆ３と、シャフト軸線Ｚに垂直な成分Ｆ４とに分解される。これらの力Ｆ１からＦ４は、概念的に矢印で示されている。抗力及び揚力よりも遠心力は大きく、トウダウンが生じる。この結果、図２５（ｃ）が示すように、ヘッド２００のトウ側が下がり、ヘッド２００のバック側が下がり、打撃フェース１０ａが開く。

突出部２０を設けることで、ポジション９における抗力及び揚力が増加する。突出部２０によりヒール投影図の付加面積Ｓ２が増加し、抗力が増加する。また、突出部２０により、ポジション９のヘッド４の上側において空気の流速が増加し、揚力が増加する。抗力及び揚力の増加により、力Ｆ３及び力Ｆ４が増加する（図２６（ａ）及び図２６（ｂ）の黒塗り矢印参照）。結果として、遠心力を打ち消す力が大きくなり、トウダウンが抑制される。すなわち、ヘッド４においてトウ側への下がり及びバック側への下がりが抑制され、打撃フェース１０ａの開きが抑制される（図２６（ｃ）参照）。

なお、図２５（ａ）、（ｂ）及び図２６（ａ）、（ｂ）において、力を示す矢印の大きさ及びその大小関係は正確ではない。同様に、図２５（ｃ）及び図２６（ｃ）において、ヘッドの姿勢及びその関係は正確ではない。これらの図面は、本実施形態の効果を定性的に理解するためのものである。

図１７の実施形態を除き、上述の各実施形態では、突出部が、上面と、上面から前記突出部の外縁にまで延びる側壁面とを有している。側壁面を設けることで、突出部の高さＨ１を大きくすることができ、効果的に付加面積Ｓ２を増やすことが可能となる。

第１実施形態のヘッド４では、上面２２の高さＨ１が、ヘッド中央側にいくに従って低くなっている。ヘッド中央側のヘッド中央とは、ヘッド４の平面図における図心ＣＲを意味しうる（図３参照）。上記基準状態のヘッドにおいて、接地平面ＨＰに垂直で上面２２と交差し且つ図心ＣＲとを通る平面が複数設定されうる。これらの平面による断面において、上面２２の高さＨ１はヘッド中央側（図心ＣＲ側）にいくに従って低くなっている。この構成では、付加面積Ｓ２を大きくしつつ、突出部２０の体積を下げることができる。また、ポジション９における空気の流れにおいて、空気の流れが乱れることが抑制され、空気がクラウン外面１２ａを沿って流れやすくなる。この空気の流れは揚力の増加に寄与する。

第１実施形態のヘッド４では、上面２２の高さＨ１が、フェース側にいくに従って低くなっている。即ち、フェース－バック方向に沿った断面（上述したクラウン縦断面線）において、上面２２の高さＨ１が、フェース側にいくに従って低くなっている。このため、付加面積Ｓ２を大きく且つフェース側から見えない突出部２０が容易に構成されうる。また、インパクトにおける空気の流れ（フェース－バック方向の流れ）に対する影響が小さくなり、ヘッドスピードへの影響も小さくできる。

第４実施形態のヘッド８０では、上面９２の高さＨ１が、バック側にいくに従って低くなっている。即ち、フェース－バック方向に沿った断面（上述したクラウン縦断面線）において、上面９２の高さＨ１が、バック側にいくに従って低くなっている。このため、インパクトにおける空気の流れ（フェース－バック方向の流れ）において乱流の発生が抑制され、ヘッドスピードの低下が抑制される。

第７実施形態のヘッド１４０では、突出部１５０の最も高い部位１５２とクラウン外面１２ａとの間に空間ＳＰが形成されている。この空間ＳＰを有する構成は、空気の流れを受け止めやすい。この構成は、ポジション９における抗力の増加に寄与する。

第５実施形態のヘッド１００では、突出部１１０が、頂点により形成された稜線１１２と、稜線１１２から突出部１１０の外縁ＣＬ１１０にまで延びる側壁面１１４とを有している。この構成では、付加面積Ｓ２を大きくしつつ突出部１１０の体積を小さくすることができる。この突出部１１０では、ポジション９での抗力を大きくしながら、インパクト（ポジション６）での空気の流れに対する影響を小さくすることができる。

第９実施形態のヘッド１６０では、ヘッド１６０が、クラウン部１２を構成するヘッド本体１６０ｈと、ヘッド本体１６０ｈに着脱可能に固定され突出部１７０を構成する突出部材１７４とを有している。この構成では、突出部１７０をヘッド本体１６０ｈとは異なる材質（樹脂等）で製造することができ、突出部１７０を軽量化したり、突出部１７０の成形自由度を高めたりすることができる。また、突出部材１７４の着脱により、ヘッドの性能を変えることができる。突出部材１７４は、固定治具１７２によりヘッド本体１６０ｈに着脱可能に固定されている。このため、突出部材１７４の着脱を容易とすることができる。また、専用工具を用いて突出部材１７４を着脱する構成を達成することでき、ルールへの適合が容易となる。

高さＨ１を大きくすることで、付加面積Ｓ２を増やすことができる。この観点から、突出部における高さＨ１の最大値は、１ｍｍ以上が好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心位置の設計自由度の観点から、突出部２０における高さＨ１の最大値は、２０ｍｍ以下が好ましく、１７ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。

フェースセンターＦｃよりもヒール側におけるクラウン外面１２ａの面積がＳｈ（ｍｍ^２）とされる。また、突出部の面積がＳｔ（ｍｍ^２）とされる。面積Ｓｈ及び面積Ｓｔは、ヘッドの平面図（図３等）において測定される。図３において、面積Ｓｈは、フェースセンターＦｃを通りフェース－バック方向に延びる直線Ｌｃよりもヒール側の部分の面積である。ポジション９において抗力及び揚力を高める観点から、面積Ｓｈのうち面積Ｓｔが占める割合は、５％以上が好ましく、１５％以上がより好ましく、２０％以上がより好ましい。ヘッド重心位置の設計自由度の観点から、面積Ｓｈのうち面積Ｓｔが占める割合は、７０％以下が好ましく、６０％以下がより好ましく、５０％以下がより好ましい。

図３で説明した通り、突出部２０は、輪郭線ＣＬ２０を有する。輪郭線ＣＬ２０上の各点と外輪郭線ＣＬ２との距離Ｄ１が定義される。図７が示すように、この距離Ｄ１は、横断面線における距離（直線距離）と定義される。

輪郭線ＣＬ２０を構成する各辺は、輪郭線ＣＬ２０に最も近い辺を含む。図３の実施形態では、輪郭線ＣＬ２０に最も近い辺は、第３辺ＣＬ２３である。この辺が、複数の辺のうちで外輪郭線ＣＬ２に最も近い輪郭近接辺ＣＳである。図１４の実施形態では、第２辺ＣＬ５２が、輪郭近接辺ＣＳである。輪郭近接辺ＣＳにおける距離Ｄ１の最小値は、他の辺における距離Ｄ１の最小値よりも小さい。輪郭近接辺ＣＳにおける距離Ｄ１の最大値は、他の辺における距離Ｄ１の最大値よりも小さい。輪郭近接辺ＣＳにおける距離Ｄ１の最大値は、他の辺における距離Ｄ１の最小値よりも小さい。

図３が示すように、輪郭近接辺ＣＳは、外輪郭線ＣＬ２に略沿っている。外輪郭線ＣＬ２は、ヘッドの平面図におけるクラウン部１２の外輪郭線ＣＬ４を含む。輪郭近接辺ＣＳは、外輪郭線ＣＬ４に略沿っている。

輪郭近接辺ＣＳを設けることで、突出部２０がヒール側の外輪郭線ＣＬ４に近づく。このため、ヒール投影図における付加面積Ｓ２を効果的に大きくすることができる。この観点から、輪郭近接辺ＣＳの全体における距離Ｄ１の最大値は、２５ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。この最大値は、０ｍｍであってもよい。突出部２０がクラウン部１２の外輪郭線ＣＬ４に到達している場合、距離Ｄ１の最大値は０ｍｍである。

輪郭近接辺ＣＳは、外輪郭線ＣＬ４に沿っているのが好ましい。この場合、効果的に付加面積Ｓ２を大きくすることができる。この観点から、輪郭近接辺ＣＳにおけるＤ１の最大値Ｄ１ｍａｘとＤ１ｍｉｎとが考慮される。輪郭近接辺ＣＳが外輪郭線ＣＬ４に沿っていると、差（Ｄ１ｍａｘ－Ｄ１ｍｉｎ）が小さくなる。この観点から、差（Ｄ１ｍａｘ－Ｄ１ｍｉｎ）は、１５ｍｍ以下が好ましく、１３ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。差（Ｄ１ｍａｘ－Ｄ１ｍｉｎ）は０ｍｍであるのがより好ましい。

付加面積Ｓ２を効率よく増やす観点から、輪郭近接辺ＣＳの長さは、２０ｍｍ以上が好ましく、３０ｍｍ以上がより好ましく、４０ｍｍ以上がより好ましい。フェース側への過度な延在を抑制して、ポジション６における空気抵抗を下げる観点から、輪郭近接辺ＣＳの長さは、９０ｍｍ以下が好ましく、８０ｍｍ以下がより好ましく、７０ｍｍ以下がより好ましい。この輪郭近接辺ＣＳの長さは、（三次元的な）輪郭近接辺ＣＳの実際の長さ（道のり長さ）である。

輪郭近接辺ＣＳは、側壁面を有しているのが好ましい。すなわち、突出部は、輪郭近接辺ＣＳを下縁とする側壁面を有するのが好ましい。図３の実施形態において、輪郭近接辺ＣＳは、側壁面２４を有する。輪郭近接辺ＣＳを下縁とする側壁面２４が、輪郭近接壁面とも称される。輪郭近接壁面ＣＷは、ヒール投影図の付加面積Ｓ２を効率よく増やすことができる。

輪郭近接壁面ＣＷを高くすることで、付加面積Ｓ２を効率よく増やすことができる。この観点から、輪郭近接壁面ＣＷの上縁の高さＨ１は、１ｍｍ以上が好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。ヘッドの重心位置の設計自由度の観点から、輪郭近接壁面ＣＷの上縁の高さＨ１は、２０ｍｍ以下が好ましく、１８ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。

ヒール投影図における付加面積Ｓ２を増やしつつ、ポジション６における空気抵抗を下げる観点から、輪郭近接壁面ＣＷの上縁は、突出部２０において高さＨ１が最大の点を含んでいても良い。

図３の平面図において、突出部２０の輪郭線ＣＬ２０の第１辺ＣＬ２１は、輪郭近接辺ＣＳに対向する辺である。この対向辺ＰＳの長さは、輪郭近接辺ＣＳの長さよりも短いのが好ましい。対向辺ＰＳを短くすることで、付加面積Ｓ２を増やしつつポジション６における空気の流れに対する影響を小さくすることできる。この対向辺ＰＳの長さは、（三次元的な）対向辺ＰＳの実際の長さ（道のり長さ）である。対向辺ＰＳの長さは、輪郭近接辺ＣＳの長さの９０％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、７０％以下がより好ましい。対向辺ＰＳの長さは、輪郭近接辺ＣＳの長さの０％であってもよい。

対向辺ＰＳを低くすることで、ポジション６における空気抵抗を下げることができる。この観点から、対向辺ＰＳは側壁面を有さないのが好ましい。

ヘッド４の平面図（図３）において、突出部２０は、輪郭近接壁面ＣＷから対向辺ＰＳに近づくにつれて幅Ｗ１が小さくなるテーパー形状部を有している。このテーパー形状部は、付加面積Ｓ２を増やしつつポジション６における空気の流れに対する影響を小さくするのに寄与する。幅Ｗ１は、対向辺ＰＳの両端を結ぶ直線の方向に沿って測定されうる。

以下、実施例によって本開示の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本開示が限定的に解釈されるべきではない。

［テスト１：実打評価］
複数のテスターが、突出部のあるクラブＡと突出部のないクラブＢとで実際に打撃して、突出部の効果を確認した。

テスターは、ドライバーでのヘッドスピードが３４～３９ｍ／ｓである９名のゴルファーとされた。突出部のないクラブＡとして、ゼクシオイレブンのドライバー（シャフトフレックスＲ、ロフト角１０．５°）が用いられた。突出部のあるクラブＢとして、上記クラブＡのヘッドのクラウンに、スポンジモックアップで成形された突出部を貼り付けたクラブが用いられた。スポンジモックアップは、スポンジ素材（ＥＶＡフォーム）からなり、軽量であった。また、クラブＡとクラブＢとで、ヘッド重量が同一になるように調整がなされた。突出部の位置及び形状は、上述した第１実施形態のヘッド４と同じとされた。

９名のテスターが各クラブで８球ずつ打撃した。各打撃について、ヘッドスピード、打点位置、インパクトでのフェース角及びボール初速を測定した。これらのデータより、各テスターの各クラブについて、ヘッドスピードの平均値、ヘッドスピードのばらつき（標準偏差σ）、打点とフェースセンターとの距離の平均値、打点とフェースセンターとの距離のばらつき（標準偏差σ）、フェース角の平均値、フェース角のばらつき（標準偏差σ）及びミート率を算出した。

図２７（ａ）は、テスター１から９のヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡ（突出部無し）の結果であり、右側がクラブＢ（突出部有り）の結果である。各矢印は、突出部の有無によりヘッドスピードが増えたのか減ったのかを示している。突出部の有無で、ヘッドスピードは同等であった。突出部を設けてもヘッドスピードは低下しないことが確認された。

図２７（ｂ）は、テスター１から９の、打点とフェースセンターとの距離の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無によりこの距離が増えたのか減ったのかを示している。９名のテスターのうち、この距離が減ったのが８名であった。突出部を設けることで、トウダウンが適正化（抑制）され、打点がフェースセンターに近づくことが確認された。

図２８（ａ）は、テスター１から９の、フェース角の平均値を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無によりフェース角が増えたのか減ったのかを示している。フェース角は、０°であるのが最も好ましい。９名のテスターのうち、フェース角が０°に近づいたのが５名であり、このうち３名では、クラブＢでフェース角がほぼ０°であった。突出部を設けることで、トウダウンが適正化（抑制）され、フェースの向きがスクエアに近づくことが確認された。

図２８（ｂ）は、テスター１から９の、ミート率の平均値を示す。ミート率は、ボール初速（Ｂ／Ｓ）をヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）で除することで算出される。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無によりミート率が増えたのか減ったのかを示している。９名のテスターのうち、ミート率が上昇したのが８名であった。突出部を設けることで、トウダウンが適正化（抑制）され、打点や衝突角度が改善し、ミート率が高まることが確認された。

図２９（ａ）は、テスター１から９の、ヘッドスピード（Ｈ／Ｓ）の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無によりヘッドスピードのばらつきが増えたのか減ったのかを示している。突出部の有無で、ヘッドスピードのばらつきは同等であった。

図２９（ｂ）は、テスター１から９の、打点とフェースセンターとの距離の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無により当該ばらつきが増えたのか減ったのかを示している。９名のテスターのうち、このばらつきが減ったのが６名であった。突出部を設けることで、トウダウンが安定化され、打点のばらつきが減少することが確認された。

図３０は、テスター１から９の、フェース角の標準偏差を示す。棒グラフの左側がクラブＡの結果であり、右側がクラブＢの結果である。各矢印は、突出部の有無により当該ばらつきが増えたのか減ったのかを示している。９名のテスターのうち、このばらつきが減ったのが６名であった。突出部を設けることで、トウダウンが安定化され、フェース角のばらつきが減少することが確認された。

［テスト２：スイングマシンによる評価］
上述したクラブＡ及びクラブＢを用いて、スイングマシンによるスイングでトウダウンを観測した。スイングマシンとしてGolf Laboratories, Inc.社製のCOMPUTER CONTROLLED HITTING MACHINEを用い、インパクトでのヘッドスピードを４０ｍ／ｓに設定してテストを行った。シャフトに歪みゲージを貼り付けてインパクトにおけるシャフトの撓り量を観測した。この結果、クラブＢ（突出部有り）は、クラブＡ（突出部無し）に比べて、インパクトにおけるトウダウン側への撓り量が４％（約３ｍｍ）減少した。また、感圧紙を用いて、打点の変化量を測定した。クラブＢは、クラブＡに比べて、打点がヒール側且つソール側に移動した。この打点の移動距離は約６ｍｍであった。このように、スイングマシンでのテストで、突出部によりトウダウンが抑制されることが確認された。

［テスト３：空力シミュレーション］
シミュレーションにより、ヘッドに作用する抗力及び揚力の変化を確認した。ソフトウェアとして、Siemens Digital Industries Software社製の「ＳＴＡＲ－ＣＣＭ」を用い、ポリヘドラル後部ｆｉｎｅＭｅｓｈを採用して、シミュレーションを行った。突出部の形状及び位置は第１実施形態のヘッド４と同じとし、突出部の高さＨ１の最大値は３ｍｍとされた。ダウンスイングにおけるヘッドスピードが、ポジション９で２０ｍ／ｓ、ポジション７．５で３０ｍ／ｓ、ポジション６で４０ｍ／ｓに設定された。この結果、ポジション９における抗力は、ポジション９におけるヘッド進行方向（即ち傾斜トウ－ヒール方向）において、１３％大きくなった。一方、ポジション６（インパクト）における抗力は、ポジション６におけるヘッド進行方向（即ちフェース－バック方向）において、２％低下した。また、ポジション９における揚力は、ポジション９におけるヘッド進行方向（即ち傾斜トウ－ヒール方向）に対して垂直な方向において、２８％大きくなった。これらの増加した抗力及び揚力は、遠心力を打ち消し、シャフト軸線に対して垂直な方向に作用する力を減少させた。増加した抗力及び揚力に起因して、ポジション９において、シャフト軸線に対して垂直な方向に作用する力が、約１％減少した。このように、突出部によりポジション９で抗力及び揚力が上昇し、トウダウンが抑制されることが確認された。

これらの評価結果が示すように、本開示の優位性は明らかである。

上述した実施形態に関して、以下の付記を開示する。
［付記１］
打撃フェースを形成するフェース部と、
クラウン外面を形成するクラウン部と、
ソール外面を形成するソール部と、
シャフトが取り付けられシャフト軸線を特定するホーゼル部と、
を有するゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部が、前記クラウン外面に、突出部を有しており、
フェース側から見たヘッドの正面図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成しておらず、
前記シャフト軸線を接地平面に対して垂直とし且つフェース角を０度としたヘッドを前記接地平面に沿ってヒール側から見たヒール投影図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成しているゴルフクラブヘッド。
［付記２］
前記突出部が、上面と、前記上面から前記突出部の外縁にまで延びる側壁面とを有している付記１に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記３］
前記上面の高さが、ヘッド中央側にいくに従って低くなる付記２に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記４］
前記突出部の前記上面の高さが、フェース側にいくに従って低くなる付記２に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記５］
前記突出部の前記上面の高さが、バック側にいくに従って低くなる付記２に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記６］
前記突出部の最も高い部位と前記クラウン外面との間に空間が形成されている付記１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記７］
前記突出部が、頂点により形成された稜線と、前記稜線から前記突出部の外縁にまで延びる側壁面とを有している付記１に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記８］
前記ヘッドが、前記クラウン部を構成するヘッド本体と、前記ヘッド本体に着脱可能に固定され前記突出部を構成する突出部材とを有している付記１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記９］
前記突出部材が固定治具により前記ヘッド本体に着脱可能に固定されている付記８に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記１０］
前記ヘッドの平面視において、フェースセンターよりもヒール側における前記クラウン外面の面積がＳｈとされ、前記突出部の面積がＳｔとされとき、
面積Ｓｈのうち面積Ｓｔが占める割合が、５％以上７０％以下である付記１から９のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記１１］
付記１から１０のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッドと、グリップと、シャフトとを備えており、
前記シャフトの先端部に前記ゴルフクラブヘッドが装着され、前記シャフトの後端部に前記グリップが装着されているゴルフクラブ。

２・・・ゴルフクラブ
４、６０、８０、１００、１２０、１４０、１６０、１８０・・・ヘッド
６・・・シャフト
１０・・・フェース部
１０ａ・・・打撃フェース
１２・・・クラウン部
１２ａ・・・クラウン外面
１２ｂ・・・クラウン基面
１２ｃ・・・仮想延長面
１２ｄ・・・仮想延長線
１２ｅ・・・仮想延長線
１４・・・ソール部
１６・・・ホーゼル部
２０、７０、９０、１１０、１３０、１５０、１７０、１９０・・・突出部
２２・・・上面
２４・・・側壁面
１７４、１９８・・・突出部材
ＣＬ１・・・フェース側から見た正面図におけるヘッドの外輪郭線
ＣＬ６・・・ヒール投影図の外輪郭線
Ｚ・・・シャフト軸線
ＣＧ・・・ヘッド重心

Claims (15)

1. 打撃フェースを形成するフェース部と、
   クラウン外面を形成するクラウン部と、
   ソール外面を形成するソール部と、
   シャフトが取り付けられシャフト軸線を特定するホーゼル部と、
   を有するゴルフクラブヘッドであって、
   前記クラウン部が、前記クラウン外面に、突出部を有しており、
   フェース側から見たヘッドの正面図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成しておらず、
   前記シャフト軸線を接地平面に対して垂直とし且つフェース角を０度としたヘッドを前記接地平面に沿ってヒール側から見たヒール投影図において、前記突出部が前記ヘッドの外輪郭線を構成しており、
   前記突出部の全体が、フェースセンターよりもヒール側に位置しているゴルフクラブヘッド。
2. 前記突出部が、上面と、前記上面から前記突出部の外縁にまで延びる側壁面とを有している請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記上面の高さが、ヘッド中央側にいくに従って低くなる請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記突出部の前記上面の高さが、フェース側にいくに従って低くなる請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記突出部の前記上面の高さが、バック側にいくに従って低くなる請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記突出部の最も高い部位と前記クラウン外面との間に空間が形成されている請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
7. 前記突出部が、頂点により形成された稜線と、前記稜線から前記突出部の外縁にまで延びる側壁面とを有している請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
8. 前記ヘッドが、前記クラウン部を構成するヘッド本体と、前記ヘッド本体に着脱可能に固定され前記突出部を構成する突出部材とを有している請求項１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
9. 前記突出部材が固定治具により前記ヘッド本体に着脱可能に固定されている請求項８に記載のゴルフクラブヘッド。
10. 前記ヘッドの平面視において、前記フェースセンターよりもヒール側における前記クラウン外面の面積がＳｈとされ、前記突出部の面積がＳｔとされとき、
    面積Ｓｈのうち面積Ｓｔが占める割合が、５％以上７０％以下である請求項１から９のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
11. 前記突出部の輪郭線が、前記ヘッドの平面視における外輪郭線に最も近い辺である輪郭近接辺を有しており、
    前記側壁面が、前記輪郭近接辺を下縁とする輪郭近接壁面を有している請求項２から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
12. 前記突出部の輪郭線が、前記ヘッドの平面視における外輪郭線に最も近い辺である輪郭近接辺と、前記輪郭近接辺に対向する辺である対向辺とを有しており、
    前記対向辺の長さが、前記輪郭近接辺の長さよりも短い請求項１から１１のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
13. 前記突出部の輪郭線が、前記ヘッドの平面視における外輪郭線に最も近い辺である輪郭近接辺と、前記輪郭近接辺に対向する辺である対向辺とを有しており、
    前記突出部が、前記対向辺に近づくにつれてその幅が小さくなるテーパー形状部を有しており、前記幅は前記対向辺の両端を結ぶ直線の方向に沿って測定される請求項１から１２のいずれか１項の記載のゴルフクラブヘッド。
14. 前記突出部が、前記ヒール投影図における前記ヘッドのシルエット面積を増加させており、
    前記シルエット面積がＳ１とされ、この面積Ｓ１のうち前記突出部に起因する付加面積がＳ２とされるとき、Ｓ２／Ｓ１が０．００５以上０．１０以下である請求項１から１３のいずれか１項の記載のゴルフクラブヘッド。
15. 請求項１から１４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッドと、グリップと、シャフトとを備えており、
    前記シャフトの先端部に前記ゴルフクラブヘッドが装着され、前記シャフトの後端部に前記グリップが装着されているゴルフクラブ。

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