JPH01103199A - 電力系統安定化装置 - Google Patents
電力系統安定化装置Info
- Publication number
- JPH01103199A JPH01103199A JP62258624A JP25862487A JPH01103199A JP H01103199 A JPH01103199 A JP H01103199A JP 62258624 A JP62258624 A JP 62258624A JP 25862487 A JP25862487 A JP 25862487A JP H01103199 A JPH01103199 A JP H01103199A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- period
- phase
- pss
- power
- lag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、同期発９！を機のｖＪ磁装置に用いる電力
系統安定化波＠（ｐｓｓ）に関するものである。
系統安定化波＠（ｐｓｓ）に関するものである。
第４図は例えば特公昭５８−４４２０４号公報に示され
た従来のＰＳＳを組み込んだ一般的な励磁系の構成図で
ある◎ 図において（１）は発電機端子電圧の基準値からの偏差
の入力端子、（２）はＰ Ｓ Ｓ 、 ＋３１はＰ Ｓ
Ｓ （２１の入力端子、（４）はダンピング回路、（
５１は入力端子（１）からの偏差とＰ Ｓ Ｓ ＋２１
の出力との和からダンピング回路（４）の出力を差引く
加算回路、（６）はこの加算回路（５）の出力で励磁装
置（７）を制御するレギュレータ。
た従来のＰＳＳを組み込んだ一般的な励磁系の構成図で
ある◎ 図において（１）は発電機端子電圧の基準値からの偏差
の入力端子、（２）はＰ Ｓ Ｓ 、 ＋３１はＰ Ｓ
Ｓ （２１の入力端子、（４）はダンピング回路、（
５１は入力端子（１）からの偏差とＰ Ｓ Ｓ ＋２１
の出力との和からダンピング回路（４）の出力を差引く
加算回路、（６）はこの加算回路（５）の出力で励磁装
置（７）を制御するレギュレータ。
（７）はこのレギュレータ（６）で制御され１発＠機（
図示せず）の界磁電圧を供給する励磁装置である。
図示せず）の界磁電圧を供給する励磁装置である。
（８ａ）はＰ Ｓ Ｓ ＋２１の入力信号（３）に対す
る応動範囲を定めるためのフィルター回路であって、通
常ＴＲ５１ □□の形の伝達関数特性を有す １ ＋ ＴＲＳ １ ＋ ＴＨＳ る。（２ｂ〕はレギュレータ（６）、励磁装置（７）お
よび発電機等の時間遅れを補正する部分で０通常ってい
る。（２Ｃ）はＰ Ｓ Ｓ １２１の出力信号が第４図
に示した励磁系全体から考えて適当な信号レベルとなる
ように制限するリミッタである。
る応動範囲を定めるためのフィルター回路であって、通
常ＴＲ５１ □□の形の伝達関数特性を有す １ ＋ ＴＲＳ １ ＋ ＴＨＳ る。（２ｂ〕はレギュレータ（６）、励磁装置（７）お
よび発電機等の時間遅れを補正する部分で０通常ってい
る。（２Ｃ）はＰ Ｓ Ｓ １２１の出力信号が第４図
に示した励磁系全体から考えて適当な信号レベルとなる
ように制限するリミッタである。
Ｐ Ｓ Ｓ １２１の入力信号としては０通常１発電機
回転子の回転数偏差１発電機端子電圧の周波数偏差。
回転子の回転数偏差１発電機端子電圧の周波数偏差。
発電機の出力偏差等が用いられる。
次に動作について説明する。発電機端子電圧が基準値か
らずれると入力端子（１１に偏差信号が加わり、この偏
差信号がレギュレータ（６）により増幅され励磁装置（
７）に入力される。励磁装置（７）ではさらに増幅され
０発電機の界磁へ供給され１発電機端子電圧の基準値か
らの偏差を零に戻すように制御される。ダンピング回路
（７）は９以上の電圧制御を安定にするためのものであ
る。
らずれると入力端子（１１に偏差信号が加わり、この偏
差信号がレギュレータ（６）により増幅され励磁装置（
７）に入力される。励磁装置（７）ではさらに増幅され
０発電機の界磁へ供給され１発電機端子電圧の基準値か
らの偏差を零に戻すように制御される。ダンピング回路
（７）は９以上の電圧制御を安定にするためのものであ
る。
以上は、いわゆる一般的な自動電圧調整装置（以下Ａｖ
ＩＬと呼する）の機能でるるが、この励磁系の加算回路
（５）に補助信号（例えば発電機回転子の回転数偏差な
ど）を適正に増幅・補正して加えることにより、電力系
統の安定度を向上するための制御装置がＰ Ｓ Ｓ １
２＋である。
ＩＬと呼する）の機能でるるが、この励磁系の加算回路
（５）に補助信号（例えば発電機回転子の回転数偏差な
ど）を適正に増幅・補正して加えることにより、電力系
統の安定度を向上するための制御装置がＰ Ｓ Ｓ １
２＋である。
今、＠’ｒＪｉ磯回転子の回転数を入υとするＰＳＳを
考える。検出された回転数偏差がＰＳＳの入力端子（３
１に加えられる。この信号はフィルター（２ｍ）で直流
分と尚周波がカットされ、補正回路（２ｂ）に加えられ
、迩正に増幅・位相補正がなされる。この信号はリミッ
タ（２Ｃ）で励磁系として適正な信号レベル以上に制限
され、加算回路（５（に加えられ１発ｔｉ１礪回転子の
動揺を抑制するように励磁装置（７）の出力電圧が朋［
御ぜれる。
考える。検出された回転数偏差がＰＳＳの入力端子（３
１に加えられる。この信号はフィルター（２ｍ）で直流
分と尚周波がカットされ、補正回路（２ｂ）に加えられ
、迩正に増幅・位相補正がなされる。この信号はリミッ
タ（２Ｃ）で励磁系として適正な信号レベル以上に制限
され、加算回路（５（に加えられ１発ｔｉ１礪回転子の
動揺を抑制するように励磁装置（７）の出力電圧が朋［
御ぜれる。
次に、ＰＳＳの原理について説明する。、第５図は例え
ば峨気協同研究第８４巻第５号に示された一機無限大系
の発′ｔＰｔ機の動揺を線形近似化したブロック線図で
ある。１図中、Ｋｌは界磁鎖交磁束一定の発！磯よ０発
生する同期化トルク糸数、に１ はＡＶＲにより発生
する同期化トルク糸ｆｌ ＊ Ｋ１ はＰＳＳＩＣよ
り発生する同期化トルク糸数、Ｄは界磁鎖交磁束一定の
発電機より発生する制動トルク系数・Ｄ′はＡ Ｖ Ｌ
Ｌにより発生ずる！ｔｔｌＪ動トルク系数。
ば峨気協同研究第８４巻第５号に示された一機無限大系
の発′ｔＰｔ機の動揺を線形近似化したブロック線図で
ある。１図中、Ｋｌは界磁鎖交磁束一定の発！磯よ０発
生する同期化トルク糸数、に１ はＡＶＲにより発生
する同期化トルク糸ｆｌ ＊ Ｋ１ はＰＳＳＩＣよ
り発生する同期化トルク糸数、Ｄは界磁鎖交磁束一定の
発電機より発生する制動トルク系数・Ｄ′はＡ Ｖ Ｌ
Ｌにより発生ずる！ｔｔｌＪ動トルク系数。
〃
ＤはＰＳＳにより発生する制動トルク系数を示す。
一般に力率が１．０に似い所で位相角θが大きくなる場
ａ、Ｄは負の値をとりやすい。特に高速応。
ａ、Ｄは負の値をとりやすい。特に高速応。
高ゲインのＡ Ｖ Ｒでは場８・によりてはＤ ＋ Ｌ
）が負ＶＣなり、制動７Ｊの不足から定態安定ｐｔが保
てなくなることがある。この場合、 Ｐ Ｓ Ｓを付加
することにより制動７：ｌＤＩを発生し、安定化を図る
。
）が負ＶＣなり、制動７Ｊの不足から定態安定ｐｔが保
てなくなることがある。この場合、 Ｐ Ｓ Ｓを付加
することにより制動７：ｌＤＩを発生し、安定化を図る
。
第６図は、これらの様相を示した説明図である。
ＰＳＳは高速応・高ゲインのＡｖＲにエリ発生する負の
制動力りを打消すよりに逆向きの制動７ＪＤｌを発生し
て制動力を改善する。しかし、ＰＳＳは〃 同期化力の改善の目的としておらず、１（１は非常に小
さいか、場合によってはやや負の値を生ずることもめる
。
制動力りを打消すよりに逆向きの制動７ＪＤｌを発生し
て制動力を改善する。しかし、ＰＳＳは〃 同期化力の改善の目的としておらず、１（１は非常に小
さいか、場合によってはやや負の値を生ずることもめる
。
従来の１’ Ｓ Ｓは以上の様に構成されているので、
上記従来技暫の説明の様な一機無限大系（もしくはそれ
に準じる系統ンにおいＣは、電力動揺モードが１つのみ
しか存在しないため、 １） Ｓ Ｓの位相補正を、そ
の１つの成り動揺モードに対してのみ適切に行なえばよ
い。ところが実際の電力系統は、−機無限大系に模擬す
ることが困難な場合が多く。
上記従来技暫の説明の様な一機無限大系（もしくはそれ
に準じる系統ンにおいＣは、電力動揺モードが１つのみ
しか存在しないため、 １） Ｓ Ｓの位相補正を、そ
の１つの成り動揺モードに対してのみ適切に行なえばよ
い。ところが実際の電力系統は、−機無限大系に模擬す
ることが困難な場合が多く。
例えば二機Ｓ限大系に模擬出来る電力系統では。
２つの電力動揺モードが存在することとなる。第７図に
２つのモードが存在する電力動揺の波形を示す。この２
つの電力動揺モード、第１の電力動揺モードと第２の電
力動揺モードにおけるＰＳＳの最適な位相補正値、つま
り、前記の進み遅れ回路の定数は必ずしも同一とはなら
ず１通常異なった最適位相補正値をもっている。
２つのモードが存在する電力動揺の波形を示す。この２
つの電力動揺モード、第１の電力動揺モードと第２の電
力動揺モードにおけるＰＳＳの最適な位相補正値、つま
り、前記の進み遅れ回路の定数は必ずしも同一とはなら
ず１通常異なった最適位相補正値をもっている。
従って例えば第１の電力動揺モードに対し最適になる様
１位相補正をすれば、第２の電力動揺モードに対し位相
がずれ、十分なＰＳＳの効果が得られず、また発生する
電力動揺に含まれる＠１の電力動揺モード成分と第２の
電力動揺モード成分とは、電力系統における外乱（事故
）によってその含有率が変わってくるため、どの様な外
乱（事故）に対しても最適な位相補正が出来るとは限ら
ず十分なＰＳＳの効果が得られない等の問題点があった
。
１位相補正をすれば、第２の電力動揺モードに対し位相
がずれ、十分なＰＳＳの効果が得られず、また発生する
電力動揺に含まれる＠１の電力動揺モード成分と第２の
電力動揺モード成分とは、電力系統における外乱（事故
）によってその含有率が変わってくるため、どの様な外
乱（事故）に対しても最適な位相補正が出来るとは限ら
ず十分なＰＳＳの効果が得られない等の問題点があった
。
この発明は上記の様な問題点を解消するためになされた
ものセ、２つ以上の電力動揺モードにぺしても、最適な
位相補正が出来るとともに、特にｌＦ力糸系統外乱（事
故）の相様によって異なる電力動揺モードの含有率が異
なる場ａにも自動的に最適な位相補正をすることにより
、十分な効果が得やすいＰＳＳを得ることを目的とする
。
ものセ、２つ以上の電力動揺モードにぺしても、最適な
位相補正が出来るとともに、特にｌＦ力糸系統外乱（事
故）の相様によって異なる電力動揺モードの含有率が異
なる場ａにも自動的に最適な位相補正をすることにより
、十分な効果が得やすいＰＳＳを得ることを目的とする
。
この発明に係るＰＳＳは、各電力動揺モードの周期を検
出する検出器と、この検出器の出力に応じてＰＳＳの位
相進み遅れ回路の定数を変えるための、ファジー推論を
応用した位相進み遅れ補正回路を備え、各モードの電力
動揺の周期の変化に応じて、ｐｓｓの位相進み遅れ回路
の定数を自動的にオンラインで変える様にしたものであ
る。
出する検出器と、この検出器の出力に応じてＰＳＳの位
相進み遅れ回路の定数を変えるための、ファジー推論を
応用した位相進み遅れ補正回路を備え、各モードの電力
動揺の周期の変化に応じて、ｐｓｓの位相進み遅れ回路
の定数を自動的にオンラインで変える様にしたものであ
る。
この発明におけるＰＳＳは０位相進み遅れ補正回路によ
り４モードの電力動揺の周期が短かくなればＰＳＳの位
相を進ませ、逆に周期が長くなればＰＳＳの位相を遅ら
せるというルールをファジー推論器により、それぞれの
度合に応じて重みづけし、各ルールの出力を重ね合わせ
て最後に重心を取り、最終的に、ｐｓｓの位相進み遅れ
回路の定数を変更し、ｐｓｓの位相進み遅れ回路の定数
を最適な値にする。
り４モードの電力動揺の周期が短かくなればＰＳＳの位
相を進ませ、逆に周期が長くなればＰＳＳの位相を遅ら
せるというルールをファジー推論器により、それぞれの
度合に応じて重みづけし、各ルールの出力を重ね合わせ
て最後に重心を取り、最終的に、ｐｓｓの位相進み遅れ
回路の定数を変更し、ｐｓｓの位相進み遅れ回路の定数
を最適な値にする。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図において、 ｔ２ｎはＰ Ｓ Ｓ ｔ２１の入力にエ
リ。
図において、 ｔ２ｎはＰ Ｓ Ｓ ｔ２１の入力にエ
リ。
第１の電力動揺モードの周期を検出するための周期検出
器１．＠は上記周期検出器１と同様で、第２の電力動揺
モードの周期を検出するための周期検出器２．■は上記
周期検出器１（２υと周期検出器２ｔ１５の出力に応じ
て、ｐｓｓの増巾・位相進み遅れ回路（２ｂ）の位相進
み遅れ回路の定数を変更するための位相進み遅れ補正回
路である。第２図に。
器１．＠は上記周期検出器１と同様で、第２の電力動揺
モードの周期を検出するための周期検出器２．■は上記
周期検出器１（２υと周期検出器２ｔ１５の出力に応じ
て、ｐｓｓの増巾・位相進み遅れ回路（２ｂ）の位相進
み遅れ回路の定数を変更するための位相進み遅れ補正回
路である。第２図に。
この位相進み遅れ補正回路の内部図を示す。図において
、 （２３ｍ）は上記周期検出器１ｃ２υの出υにより
、その周期の変化を検出する周期変化検出器１゜（２３
ｂ）は同様に、Ｊ：記周期検出器２＠の出力により。
、 （２３ｍ）は上記周期検出器１ｃ２υの出υにより
、その周期の変化を検出する周期変化検出器１゜（２３
ｂ）は同様に、Ｊ：記周期検出器２＠の出力により。
その周期の変化を検出する周期変化検出器２ 、（２３
Ｃ）は上記周期変化検出器１及び２ （２３ｍ）（２３
ｂや出力に応じて、ファジー推論により、ＰＳＳの位相
進み遅れ回路の定数を補正するための信号を増巾・位相
進み遅れ回路（２ｂ）に出力するためのファジー推論器
である。
Ｃ）は上記周期変化検出器１及び２ （２３ｍ）（２３
ｂや出力に応じて、ファジー推論により、ＰＳＳの位相
進み遅れ回路の定数を補正するための信号を増巾・位相
進み遅れ回路（２ｂ）に出力するためのファジー推論器
である。
次に動作について説明するが、その前にまずＰＳＳの位
相と、電力動揺の周期との関連について、第６図を用い
て説明することとする。図において、ｐｓｓにより発生
するトルクに１＋Ｄ はＤ・Δω（？Ｂ１１トルク）軸
の方向に向いているが。
相と、電力動揺の周期との関連について、第６図を用い
て説明することとする。図において、ｐｓｓにより発生
するトルクに１＋Ｄ はＤ・Δω（？Ｂ１１トルク）軸
の方向に向いているが。
このベクトルの位相が遅れると（位相が遅れるというこ
とはベクトルが時計方向に移動することなる）ベクトル
合成により、 Ｋｌ＋に、 ＋に、 成分は大きくな
り、逆にｐｓｓの位相が進むとに、＋に、＋に１成分は
小さくなることがわかる。
とはベクトルが時計方向に移動することなる）ベクトル
合成により、 Ｋｌ＋に、 ＋に、 成分は大きくな
り、逆にｐｓｓの位相が進むとに、＋に、＋に１成分は
小さくなることがわかる。
一万、Ｗ１７１７６ｊｈ揺の周期ωｎは次式で決定され
る。
る。
このうちω０ は一定０Ｍは発電機により一定でめるの
で１ｗｉ力動揺の周期ωｎはＫｌの値により、変化する
と言える。従ってＰＳＳの位相と、１乃動揺の周期との
関連は上記によりＰＳＳの位相が遅れると周期は大きく
なり０位相が進むと周期は小さくなることがわかる。こ
れらは逆もまた成り立つ。
で１ｗｉ力動揺の周期ωｎはＫｌの値により、変化する
と言える。従ってＰＳＳの位相と、１乃動揺の周期との
関連は上記によりＰＳＳの位相が遅れると周期は大きく
なり０位相が進むと周期は小さくなることがわかる。こ
れらは逆もまた成り立つ。
続いて動作について説明する。周期検出器１及び２ ｔ
２Ｄのでは、実際のフカ波形から、それぞれ第１（７）
ｆ［！幻動揺モード成分と、Ｗ４２の電力動揺モード成
分を出力する。つまり、１Ｉｖ１期検出器ＩＱ１）の出
力ωｎ１ は、第７囚に示す第１のｗｔカ動揺モード
の波形０周期検出器２１２２の出力ωｎ２ は、第７図
に示す第２の電力動揺モードの波形となる。これらの波
形は、高速フーリエ変換等を使うことにより１ｇ易に得
ることが出来る。こｎらは位相進み遅れ補正回路■の周
期変化検出器ｌ及び２ （２３ａ）（２３ｆｉ）に入力
される。周期変化検出器１及び２（２３ａ）（２３ｂ）
では、それぞれωｎ１．ωｎ２ が大さくなっていく
傾向にあれば正の値の出力を、小さくなっていく傾向に
あれば負の値の出力を、それらの欧に応じて、Δω’１
＋Δωｎ２としてファジー推論器（２３Ｃ）に出力する
。ファジー推論器（２３Ｃ）では、Δωｎ１．Δωｎ２
により、ＰＳＳの位相を進ませるか、遅らせるかを決定
する。その−例を第３）図を用いて説明する。第３１図
では、Δωｎ１が負の値、つまり１ｍ１のモードの電力
動揺の周期が小さくなっている傾向にあることを示し、
Δωｎ２が正の値、つまり第２のモードの電力動揺の周
期が大きくなっている傾向にめることを示している。
２Ｄのでは、実際のフカ波形から、それぞれ第１（７）
ｆ［！幻動揺モード成分と、Ｗ４２の電力動揺モード成
分を出力する。つまり、１Ｉｖ１期検出器ＩＱ１）の出
力ωｎ１ は、第７囚に示す第１のｗｔカ動揺モード
の波形０周期検出器２１２２の出力ωｎ２ は、第７図
に示す第２の電力動揺モードの波形となる。これらの波
形は、高速フーリエ変換等を使うことにより１ｇ易に得
ることが出来る。こｎらは位相進み遅れ補正回路■の周
期変化検出器ｌ及び２ （２３ａ）（２３ｆｉ）に入力
される。周期変化検出器１及び２（２３ａ）（２３ｂ）
では、それぞれωｎ１．ωｎ２ が大さくなっていく
傾向にあれば正の値の出力を、小さくなっていく傾向に
あれば負の値の出力を、それらの欧に応じて、Δω’１
＋Δωｎ２としてファジー推論器（２３Ｃ）に出力する
。ファジー推論器（２３Ｃ）では、Δωｎ１．Δωｎ２
により、ＰＳＳの位相を進ませるか、遅らせるかを決定
する。その−例を第３）図を用いて説明する。第３１図
では、Δωｎ１が負の値、つまり１ｍ１のモードの電力
動揺の周期が小さくなっている傾向にあることを示し、
Δωｎ２が正の値、つまり第２のモードの電力動揺の周
期が大きくなっている傾向にめることを示している。
これらはそのまま、ｐｓｓの位相を補正すべく。
位相補正縫として扱つことが出来、この２つの位相補正
波の合成の値により、ｐｓｓの増巾・位相進み遅れ回路
ωの定数を変えるものである。これらの理論として、フ
ァジー推論を応用していることは言９までも無い。
波の合成の値により、ｐｓｓの増巾・位相進み遅れ回路
ωの定数を変えるものである。これらの理論として、フ
ァジー推論を応用していることは言９までも無い。
なお、上記実施例では９周期検出器ｌ及び２ｃｌ！υ乃
及び周期変化検出器１及び２ （２３ａ）（２３ｂ）と
いうふうに、第１．第２の電力動揺モードに対して検出
器を設けたが、第１．第２．第３と３棟類またはそれ以
上の電力動揺モードに対する検出器を設けてもよい。
及び周期変化検出器１及び２ （２３ａ）（２３ｂ）と
いうふうに、第１．第２の電力動揺モードに対して検出
器を設けたが、第１．第２．第３と３棟類またはそれ以
上の電力動揺モードに対する検出器を設けてもよい。
また、ＰＳＳの増巾・位相進み遅れ回路■は１回路のも
のを示したが２回路以上設けてもよい。
のを示したが２回路以上設けてもよい。
また上記実施例ではアナログ装置で示したがデジタル装
置でもよく、Ｊ：記冥施例と同様の効果を奏する。
置でもよく、Ｊ：記冥施例と同様の効果を奏する。
以上の様に、この発明によれば、ｐｓｓに周期検出器と
、ファジー推論を応用した位相進み遅れ補正回路を設け
たので、複数の１カ動揺モードに対し、最適に、しかも
オンラインに自動的に・ＰＳＳの位相進み遅れ回路を調
整することが出来。
、ファジー推論を応用した位相進み遅れ補正回路を設け
たので、複数の１カ動揺モードに対し、最適に、しかも
オンラインに自動的に・ＰＳＳの位相進み遅れ回路を調
整することが出来。
このことにエリ、ｐｓｓの十分な効果が得られ。
マタチューニングレスのＰＳＳを得られる効果力ある。
第１■はこの発明の一実施例によるＰＳＳを組み込んだ
励磁系の構成図、第２図はこの発明の一実施例による位
相進み遅れ補正回路の内部図、第３図はこの発明の一実
施例によるファジー推論器の動作例の説明図１ｍ４＠は
従来のＰＳＳを組み込んだ一般的な励磁系の構成図、第
５図は一機無限大系の発電機の動揺を線形近似化したブ
ロックａ［株］、第６図はＰＳＳのトルク特性を説明す
るベクトル図９ｍ７図は２つのモードが存在するＷｔ７
］動揺の波形図である。 （２１はｐｓｓ 、＠は周期検出器１． Ｉ２２は周期
検出器２、のは位相進み補正回路、 （Ｚ３ａ）は周期
変化検出器１ 、 （２３ｂ）は同期変化検出器２ 、
（２３Ｃ）はファジー推論器、■は増巾１位相進み遅
れ回路。 なお・因中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄第１図 １、Ｊ：各入ｎ１Ｎ６子 １ ： ＰＩ３ ｊ：ηＯ算１コ隆 第２目 第３図 ｖｃ４図 第５図 第６図
励磁系の構成図、第２図はこの発明の一実施例による位
相進み遅れ補正回路の内部図、第３図はこの発明の一実
施例によるファジー推論器の動作例の説明図１ｍ４＠は
従来のＰＳＳを組み込んだ一般的な励磁系の構成図、第
５図は一機無限大系の発電機の動揺を線形近似化したブ
ロックａ［株］、第６図はＰＳＳのトルク特性を説明す
るベクトル図９ｍ７図は２つのモードが存在するＷｔ７
］動揺の波形図である。 （２１はｐｓｓ 、＠は周期検出器１． Ｉ２２は周期
検出器２、のは位相進み補正回路、 （Ｚ３ａ）は周期
変化検出器１ 、 （２３ｂ）は同期変化検出器２ 、
（２３Ｃ）はファジー推論器、■は増巾１位相進み遅
れ回路。 なお・因中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄第１図 １、Ｊ：各入ｎ１Ｎ６子 １ ： ＰＩ３ ｊ：ηＯ算１コ隆 第２目 第３図 ｖｃ４図 第５図 第６図
Claims (2)
- （１）同期発電機の励磁量を、発電機出力、発電機回転
数又は系統周波数等のいずれかを検出して、ゲイン及び
位相補正回路を経てから、自動電圧調整装置を介して調
整することにより電力系統を安定化する系統安定化装置
（ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＳｔａｂｉｌｉｚｅｒ以下Ｐ
ＳＳと呼する）において、電力動揺の周期を検出する複
数の周期検出器と、検出された周期により、ＰＳＳの位
相を補正する位相進み遅れ補正回路とを備え、周期の変
化により、ＰＳＳの位相を補正する様にしたことを特徴
とする電力系統安定化装置。 - （２）上記位相進み遅れ補正回路に、フアジー推論を応
用したフアジー推論器を備えたことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の電力系統安定化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62258624A JPH01103199A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 電力系統安定化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62258624A JPH01103199A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 電力系統安定化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01103199A true JPH01103199A (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=17322861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62258624A Pending JPH01103199A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | 電力系統安定化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01103199A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01129800A (ja) * | 1987-11-12 | 1989-05-23 | Hitachi Ltd | 同期機の励磁制御装置 |
| JP2001054237A (ja) * | 1999-08-05 | 2001-02-23 | Hitachi Ltd | 系統安定化制御パラメータ決定装置および方法 |
-
1987
- 1987-10-13 JP JP62258624A patent/JPH01103199A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01129800A (ja) * | 1987-11-12 | 1989-05-23 | Hitachi Ltd | 同期機の励磁制御装置 |
| JP2001054237A (ja) * | 1999-08-05 | 2001-02-23 | Hitachi Ltd | 系統安定化制御パラメータ決定装置および方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4967129A (en) | Power system stabilizer | |
| JP2846261B2 (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| EP0713287B1 (en) | Power system stabilizer for generator | |
| US5448167A (en) | Power system control apparatus for reducing power fluctuations | |
| US3887853A (en) | Stabilizing system for an inverter-driven induction motor | |
| JP3464384B2 (ja) | 制御信号処理装置及び制御信号処理装置を用いた電力系統安定化装置 | |
| US4733156A (en) | Power system stabilizing apparatus | |
| JPH01103199A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| US3477014A (en) | Electrical control systems with stabilizing control means | |
| JPS5912214B2 (ja) | 同期信号発生回路 | |
| JP2770461B2 (ja) | 多機能形制御装置 | |
| JPH0998600A (ja) | 発電機励磁制御装置 | |
| JPH1080198A (ja) | 発電機励磁制御装置 | |
| JP3463158B2 (ja) | 同期機用励磁装置 | |
| JPH0697880B2 (ja) | 同期機の励磁制御装置 | |
| JPH02262843A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JP3266391B2 (ja) | 制御装置 | |
| JPH04229022A (ja) | 電力系統制御装置 | |
| JPH04140086A (ja) | 電動機の制御方法および制御装置 | |
| JP3579067B2 (ja) | タービン発電機の軸ねじり振動抑制装置 | |
| JP3410803B2 (ja) | 発電機の軸ねじり振動抑制制御装置 | |
| JP3160282B2 (ja) | 回路構成要素の動作状態を監視する方法と装置 | |
| JPS61280799A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JPH06315300A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JPH08322155A (ja) | 系統安定化装置 |