JPH01135540A - 排気ガス浄化用触媒の製造方法 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒の製造方法Info
- Publication number
- JPH01135540A JPH01135540A JP62292914A JP29291487A JPH01135540A JP H01135540 A JPH01135540 A JP H01135540A JP 62292914 A JP62292914 A JP 62292914A JP 29291487 A JP29291487 A JP 29291487A JP H01135540 A JPH01135540 A JP H01135540A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- zeolite
- slurry
- ratio
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は自動車の排気ガス浄化用触媒、特には空燃比が
、リーン何となる酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘを高
率に浄化できる触媒の製造方法に関するものである。
、リーン何となる酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘを高
率に浄化できる触媒の製造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
自動車の排気ガス浄化用触媒として、−酸化炭素（ＣＯ
）及び炭化水素（ＨＣ）の酸化と、窒素酸化物（Ｎｏ、
）の還元を同時に行う触媒が汎用されている。このよう
な触媒は、例えば特会昭５８−２０５０７号公報にもみ
られるように、耐火性担体上のアルミナコート層に、Ｐ
ｄ、 Ｐｔ、 Ｒｈ等の貴金属、及び場合により助触媒
成分としてＣｅ、Ｌａ等の希土類金属又はＮｉ等のペー
スメタル酸化物を添加したものが殆んどである。
）及び炭化水素（ＨＣ）の酸化と、窒素酸化物（Ｎｏ、
）の還元を同時に行う触媒が汎用されている。このよう
な触媒は、例えば特会昭５８−２０５０７号公報にもみ
られるように、耐火性担体上のアルミナコート層に、Ｐ
ｄ、 Ｐｔ、 Ｒｈ等の貴金属、及び場合により助触媒
成分としてＣｅ、Ｌａ等の希土類金属又はＮｉ等のペー
スメタル酸化物を添加したものが殆んどである。
かかる触媒は、エンジンの設定空燃比によって浄化特性
が大きく左右され、希薄混合気つまり空燃比が大きいり
一ン側では燃焼後も酸素（０，）の量が多くなり、酸化
作用が活発に、還元作用が不活発になる。この逆に、空
燃比の小さいリッチ側では酸化作用が不活発に、還元作
用が活発になる。この酸化と還元のバランスがとれる理
論空燃比（Ａ／Ｆ＝ １４，６ ）付近で触媒は最も有
効に働らく。
が大きく左右され、希薄混合気つまり空燃比が大きいり
一ン側では燃焼後も酸素（０，）の量が多くなり、酸化
作用が活発に、還元作用が不活発になる。この逆に、空
燃比の小さいリッチ側では酸化作用が不活発に、還元作
用が活発になる。この酸化と還元のバランスがとれる理
論空燃比（Ａ／Ｆ＝ １４，６ ）付近で触媒は最も有
効に働らく。
従って、触媒を用いる排気ガス浄化装置を取付けた自動
車では、排気系の酸素濃度を検出して、混合気を理論空
燃比付近に保つようフィードバック制御が行なわれてｈ
る。
車では、排気系の酸素濃度を検出して、混合気を理論空
燃比付近に保つようフィードバック制御が行なわれてｈ
る。
〈発明が解決しようとする問題点〉
一方、自動車においては低燃費化も要請されており、そ
のためには通常走行時なるべく酸素過剰の混合気を燃焼
させればよいことが知られている。しかしそうすると空
燃比がリーン側の絨素過剰雰囲気となって、排気ガス中
の有害成分のうちＨＣ，Ｃｏは酸化除去できても、ＮＯ
ｘは触媒床に吸着した０、によって活性金属との接触が
妨けられるために、還元除去できないという問題があっ
た。そのため従来、触媒によって高度の排気ガス浄化を
図る自動車にあっては混合気を希薄にすることができな
かった。
のためには通常走行時なるべく酸素過剰の混合気を燃焼
させればよいことが知られている。しかしそうすると空
燃比がリーン側の絨素過剰雰囲気となって、排気ガス中
の有害成分のうちＨＣ，Ｃｏは酸化除去できても、ＮＯ
ｘは触媒床に吸着した０、によって活性金属との接触が
妨けられるために、還元除去できないという問題があっ
た。そのため従来、触媒によって高度の排気ガス浄化を
図る自動車にあっては混合気を希薄にすることができな
かった。
本発明は上記問題点を解決するために為されたものであ
シ、その目的とするところは、リーン側でもＮＯｘを還
元除去でき理論空燃比からリーン側の広い領域にわたっ
て全ての有害成分を十分に除去し得る排気ガス浄化用触
媒の製造方法を提供することである。
シ、その目的とするところは、リーン側でもＮＯｘを還
元除去でき理論空燃比からリーン側の広い領域にわたっ
て全ての有害成分を十分に除去し得る排気ガス浄化用触
媒の製造方法を提供することである。
く問題点を解決するための手段〉
本発明の排気ガス浄化用触媒の製造方法は、以下の工程
： （ａ） ゼオライト、シリカゾル、アルミナゾル及び
水を混合してスラリーを調製する工程、（ｂ） 上記
スラリーを一体型担体に付着させ、焼成する工程、 （Ｃ） 触媒用金属の金属塩水溶液に浸漬してゼオラ
イトに触媒用金属をイオン交換する工程からなることを
特徴とする。
： （ａ） ゼオライト、シリカゾル、アルミナゾル及び
水を混合してスラリーを調製する工程、（ｂ） 上記
スラリーを一体型担体に付着させ、焼成する工程、 （Ｃ） 触媒用金属の金属塩水溶液に浸漬してゼオラ
イトに触媒用金属をイオン交換する工程からなることを
特徴とする。
工程（ａ）のスラリーを調製する工程においては、ゼオ
ライト１００部に対し、シリカゾルとアルミナゾルの混
合物３０〜１００部、水３０〜１００部の割合で混合す
るのが好ましく、更にはｐＨ詞整剤を添加してｐＨ５〜
６のスラリーとするのが良い。
ライト１００部に対し、シリカゾルとアルミナゾルの混
合物３０〜１００部、水３０〜１００部の割合で混合す
るのが好ましく、更にはｐＨ詞整剤を添加してｐＨ５〜
６のスラリーとするのが良い。
シリカゾルとアルミナゾルの混合比は、それらのＳ ｉ
／Ａ４比がゼオライトのＳｉ／Ａｌ比にほど遠くはな
らない混合比であることが肝要であり、好ましくは両ゾ
ル混合物のＳｉ／Ａノ比がゼオライトの５ｉ／Ａ−ｇ比
の１／３〜３倍となるように１シリカゾルとアルミナゾ
ルを混合するのがよい。
／Ａ４比がゼオライトのＳｉ／Ａｌ比にほど遠くはな
らない混合比であることが肝要であり、好ましくは両ゾ
ル混合物のＳｉ／Ａノ比がゼオライトの５ｉ／Ａ−ｇ比
の１／３〜３倍となるように１シリカゾルとアルミナゾ
ルを混合するのがよい。
ゼオライトとしては、ＮＯｘ分子径よりも僅かに大きい
５〜１０Ａ径の細孔を有するゼオライトが適当である。
５〜１０Ａ径の細孔を有するゼオライトが適当である。
工程（ｂ）において、上記の一体型担体としては汎用さ
れているセラミック展モノリス、ハニカム型担体で十分
でアフ、該担体に上記スラリーを付着させるには、担体
にスラリーを噴射塗布するか或はスラリー中に担体を浸
漬すればよい。
れているセラミック展モノリス、ハニカム型担体で十分
でアフ、該担体に上記スラリーを付着させるには、担体
にスラリーを噴射塗布するか或はスラリー中に担体を浸
漬すればよい。
焼成は、余分な付着スラリーを圧縮空気又は真空引きに
よシ吹き払ってから、８００℃以下の温度で行なうのが
よい。
よシ吹き払ってから、８００℃以下の温度で行なうのが
よい。
工程ｔｃ）でイオン交換させる触媒用金属としては、Ｃ
ｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ等の遷移金属やＰｔ
、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｃｅ、Ｉｒ、Ｒｕ等の貴金属が挙げられ
る。イオン交換は上記金属の水溶性塩の水溶液中にゼオ
ライトを浸漬することにより行なうことができる。溶液
濃度としてはＯ，ＱＯ１〜α１ｍｏ−Ｉ３／ノが適当で
あシ、例えば酢酸銅水溶液の場合、特にＱ、０２〜α０
６ｍ０ノ／Ｊが好ましい（第２図参照）。溶液温度は３
０±１０℃で充分であシ、イオン交換時間は５〜１４０
時間、望ましくは４０〜１００時間である（第１図参照
）。
ｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ等の遷移金属やＰｔ
、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｃｅ、Ｉｒ、Ｒｕ等の貴金属が挙げられ
る。イオン交換は上記金属の水溶性塩の水溶液中にゼオ
ライトを浸漬することにより行なうことができる。溶液
濃度としてはＯ，ＱＯ１〜α１ｍｏ−Ｉ３／ノが適当で
あシ、例えば酢酸銅水溶液の場合、特にＱ、０２〜α０
６ｍ０ノ／Ｊが好ましい（第２図参照）。溶液温度は３
０±１０℃で充分であシ、イオン交換時間は５〜１４０
時間、望ましくは４０〜１００時間である（第１図参照
）。
本発明の製造方法によれば、工程（ａＪ→（ｂＪ→（Ｃ
）の順でも、また工程（Ｃ）→（ａ）→（ｂ）の順でも
目的とする触媒を得ることができるが、前者の順による
のがイオン交換効果上好ましい。その理由は、イオン交
換される金属は交換容易なサイトからよシ困峻なサイト
へと段階的に、例えば第３図の構造模式図で示すように
Ａ→Ｂ−＋Ｃの順に入シ、またサイトはＣ−Ｂ−Ａと逆
順でＮＯ，浄化に有効→無効となる場合を考えれば、最
初に全部のゼオライトをイオン交換するよりも第４図に
示すように、担体４上のバインダー３間に埋もれたゼオ
ライト粒子２，２− を除いた表面に現われているゼ
オライト粒子１．１・−のみをイオン交換したほうが、
イオン交換金属５，５−はＮＯｘに対しよシ高活性なサ
イトまで入る確率が高くなって触媒活性が向上すること
になるからである。
）の順でも、また工程（Ｃ）→（ａ）→（ｂ）の順でも
目的とする触媒を得ることができるが、前者の順による
のがイオン交換効果上好ましい。その理由は、イオン交
換される金属は交換容易なサイトからよシ困峻なサイト
へと段階的に、例えば第３図の構造模式図で示すように
Ａ→Ｂ−＋Ｃの順に入シ、またサイトはＣ−Ｂ−Ａと逆
順でＮＯ，浄化に有効→無効となる場合を考えれば、最
初に全部のゼオライトをイオン交換するよりも第４図に
示すように、担体４上のバインダー３間に埋もれたゼオ
ライト粒子２，２− を除いた表面に現われているゼ
オライト粒子１．１・−のみをイオン交換したほうが、
イオン交換金属５，５−はＮＯｘに対しよシ高活性なサ
イトまで入る確率が高くなって触媒活性が向上すること
になるからである。
〈作用〉
本発明の製造方法によって得られる触媒は、その表面が
、触媒用金属でイオン交換されたゼオライトで覆われる
こととなる。ゼオライトはＮＯｘ分子の大きさと並ぶ数
Ａ単位の細孔を有しておシ、そのため該細孔にＮ Ｏｘ
が選択的に取り込まれる。細孔中には上記金属がイオン
交換されて活性となったサイトが存在するため、そこに
吸着したＮ Ｏｘは触媒用金属により還元される。
、触媒用金属でイオン交換されたゼオライトで覆われる
こととなる。ゼオライトはＮＯｘ分子の大きさと並ぶ数
Ａ単位の細孔を有しておシ、そのため該細孔にＮ Ｏｘ
が選択的に取り込まれる。細孔中には上記金属がイオン
交換されて活性となったサイトが存在するため、そこに
吸着したＮ Ｏｘは触媒用金属により還元される。
〈実施例〉
以下、実施例により本発明を更に詳しく説明する。
実施例１
ａ）スラリー調製
バインダーとして、Ｓｉ／Ａ、＃比が４０となるように
混合されたシリカゾルとアルミナゾルの混合物６０部に
、ゼオライ）（Ｓｉ／Ａ４比４０；最大細孔径５．９Ａ
）粉末１００部及び水６０部を加えて充分攪拌し、硝酸
アルミニウム溶液でｐＨを３〜６とし、ウォッシェコー
ト用スラリーを調製した。
混合されたシリカゾルとアルミナゾルの混合物６０部に
、ゼオライ）（Ｓｉ／Ａ４比４０；最大細孔径５．９Ａ
）粉末１００部及び水６０部を加えて充分攪拌し、硝酸
アルミニウム溶液でｐＨを３〜６とし、ウォッシェコー
ト用スラリーを調製した。
ｂ）コーティング及び焼成
コージェライト製モノリス状二へカム担体を水に浸漬し
、余分な水を吹き払った後、上記ａ）で得られたスラリ
ーに浸漬し、取出した後余分なスラリーを圧縮空気で吹
き払い、８０℃で２０分乾燥し、更にこれを６００℃で
１時間電気炉中で焼成した。
、余分な水を吹き払った後、上記ａ）で得られたスラリ
ーに浸漬し、取出した後余分なスラリーを圧縮空気で吹
き払い、８０℃で２０分乾燥し、更にこれを６００℃で
１時間電気炉中で焼成した。
Ｃ）イオン交換
得られた焼成体を酢酸鋼（Ｃｕ（ＣＨｓＣＯＯ）ｇ・Ｈ
８０〕水溶液（１ａ度０．０４ ｍ Ｏ４０／ｌ ）を
用い、浸透培養機中、７０時間室温でイオン交換を行っ
た。余分な水分を吹き払った後８０℃で２０分間乾燥し
て排気ガス浄化用触媒Ａを製造した。
８０〕水溶液（１ａ度０．０４ ｍ Ｏ４０／ｌ ）を
用い、浸透培養機中、７０時間室温でイオン交換を行っ
た。余分な水分を吹き払った後８０℃で２０分間乾燥し
て排気ガス浄化用触媒Ａを製造した。
実施例２，３
実施例１で用いたゼオライトの代わシに、モルデナイト
（Ｓ ｉ／Ａｌ比１９０）ならびにフォージャサイト（
ゼオライトＹ ； Ｓ ｉ／Ａ４比２．６）を用い、そ
れぞれのＳｉ／Ａ４比に合わせたバインダーで調製した
スラリーを担体にウォッシェコートする以外は実施例１
と同様にして、触媒Ｂ及びＣを製造した。
（Ｓ ｉ／Ａｌ比１９０）ならびにフォージャサイト（
ゼオライトＹ ； Ｓ ｉ／Ａ４比２．６）を用い、そ
れぞれのＳｉ／Ａ４比に合わせたバインダーで調製した
スラリーを担体にウォッシェコートする以外は実施例１
と同様にして、触媒Ｂ及びＣを製造した。
実施例４〜８
実施例１で用いた酢酸調水溶液の代わシに、種々の金属
塩水溶液を用いる外は、実施例１と同様にして、それぞ
れＣｏ、 Ｎｉ、 Ｆｅ、 Ｃｒ、 Ｍｎでイオン交換
された触媒り、 Ｅ、 Ｆ、 Ｇ、 Ｈを製造した。各
触媒の製造に用いた金属塩は以下の通りである。
塩水溶液を用いる外は、実施例１と同様にして、それぞ
れＣｏ、 Ｎｉ、 Ｆｅ、 Ｃｒ、 Ｍｎでイオン交換
された触媒り、 Ｅ、 Ｆ、 Ｇ、 Ｈを製造した。各
触媒の製造に用いた金属塩は以下の通りである。
実施例 触媒 金 属 塩４
Ｄ 酢酸コバルト Ｃｏ （ＣＨ，Ｃｏｏ ）！・４
Ｈ，０５Ｅ 酢酸ニッケルＮ ｔ （ＣＨｓ ＣＯＯ
）！・４Ｈ！０６ Ｆ 塩化第二鉄ＦｅＣ１，＠
６ Ｈ，０７Ｇ 硝酸りｏ Ａ （’ ｒ （Ｎｏ１
％ ・９ ＨｚＯ８Ｈ酢酸マンガｙ Ｍｎ（ＣＨ，Ｃｏ
ｏ）１・４Ｈρ比較例 常法に従い、γ−アルミナを担体にウォッシェコートし
、焼成後ｐｉ／ｌｈを担体１Ｊ当シｔ５１／α５／担持
した触媒工を製造した。
Ｄ 酢酸コバルト Ｃｏ （ＣＨ，Ｃｏｏ ）！・４
Ｈ，０５Ｅ 酢酸ニッケルＮ ｔ （ＣＨｓ ＣＯＯ
）！・４Ｈ！０６ Ｆ 塩化第二鉄ＦｅＣ１，＠
６ Ｈ，０７Ｇ 硝酸りｏ Ａ （’ ｒ （Ｎｏ１
％ ・９ ＨｚＯ８Ｈ酢酸マンガｙ Ｍｎ（ＣＨ，Ｃｏ
ｏ）１・４Ｈρ比較例 常法に従い、γ−アルミナを担体にウォッシェコートし
、焼成後ｐｉ／ｌｈを担体１Ｊ当シｔ５１／α５／担持
した触媒工を製造した。
試験例１
上記各実施例及び比較例で得られた触媒Ａ〜工を５．０
１エンジンの排気系に取シ付け、空燃比（Ａ／Ｆ ）
２０ 、入ガス温度６００℃の条件下でのＮ Ｏｘの浄
化率を測定した。その結果を第１表に示す。
１エンジンの排気系に取シ付け、空燃比（Ａ／Ｆ ）
２０ 、入ガス温度６００℃の条件下でのＮ Ｏｘの浄
化率を測定した。その結果を第１表に示す。
第 １ 表
実施例９及び試験例２
バインダーのアルミナゾルとシリカゾルの混合比が触媒
活性にどのような影響を及ぼすかをみるたメＩＩＣ，Ｓ
ｉ／Ａｌ比が０．５０． Ｉ Ｇｏ、 ２００゜４００
．１０００の６種類のバインダーを用意し、実施例１で
使用されたバインダーの代わシに上記６８１類のバイン
ダーを用い、またＣｕ塩の代わりに貴金属塩を用いる以
外は実施例１と同様にして各種の触媒を製造した。それ
らのＡ／Ｆ ＝１ａ、０におけるＨＣ，Ｃｏ、ＮＯｘ浄
化率を調べた。
活性にどのような影響を及ぼすかをみるたメＩＩＣ，Ｓ
ｉ／Ａｌ比が０．５０． Ｉ Ｇｏ、 ２００゜４００
．１０００の６種類のバインダーを用意し、実施例１で
使用されたバインダーの代わシに上記６８１類のバイン
ダーを用い、またＣｕ塩の代わりに貴金属塩を用いる以
外は実施例１と同様にして各種の触媒を製造した。それ
らのＡ／Ｆ ＝１ａ、０におけるＨＣ，Ｃｏ、ＮＯｘ浄
化率を調べた。
その結果を第２表に示す。バインダーのＳ ｉ ／Ａ−
ｅ比がゼオライトのＳｉ／Ａｌ比４０に近い触媒は浄化
性能に優れていることが判る。
ｅ比がゼオライトのＳｉ／Ａｌ比４０に近い触媒は浄化
性能に優れていることが判る。
〈発明の効果〉
本発明方法によシ得られる排気ガス浄化用触媒は、触媒
能を有する金属でイオン交換されかつＮＯ，分子の取込
みに適する細孔を持つゼオライトを担体上に付臂させた
ものであるため、リーン雰囲気においてもＮ Ｏｘが選
択的に細孔中の活性サイトに吸着・反応し、浄化される
触媒となる。
能を有する金属でイオン交換されかつＮＯ，分子の取込
みに適する細孔を持つゼオライトを担体上に付臂させた
ものであるため、リーン雰囲気においてもＮ Ｏｘが選
択的に細孔中の活性サイトに吸着・反応し、浄化される
触媒となる。
従って本発明の排気ガス浄化触媒を用いれば、リーン雰
囲気走行でも大気中ＶＣＮＯｘを排出する恐れがなくな
ることから、エンジンの設定空燃比を大きくして、自動
車の低燃費化を図ることができる。また混合気を希薄に
することでＨＣ。
囲気走行でも大気中ＶＣＮＯｘを排出する恐れがなくな
ることから、エンジンの設定空燃比を大きくして、自動
車の低燃費化を図ることができる。また混合気を希薄に
することでＨＣ。
ＣＯの発生自体も低くなる。
またバインダーのＳｉ／ＡＡ比をゼオライトのそれに近
くなるようにすると触媒性能が向上するとともに１バイ
ンダーとゼオライトとの体積膨張率の差を緩和し耐剥離
性に富む触媒となる。
くなるようにすると触媒性能が向上するとともに１バイ
ンダーとゼオライトとの体積膨張率の差を緩和し耐剥離
性に富む触媒となる。
第１図は、ゼオライト（モルデナイト）のＳｉ／）Ｊ比
ごとのイオン交換時間とイオン交換率の関係を示す図、 第２図は酢酸調水溶液濃度、 ｐＨとイオン交換率の関
係を示す図、 第３図はゼオライトの一例の部分構造を示す模式図、 第４図はゼオライトのイオン交換状態の説明図である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 同 株式会社豊田中央研究所 代理人 弁理士 萼 優 美ほか２名才１図 イオン交摸−１司（ｈｒ ） 才２図 才３図
ごとのイオン交換時間とイオン交換率の関係を示す図、 第２図は酢酸調水溶液濃度、 ｐＨとイオン交換率の関
係を示す図、 第３図はゼオライトの一例の部分構造を示す模式図、 第４図はゼオライトのイオン交換状態の説明図である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 同 株式会社豊田中央研究所 代理人 弁理士 萼 優 美ほか２名才１図 イオン交摸−１司（ｈｒ ） 才２図 才３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）以下の工程： （ａ）ゼオライト、シリカゾル、アルミナゾル及び水を
混合してスラリーを調製する工程、（ｂ）上記スラリー
を一体型担体に付着させ、焼成する工程、 （ｃ）触媒用金属の金属塩水溶液に浸漬してゼオライト
に触媒用金属をイオン交換する工 程 からなることを特徴とする排気ガス浄化用触媒の製造方
法。 ２）シリカゾルとアミルナゾルの混合比は、それらのＳ
ｉ／Ａｌ比がゼオライトのＳｉ／Ａｌ比にほど遠くはな
らない混合比であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ３）工程（ｃ）は、工程（ａ）及び（ｂ）よりも後で行
なわれる工程であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62292914A JPH0640964B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62292914A JPH0640964B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01135540A true JPH01135540A (ja) | 1989-05-29 |
| JPH0640964B2 JPH0640964B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=17788032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62292914A Expired - Fee Related JPH0640964B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0640964B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0440238A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排気ガス処理触媒の製造法 |
| US5132122A (en) * | 1989-02-20 | 1992-07-21 | Kyodo Milk Industry Co., Ltd. | Process for producing a lactic acid drink |
| JPH0531359A (ja) * | 1990-11-09 | 1993-02-09 | Ngk Insulators Ltd | 自動車排ガス浄化用吸着材および触媒コンバーター |
| US5489561A (en) * | 1993-02-02 | 1996-02-06 | Mazda Motor Corporation | Catalyst for exhaust gas purification |
| US5800793A (en) * | 1995-11-02 | 1998-09-01 | Energy And Environmental Research Corporation | Process for reducing NOx from mobile source engine exhaust |
| US5968462A (en) * | 1994-02-04 | 1999-10-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Process for purifying exhaust gases |
| US6759358B2 (en) * | 2001-08-21 | 2004-07-06 | Sud-Chemie Inc. | Method for washcoating a catalytic material onto a monolithic structure |
-
1987
- 1987-11-19 JP JP62292914A patent/JPH0640964B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5132122A (en) * | 1989-02-20 | 1992-07-21 | Kyodo Milk Industry Co., Ltd. | Process for producing a lactic acid drink |
| JPH0440238A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排気ガス処理触媒の製造法 |
| JPH0531359A (ja) * | 1990-11-09 | 1993-02-09 | Ngk Insulators Ltd | 自動車排ガス浄化用吸着材および触媒コンバーター |
| US5489561A (en) * | 1993-02-02 | 1996-02-06 | Mazda Motor Corporation | Catalyst for exhaust gas purification |
| US5968462A (en) * | 1994-02-04 | 1999-10-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Process for purifying exhaust gases |
| US5800793A (en) * | 1995-11-02 | 1998-09-01 | Energy And Environmental Research Corporation | Process for reducing NOx from mobile source engine exhaust |
| US6759358B2 (en) * | 2001-08-21 | 2004-07-06 | Sud-Chemie Inc. | Method for washcoating a catalytic material onto a monolithic structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0640964B2 (ja) | 1994-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2660411B2 (ja) | 排気ガス中の窒素酸化物を還元除去する方法 | |
| US5433933A (en) | Method of purifying oxygen-excess exhaust gas | |
| US20010012502A1 (en) | Catalyst for purifying exhaust gas and a process for purifying exhaust gas | |
| KR100213183B1 (ko) | 자동차 배기가스 정화용 촉매 및 그 제조방법 | |
| JPH01135541A (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JPH01139144A (ja) | 排気浄化用触媒 | |
| JP3493792B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH11276907A (ja) | 排気ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JPH05220403A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH07155614A (ja) | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 | |
| JPH01135540A (ja) | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 | |
| JPH08281110A (ja) | 排気ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JPH02293050A (ja) | 排気浄化用触媒 | |
| JPH10165819A (ja) | 排気ガス浄化用触媒及びその使用方法 | |
| JP2849585B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒及び排気ガス浄化方法 | |
| JPH06210174A (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JP2562702B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3379125B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP2802335B2 (ja) | 排気浄化用触媒の製造方法 | |
| JPH04215848A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3817679B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2932106B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3026355B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0824657A (ja) | 高耐熱性窒素酸化物浄化用触媒の製造方法 | |
| JPH05168937A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |