JPH0114839B2 - - Google Patents
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- JPH0114839B2 JPH0114839B2 JP57173310A JP17331082A JPH0114839B2 JP H0114839 B2 JPH0114839 B2 JP H0114839B2 JP 57173310 A JP57173310 A JP 57173310A JP 17331082 A JP17331082 A JP 17331082A JP H0114839 B2 JPH0114839 B2 JP H0114839B2
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明はし尿、各種産業廃液などの有機性廃液
の処理方法に関するものである。 従来のし尿処理において最も進歩したプロセス
として評価され実施例が激増しているプロセス
は、例えば、し尿に希釈水（10倍量程度）を添加
して生物学的硝化脱窒処理したのち、処理水を凝
集沈殿、砂過し、さらにオゾン処理、活性炭吸
着後、滅菌処理するという方法である。 このプロセスは現在秀れたプロセスとして評価
されているが、厳しい視点から技術評価すると、
次のような重大欠点を本質的に内在していること
を本発明者は認識するに至つた。 すなわち、 数多くの単位操作を直列的に並べているた
め、プロセスが複雑で維持管理性も悪い。 凝集沈殿又は凝集浮上工程に多量の無機凝集
剤の添加を必要とし、資源多消費型であるほか
難脱水性の凝集沈殿汚泥が発生し、その処理・
処分が難点となると同時に多大の経費を要す
る。また、凝集汚泥の存在はコンポスト製品の
品質を低下させる。 オゾン発生電力に約25KWH/Kg−O3という
多量の電力を必要とし、また活性炭処理に500
〜600円／Kg−し尿という高額の経費を要する。 生物処理工程の反応槽容積の決定には、年間
の最低水温における微生物反応速度を用いて設
計しなければならないので、どうしても生物処
理槽が大きくならざるを得ない。 本発明者は、このような現状に強い疑問を持ち
検討を進め本発明を完成した。本発明の効果は驚
くべきものと言つてもよく、従来の凝集沈殿、砂
過、オゾン処理、活性炭吸着、滅菌処理の各工
程が全く不要になり、しかも処理水質は著しく向
上する。 すなわち本発明は、し尿などの有機性廃液を生
物処理したのち、該処理水を蒸発濃縮しめ、該蒸
発水蒸気の凝縮水を前記有機性廃液の高度処理水
となすとともに、該凝縮水の保有熱によつて前記
生物処理工程内の反応液を加温することを特徴と
する有機性廃液の処理方法である。 以下に、本発明の一実施態様を図面を参照しな
がら説明する。 除渣したし尿（浄化槽汚泥が混入している場合
が多い）１を、これに希釈水を添加することなく
生物学的硝化脱窒素法による生物処理工程２に流
入せしめ、主としてBOD、NH3−Ｎなどの窒素
成分を充分除去する。生物処理工程２に希釈水を
多量に添加することは水温の低下を招くばかりで
なく蒸発対象水量が増加するので極めて好ましく
ない。 しかして、生物処理工程２から流出する活性汚
泥スラリー３は、遠心濃縮機などを使用する固液
分離工程４において固液分離され、分離汚泥５の
大部分は返送汚泥５′として生物処理工程２にリ
サイクルされる。 一方、余剰活性汚泥６はフイルタプレス、スク
リユープレスなどの汚泥脱水工程７で処理され、
脱水分離水８と、脱水ケーキ９（含水率63〜65
％）に分離される。 生物処理水１０はBOD、窒素成分は良好に除
去されているが非生物分解性COD、リン酸、色
度、有機性窒素が多量に残留している。このため
従来プロセスでは生物処理水１０に対し凝集沈
殿、砂過、オゾン処理、活性炭処理を行ない
COD、色度、リン酸、有機性窒素を除去してい
るのであるが、本発明はこのような問題点の多い
常套手段は採用しない。 即ち、生物処理水１０を蒸発工程１１の蒸発缶
１１′に供給し、蒸発せしめた水蒸気１２を蒸気
圧縮機１３にて圧縮昇温させたのち蒸発缶１１′
の間接加熱部１４に導き、水蒸気の凝縮潜熱を加
熱源として再利用する。 凝縮水１５は100℃弱の高温（蒸発缶１１′内は
ほぼ常圧）であるので、熱交換器１６に流入せし
めて生物処理水１０を予熱したのち、さらに生物
処理工程２内の熱交換器１７に流入させ、生物処
理槽内スラリーを加温し、冬期において微生物の
活性が弱まるのを防止してから、超高度処理水１
８となる。 超高度処理水１８は蒸留水であるので水質は極
めて良好であり、し尿の無希釈処理水として、従
来法では考えられない最高級の水質を示す。 一方、蒸発濃縮液１９は、噴霧燃焼など、任意
の焼却処分工程２０にて処分される。 さらに、この実施態様には重要概念の一つとし
て、次の点が含まれる。すなわち、し尿１を生物
処理する際に発生する微生物酸化熱（本発明者の
実測によれば、30000〜40000Kcal/Kl−し尿の発
熱量がある）によつて、生物処理槽内液温、した
がつて、生物処理水１０の温度が原し尿１の温度
よりも20〜30℃上昇する効果に着目し、微生物酸
化熱によつて温度上昇されたものをさらに予熱し
蒸発濃縮することが重要概念となつている。 以上のようにな実施態様では蒸発工程１１とし
て蒸気圧縮蒸発法によるものを採用した場合を説
明したが、多重効用法又は蒸気圧縮法と多重効用
法の併用によるものも効果的である。また、ゴミ
焼却場などの余熱を利用できる場合は、単効用蒸
発缶を使用しても問題はない。 以上のような本発明によれば、次のような重要
効果を得ることができる。 熱エネルギーを合理的に利用し、冬季など低
水温、低気温時でも生物処理槽内を微生物の活
動に好適な高水温に維持できる。 従来プロセスでは望むべくもない最高級の処
理水質が得られると同時に、プロセスも著く簡
略化される。 凝集剤、オゾン発生電力、活性炭、滅菌剤の
すべてが不要になる。 難脱水性汚泥として周知の無機凝集汚泥
（Al（OH）3、又はFe（OH）3を主成分とする）が
全く発生しないので、処理すべき汚泥は余剰生
物汚泥だけですみ、汚泥処理・処分の経費が著
しく節減できる。 脱水ケーキ中に難脱水性無機凝集汚泥が混入
していないので脱水ケーキの発熱量が約4000K
ｃａｌ／Kg−D.S.と高く、含水率も65％以下にする
ことが容易であるため、燃料的性状に秀れてい
る。従つて、自燃するので重油などの補助燃料
を必要としない。この効果が省エネルギーに大
きく寄与する。 蒸発対象水は、生物処理水でありし尿を直接
蒸発処理するのではないから臭気発生、アンモ
ニア、揮発性有機酸の飛散がなく、しかもし尿
中の高濃度のSS成分による蒸発缶内の目詰ま
り、流動不能現象も起きない。 従来のし尿処理水の塩素イオン濃度は300mg/
程度と高いため、山林・田畑のかんがい用水
にすることは塩類障害のため困難であるが、本
発明の処理水素イオンは０〜１mg/程度であ
るため、容易にかんがい用水に再利用できる。 さらに、し尿を直接蒸発処理すると、し尿中
に存在する硫化物、有機酸のため蒸発缶の腐蝕
の可能性が大きいが、本発明は、生物処理によ
つて硫化物及び有機酸を除去してあるので上記
の問題は解消される。 次に本発明の実施例について記す。 実施例 神奈川県某し尿処理場に搬入されるし尿（浄化
槽汚泥が10％混入）をロータリスクリーンによつ
て除渣したのち、し尿処理量１Kl/日の規模で硝
化液循環型の生物学的硝化脱窒素工程により無希
釈処理した。生物学的硝化脱窒素工程のMLSSは
18000〜20000mg/、滞留日数は７日間とした。
生物処理槽内の水温は微生物酸化熱のため33〜42
℃となつた。 生物処理槽流出スラリーの固液分離には無薬注
型遠心濃縮機（巴工業製品）を使用し、濃縮汚泥
（濃度５〜６％）の大部分を脱窒槽にリサイクル
させ、一部を余剰汚泥として脱水工程に供給し
た。脱水機には全自動フイルタプレスを採用し
た。脱水ケーキの含水率は63〜64％、ケーキ発熱
量は約4000Kcal/Kg−DrySolidであり、流動床焼
却炉で容易に自燃した。 しかして、遠心濃縮分離水を蒸気圧縮蒸発缶に
供給し、濃縮比50倍に濃縮し20／日の濃縮液と
180／日の水蒸気凝縮水（これがし尿の高度処
理水である）を得た。凝縮水（温度100℃）で蒸
発缶供給液（遠心分離水）を予熱したのち、温度
60℃に低下した凝縮水をさらに生物処理槽内に設
置した蛇管式熱交換器に流入させたところ、生物
焼却槽内の液温は冬期（原し尿の温度５〜８℃）
においても39〜42℃に維持できた。一方、凝縮水
によつて生物処理槽を加温しない場合の生物処理
槽内の液温は28〜30℃であつた。 除渣し尿、生物学的硝化脱窒処理水（生物処理
水）および高度処理水（凝縮水）の水質は次表の
とおりであつた。
の処理方法に関するものである。 従来のし尿処理において最も進歩したプロセス
として評価され実施例が激増しているプロセス
は、例えば、し尿に希釈水（10倍量程度）を添加
して生物学的硝化脱窒処理したのち、処理水を凝
集沈殿、砂過し、さらにオゾン処理、活性炭吸
着後、滅菌処理するという方法である。 このプロセスは現在秀れたプロセスとして評価
されているが、厳しい視点から技術評価すると、
次のような重大欠点を本質的に内在していること
を本発明者は認識するに至つた。 すなわち、 数多くの単位操作を直列的に並べているた
め、プロセスが複雑で維持管理性も悪い。 凝集沈殿又は凝集浮上工程に多量の無機凝集
剤の添加を必要とし、資源多消費型であるほか
難脱水性の凝集沈殿汚泥が発生し、その処理・
処分が難点となると同時に多大の経費を要す
る。また、凝集汚泥の存在はコンポスト製品の
品質を低下させる。 オゾン発生電力に約25KWH/Kg−O3という
多量の電力を必要とし、また活性炭処理に500
〜600円／Kg−し尿という高額の経費を要する。 生物処理工程の反応槽容積の決定には、年間
の最低水温における微生物反応速度を用いて設
計しなければならないので、どうしても生物処
理槽が大きくならざるを得ない。 本発明者は、このような現状に強い疑問を持ち
検討を進め本発明を完成した。本発明の効果は驚
くべきものと言つてもよく、従来の凝集沈殿、砂
過、オゾン処理、活性炭吸着、滅菌処理の各工
程が全く不要になり、しかも処理水質は著しく向
上する。 すなわち本発明は、し尿などの有機性廃液を生
物処理したのち、該処理水を蒸発濃縮しめ、該蒸
発水蒸気の凝縮水を前記有機性廃液の高度処理水
となすとともに、該凝縮水の保有熱によつて前記
生物処理工程内の反応液を加温することを特徴と
する有機性廃液の処理方法である。 以下に、本発明の一実施態様を図面を参照しな
がら説明する。 除渣したし尿（浄化槽汚泥が混入している場合
が多い）１を、これに希釈水を添加することなく
生物学的硝化脱窒素法による生物処理工程２に流
入せしめ、主としてBOD、NH3−Ｎなどの窒素
成分を充分除去する。生物処理工程２に希釈水を
多量に添加することは水温の低下を招くばかりで
なく蒸発対象水量が増加するので極めて好ましく
ない。 しかして、生物処理工程２から流出する活性汚
泥スラリー３は、遠心濃縮機などを使用する固液
分離工程４において固液分離され、分離汚泥５の
大部分は返送汚泥５′として生物処理工程２にリ
サイクルされる。 一方、余剰活性汚泥６はフイルタプレス、スク
リユープレスなどの汚泥脱水工程７で処理され、
脱水分離水８と、脱水ケーキ９（含水率63〜65
％）に分離される。 生物処理水１０はBOD、窒素成分は良好に除
去されているが非生物分解性COD、リン酸、色
度、有機性窒素が多量に残留している。このため
従来プロセスでは生物処理水１０に対し凝集沈
殿、砂過、オゾン処理、活性炭処理を行ない
COD、色度、リン酸、有機性窒素を除去してい
るのであるが、本発明はこのような問題点の多い
常套手段は採用しない。 即ち、生物処理水１０を蒸発工程１１の蒸発缶
１１′に供給し、蒸発せしめた水蒸気１２を蒸気
圧縮機１３にて圧縮昇温させたのち蒸発缶１１′
の間接加熱部１４に導き、水蒸気の凝縮潜熱を加
熱源として再利用する。 凝縮水１５は100℃弱の高温（蒸発缶１１′内は
ほぼ常圧）であるので、熱交換器１６に流入せし
めて生物処理水１０を予熱したのち、さらに生物
処理工程２内の熱交換器１７に流入させ、生物処
理槽内スラリーを加温し、冬期において微生物の
活性が弱まるのを防止してから、超高度処理水１
８となる。 超高度処理水１８は蒸留水であるので水質は極
めて良好であり、し尿の無希釈処理水として、従
来法では考えられない最高級の水質を示す。 一方、蒸発濃縮液１９は、噴霧燃焼など、任意
の焼却処分工程２０にて処分される。 さらに、この実施態様には重要概念の一つとし
て、次の点が含まれる。すなわち、し尿１を生物
処理する際に発生する微生物酸化熱（本発明者の
実測によれば、30000〜40000Kcal/Kl−し尿の発
熱量がある）によつて、生物処理槽内液温、した
がつて、生物処理水１０の温度が原し尿１の温度
よりも20〜30℃上昇する効果に着目し、微生物酸
化熱によつて温度上昇されたものをさらに予熱し
蒸発濃縮することが重要概念となつている。 以上のようにな実施態様では蒸発工程１１とし
て蒸気圧縮蒸発法によるものを採用した場合を説
明したが、多重効用法又は蒸気圧縮法と多重効用
法の併用によるものも効果的である。また、ゴミ
焼却場などの余熱を利用できる場合は、単効用蒸
発缶を使用しても問題はない。 以上のような本発明によれば、次のような重要
効果を得ることができる。 熱エネルギーを合理的に利用し、冬季など低
水温、低気温時でも生物処理槽内を微生物の活
動に好適な高水温に維持できる。 従来プロセスでは望むべくもない最高級の処
理水質が得られると同時に、プロセスも著く簡
略化される。 凝集剤、オゾン発生電力、活性炭、滅菌剤の
すべてが不要になる。 難脱水性汚泥として周知の無機凝集汚泥
（Al（OH）3、又はFe（OH）3を主成分とする）が
全く発生しないので、処理すべき汚泥は余剰生
物汚泥だけですみ、汚泥処理・処分の経費が著
しく節減できる。 脱水ケーキ中に難脱水性無機凝集汚泥が混入
していないので脱水ケーキの発熱量が約4000K
ｃａｌ／Kg−D.S.と高く、含水率も65％以下にする
ことが容易であるため、燃料的性状に秀れてい
る。従つて、自燃するので重油などの補助燃料
を必要としない。この効果が省エネルギーに大
きく寄与する。 蒸発対象水は、生物処理水でありし尿を直接
蒸発処理するのではないから臭気発生、アンモ
ニア、揮発性有機酸の飛散がなく、しかもし尿
中の高濃度のSS成分による蒸発缶内の目詰ま
り、流動不能現象も起きない。 従来のし尿処理水の塩素イオン濃度は300mg/
程度と高いため、山林・田畑のかんがい用水
にすることは塩類障害のため困難であるが、本
発明の処理水素イオンは０〜１mg/程度であ
るため、容易にかんがい用水に再利用できる。 さらに、し尿を直接蒸発処理すると、し尿中
に存在する硫化物、有機酸のため蒸発缶の腐蝕
の可能性が大きいが、本発明は、生物処理によ
つて硫化物及び有機酸を除去してあるので上記
の問題は解消される。 次に本発明の実施例について記す。 実施例 神奈川県某し尿処理場に搬入されるし尿（浄化
槽汚泥が10％混入）をロータリスクリーンによつ
て除渣したのち、し尿処理量１Kl/日の規模で硝
化液循環型の生物学的硝化脱窒素工程により無希
釈処理した。生物学的硝化脱窒素工程のMLSSは
18000〜20000mg/、滞留日数は７日間とした。
生物処理槽内の水温は微生物酸化熱のため33〜42
℃となつた。 生物処理槽流出スラリーの固液分離には無薬注
型遠心濃縮機（巴工業製品）を使用し、濃縮汚泥
（濃度５〜６％）の大部分を脱窒槽にリサイクル
させ、一部を余剰汚泥として脱水工程に供給し
た。脱水機には全自動フイルタプレスを採用し
た。脱水ケーキの含水率は63〜64％、ケーキ発熱
量は約4000Kcal/Kg−DrySolidであり、流動床焼
却炉で容易に自燃した。 しかして、遠心濃縮分離水を蒸気圧縮蒸発缶に
供給し、濃縮比50倍に濃縮し20／日の濃縮液と
180／日の水蒸気凝縮水（これがし尿の高度処
理水である）を得た。凝縮水（温度100℃）で蒸
発缶供給液（遠心分離水）を予熱したのち、温度
60℃に低下した凝縮水をさらに生物処理槽内に設
置した蛇管式熱交換器に流入させたところ、生物
焼却槽内の液温は冬期（原し尿の温度５〜８℃）
においても39〜42℃に維持できた。一方、凝縮水
によつて生物処理槽を加温しない場合の生物処理
槽内の液温は28〜30℃であつた。 除渣し尿、生物学的硝化脱窒処理水（生物処理
水）および高度処理水（凝縮水）の水質は次表の
とおりであつた。
【表】
なお、前記濃縮液は汚泥の流動層焼却炉に噴霧
させ燃焼処分した。
させ燃焼処分した。
図面は、本発明の一実施態様を示すフローシー
トである。 １…し尿、２…生物処理工程、３…活性汚泥ス
ラリー、４…固液分離工程、５…分離汚泥、５′
…返送汚泥、６…余剰活性汚泥、７…汚泥脱水工
程、８…脱水分離水、９…脱水ケーキ、１０…生
物処理水、１１…蒸発工程、１１′…蒸発缶、１
２…水蒸気、１３…蒸気圧縮機、１４…間接加熱
部、１５…凝縮水、１６，１７…熱交換器、１８
…超高度処理水、１９…蒸発濃縮液、２０…焼却
処分工程。
トである。 １…し尿、２…生物処理工程、３…活性汚泥ス
ラリー、４…固液分離工程、５…分離汚泥、５′
…返送汚泥、６…余剰活性汚泥、７…汚泥脱水工
程、８…脱水分離水、９…脱水ケーキ、１０…生
物処理水、１１…蒸発工程、１１′…蒸発缶、１
２…水蒸気、１３…蒸気圧縮機、１４…間接加熱
部、１５…凝縮水、１６，１７…熱交換器、１８
…超高度処理水、１９…蒸発濃縮液、２０…焼却
処分工程。
Claims (1)
- １ し尿などの有機性廃液を生物処理したのち、
該処理水を蒸発濃縮せしめ、該蒸発水蒸気の凝縮
水を前記有機性廃液の高度処理水となすととも
に、該凝縮水の保有熱によつて前記生物処理工程
内の反応液を加温することを特徴とする有機性廃
液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57173310A JPS5966398A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 有機性廃液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57173310A JPS5966398A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 有機性廃液の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966398A JPS5966398A (ja) | 1984-04-14 |
| JPH0114839B2 true JPH0114839B2 (ja) | 1989-03-14 |
Family
ID=15958071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57173310A Granted JPS5966398A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 有機性廃液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966398A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104418472A (zh) * | 2013-09-11 | 2015-03-18 | 三菱丽阳株式会社 | 含有机物污水的处理装置以及处理方法 |
| CN117509993B (zh) * | 2024-01-04 | 2024-04-09 | 清大国华环境集团股份有限公司 | 一种物化高浓废液处理工艺 |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP57173310A patent/JPS5966398A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5966398A (ja) | 1984-04-14 |
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