JPH0114972B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0114972B2 JPH0114972B2 JP56198202A JP19820281A JPH0114972B2 JP H0114972 B2 JPH0114972 B2 JP H0114972B2 JP 56198202 A JP56198202 A JP 56198202A JP 19820281 A JP19820281 A JP 19820281A JP H0114972 B2 JPH0114972 B2 JP H0114972B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silver
- contact
- diameter
- average particle
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Contacts (AREA)
Description
本発明は、電気接点材料に係り、特に銀−ニツ
ケル系の電気接点材料の改良に関する。 従来より銀系の電気接点材料としては、銀−酸
化カドミウムに代表される銀−酸化物系、銀−ニ
ツケル、銀−タングステンに代表される銀−金属
系、銀−カーボンに代表される銀−非金属系の接
点材料が使用されてきた。 特に銀−ニツケルの接点材料は、極めて加工性
が良く、また比較的接触抵抗が低く安定している
ので、小電流乃至中電流域に於けるスイツチ、リ
レー、電磁継電器等に於ける電気接点に広く用い
られてきた。 然し乍ら、この銀−ニツケルの接点材料より成
る電気接点は、接触時或いは開離時のアークエネ
ルギーが接点の一点に集中し易く、それ故消耗、
移転が多く、接点寿命が短いものである。 本発明はかかる問題を解消すべくなされたもの
で、前記銀−ニツケルの接点材料よりも耐消耗
性、耐溶着性に優れ且つ低接触抵抗性を同等に維
持せしめた電気接点材料を提供せんとするもので
ある。 本発明の電気接点材料は、銀中に、ニツケル10
〜60重量％（以下、ｗ／ｏという。）平均粒径で
5μｍ以下の遷移金属の窒化物を１種又は２種以
上を合計で0.0001〜0.3w／ｏ分散させて成るもの
である。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中にニツケ
ルを添加するのは、耐溶着性、低接触抵抗性を備
える為で、10w／ｏ未満では耐溶着性が不十分で
あり、60w／ｏを超えると接点表面にニツケル酸
化物の厚い層ができて接触抵抗が増大するので、
10〜60w／ｏが好適である。 また銀−ニツケル中に遷移金属の窒化物を分散
するのは、遷移金属の窒化物は高温での熱電子放
出量が多く、非常に放電し易い化合物である為、
極く少量分散することにより、電気接点の接触及
び開離時にこれらの化合物に先駆的にアークを発
生させ、アークを一点に集中するのを避けて接点
表面全体に分散し、均一に少量ずつ消耗できるか
らであつて、0.0001w／ｏ未満ではその効果が無
く、0.3w／ｏを超えるとアーク放電が切れない
状態となり、耐消耗、耐溶着性に悪影響を及ぼす
ので、0.0001〜0.3w／ｏが好適である。なお、窒
化物の平均粒径を5μｍ以下としたのは、5μｍを
超えると、後述する比較例にみられるように
0.5w／ｏ以上の窒化物を添加しなければ耐溶着
性の効果はみられないが、逆に接点の消耗量が顕
著になつてしまう不都合がある。そこで、
0.3w／ｏ以下の添加量で耐溶着性及び耐消耗性
を向上するには、5μｍ以下、好ましくは平均粒
径2μｍ以下の窒化物でなければならず、これに
よつて、窒化物の添加量が限定できて過大な消耗
をおさえることができる。 次に本発明による具体的な実施例と従来例につ
いて説明する。 実施例 １ 平均粒径10μｍの化学銀粉74.9995w／ｏと、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25w／ｏと、
平均粒径2μｍの窒化チタン0.0005w／ｏとをＶ型
混合機を用いて３時間混合した後、Ａガス雰囲気
中900℃で予備焼結し、圧縮焼結を２回以上繰返
して直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材となした
後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と、
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ２ 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径1μｍの窒化ハフニウム0.25w／ｏとをＶ型
混合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕
した後、圧縮焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返し線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ３〜12 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径1μｍのTiN（実施例３）、ZrN（実施例４）、
VN（実施例５）、NbN（実施例６）、Ta2N（実施
例７）CrN（実施例８）、Mo2N（実施例９）、
W2N（実施例10）、Zn3N2（実施例11）、YN（実施
例12）0.25w／ｏとをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮焼結を
行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツト
を熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材となした
後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、
脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmの可動接点を得た。 比較例 １及び２ 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径10μｍの窒化ハフニウム0.25w／ｏ（比較例
１）及び10w／ｏ（比較例２）とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。比
較例１及び２のビレツトをそれぞれ熱間押出し、
冷間引抜きを繰返し線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 従来例 平均粒径10μｍの化学銀粉75w／ｏと平均粒径
7μのカーボニルニツケル粉25w／ｏとをＶ型混合
機を用いて混合した後、圧縮焼結を２回以上繰返
して直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となした
後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 然してこれら実施例１、２及び従来例の各接点
９組を下記の試験条件にて、耐溶着試験、耐消
耗・接触抵抗試験を行つた処、下記の表の右欄に
示すような結果を得た。 耐溶着試験条件 電 圧：AC100V、50Hz 電 流：投入電流40A、 定常電流10A 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：20回／分 開閉回数：20万回 耐消耗・接触抵抗試験条件 電 流：30A 電 圧：AC100V、50Hz 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：１回／１秒 開閉回数：20万回
ケル系の電気接点材料の改良に関する。 従来より銀系の電気接点材料としては、銀−酸
化カドミウムに代表される銀−酸化物系、銀−ニ
ツケル、銀−タングステンに代表される銀−金属
系、銀−カーボンに代表される銀−非金属系の接
点材料が使用されてきた。 特に銀−ニツケルの接点材料は、極めて加工性
が良く、また比較的接触抵抗が低く安定している
ので、小電流乃至中電流域に於けるスイツチ、リ
レー、電磁継電器等に於ける電気接点に広く用い
られてきた。 然し乍ら、この銀−ニツケルの接点材料より成
る電気接点は、接触時或いは開離時のアークエネ
ルギーが接点の一点に集中し易く、それ故消耗、
移転が多く、接点寿命が短いものである。 本発明はかかる問題を解消すべくなされたもの
で、前記銀−ニツケルの接点材料よりも耐消耗
性、耐溶着性に優れ且つ低接触抵抗性を同等に維
持せしめた電気接点材料を提供せんとするもので
ある。 本発明の電気接点材料は、銀中に、ニツケル10
〜60重量％（以下、ｗ／ｏという。）平均粒径で
5μｍ以下の遷移金属の窒化物を１種又は２種以
上を合計で0.0001〜0.3w／ｏ分散させて成るもの
である。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中にニツケ
ルを添加するのは、耐溶着性、低接触抵抗性を備
える為で、10w／ｏ未満では耐溶着性が不十分で
あり、60w／ｏを超えると接点表面にニツケル酸
化物の厚い層ができて接触抵抗が増大するので、
10〜60w／ｏが好適である。 また銀−ニツケル中に遷移金属の窒化物を分散
するのは、遷移金属の窒化物は高温での熱電子放
出量が多く、非常に放電し易い化合物である為、
極く少量分散することにより、電気接点の接触及
び開離時にこれらの化合物に先駆的にアークを発
生させ、アークを一点に集中するのを避けて接点
表面全体に分散し、均一に少量ずつ消耗できるか
らであつて、0.0001w／ｏ未満ではその効果が無
く、0.3w／ｏを超えるとアーク放電が切れない
状態となり、耐消耗、耐溶着性に悪影響を及ぼす
ので、0.0001〜0.3w／ｏが好適である。なお、窒
化物の平均粒径を5μｍ以下としたのは、5μｍを
超えると、後述する比較例にみられるように
0.5w／ｏ以上の窒化物を添加しなければ耐溶着
性の効果はみられないが、逆に接点の消耗量が顕
著になつてしまう不都合がある。そこで、
0.3w／ｏ以下の添加量で耐溶着性及び耐消耗性
を向上するには、5μｍ以下、好ましくは平均粒
径2μｍ以下の窒化物でなければならず、これに
よつて、窒化物の添加量が限定できて過大な消耗
をおさえることができる。 次に本発明による具体的な実施例と従来例につ
いて説明する。 実施例 １ 平均粒径10μｍの化学銀粉74.9995w／ｏと、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25w／ｏと、
平均粒径2μｍの窒化チタン0.0005w／ｏとをＶ型
混合機を用いて３時間混合した後、Ａガス雰囲気
中900℃で予備焼結し、圧縮焼結を２回以上繰返
して直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材となした
後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と、
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ２ 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径1μｍの窒化ハフニウム0.25w／ｏとをＶ型
混合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕
した後、圧縮焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返し線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ３〜12 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径1μｍのTiN（実施例３）、ZrN（実施例４）、
VN（実施例５）、NbN（実施例６）、Ta2N（実施
例７）CrN（実施例８）、Mo2N（実施例９）、
W2N（実施例10）、Zn3N2（実施例11）、YN（実施
例12）0.25w／ｏとをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮焼結を
行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツト
を熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材となした
後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、
脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmの可動接点を得た。 比較例 １及び２ 平均粒径10μｍの化学銀粉69.5w／ｏと、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平
均粒径10μｍの窒化ハフニウム0.25w／ｏ（比較例
１）及び10w／ｏ（比較例２）とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。比
較例１及び２のビレツトをそれぞれ熱間押出し、
冷間引抜きを繰返し線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 従来例 平均粒径10μｍの化学銀粉75w／ｏと平均粒径
7μのカーボニルニツケル粉25w／ｏとをＶ型混合
機を用いて混合した後、圧縮焼結を２回以上繰返
して直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となした
後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 然してこれら実施例１、２及び従来例の各接点
９組を下記の試験条件にて、耐溶着試験、耐消
耗・接触抵抗試験を行つた処、下記の表の右欄に
示すような結果を得た。 耐溶着試験条件 電 圧：AC100V、50Hz 電 流：投入電流40A、 定常電流10A 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：20回／分 開閉回数：20万回 耐消耗・接触抵抗試験条件 電 流：30A 電 圧：AC100V、50Hz 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：１回／１秒 開閉回数：20万回
【表】
上記の表で明らかなように実施例１〜12のリベ
ツト型接点は、従来例のリベツト型接点と同等の
低接触抵抗を有し、耐溶着、耐消耗性については
一段と優れていることが判る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に比べ消
耗、溶着が極めて少くて耐消耗、耐溶着性が一段
と優れ、接触抵抗は同等に低く安定しているの
で、従来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に
とつて代わることのできる画期的なものと言え
る。
ツト型接点は、従来例のリベツト型接点と同等の
低接触抵抗を有し、耐溶着、耐消耗性については
一段と優れていることが判る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に比べ消
耗、溶着が極めて少くて耐消耗、耐溶着性が一段
と優れ、接触抵抗は同等に低く安定しているの
で、従来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に
とつて代わることのできる画期的なものと言え
る。
Claims (1)
- １ ニツケル10〜60重量％、平均粒径で5μｍ以
下の遷移金属の窒化物の内の１種又は２種以上を
合計で0.0001〜0.3重量％及び残部銀から成る電
気接点材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56198202A JPS58100644A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56198202A JPS58100644A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100644A JPS58100644A (ja) | 1983-06-15 |
| JPH0114972B2 true JPH0114972B2 (ja) | 1989-03-15 |
Family
ID=16387172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56198202A Granted JPS58100644A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100644A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011111300A1 (de) * | 2011-08-26 | 2013-02-28 | Umicore Ag & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs für elektrische Kontakte sowie Kontaktstück |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5414573B2 (ja) * | 1973-09-18 | 1979-06-08 |
-
1981
- 1981-12-09 JP JP56198202A patent/JPS58100644A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58100644A (ja) | 1983-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4161403A (en) | Composite electrical contact material of Ag-alloy matrix and internally oxidized dispersed phase | |
| EP0488083B1 (en) | Contact material for a vacuum interrupter | |
| US5429656A (en) | Silver-based contact material for use in power engineering switchgear | |
| US5610347A (en) | Material for electric contacts taking silver-tin oxide or silver-zinc oxide as basis | |
| KR0170798B1 (ko) | 은 기초의 전기 접점 재료 | |
| US5246480A (en) | Sintered contact material based on silver for use in power engineering switch-gear, in particular for contact pieces in low-voltage switches | |
| US5422065A (en) | Silver-based contact material for use in power-engineering switchgear, and a method of manufacturing contacts made of this material | |
| US5985440A (en) | Sintered silver-iron material for electrical contacts and process for producing it | |
| CA1066926A (en) | Method of preparation of dispersion strengthened silver electrical contacts | |
| JPH0114972B2 (ja) | ||
| JPH0114974B2 (ja) | ||
| JPH0114973B2 (ja) | ||
| JPH0114302B2 (ja) | ||
| JPS58100647A (ja) | 電気接点材料 | |
| EP0440340A2 (en) | Electrical contact materials and method of manufacturing the same | |
| JPS5938346A (ja) | 電気接点材料 | |
| JPS5867839A (ja) | 電気接点材料 | |
| JPS6248740B2 (ja) | ||
| JPH0147538B2 (ja) | ||
| JPS598009B2 (ja) | 電気接点材料の製造方法 | |
| JPS5893848A (ja) | 電気接点材料 | |
| JPS58161741A (ja) | 電気接点材料 | |
| JPH025808B2 (ja) | ||
| JPH0368496B2 (ja) | ||
| JPH0369126B2 (ja) |