JPH0114973B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、電気接点材料に係り、特に銀−ニツ
ケル系の電気接点材料の改良に関する。 従来より銀系の電気接点材料としては、銀−酸
化カドミウムに代表される銀−酸化物系、銀−ニ
ツケル、銀−タングステンに代表される銀−金属
系、銀−カーボンに代表される銀−非金属系の接
点材料が使用されてきた。 特に銀−ニツケルの接点材料は、極めて加工性
が良く、また比較的接触抵抗が低く安定している
ので、小電流乃至中電流域に於けるスイツチ、リ
レー、電磁継電器等に於ける電気接点に広く用い
られてきた。 然し乍ら、この銀−ニツケルの接点材料より成
る電気接点は、接触時或いは開離時のアークエネ
ルギーが接点の一点に集中し易く、それ故消耗、
移転が多く、接点寿命が短いものである。 本発明はかかる問題を解消すべくなされたもの
で、前記銀−ニツケルの接点材料よりも耐消耗
性、耐溶着性に優れ且つ低接触抵抗性を同等に維
持せしめた電気接点材料を提供せんとするもので
ある。 本発明の電気接点材料は、ニツケル10〜60重量
％、ベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ス
トロンチウム及びバリウムの各酸化物の内から１
種若しくは２種以上を合計で0.0001〜0.3重量％
及び残部銀から成るものである。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中にニツケ
ルを添加するのは、耐溶着性、低接触抵抗性を備
える為で、10重量％（以下、ｗ／ｏという。）未
満では耐溶着性が不十分であり、60w／ｏを超え
ると接点表面にニツケル酸化物の厚い層ができて
接触抵抗が増大するので、10〜60w／ｏが好適で
ある。 また銀−ニツケル中にベリリウム、マグネシウ
ム、カルシウム、ストロンチウム及びバリウムの
各酸化物の内から１種若しくは２種以上を分散す
るのは、このアルカリ金属土類の酸化物が熱電子
放出の際の仕事凾数が小さく、非常に放電し易い
化合物である為、極く少量分散することにより、
電気接点の接触及び開離時にこれらの化合物に先
駆的にアークを発生させ、アークを一点に集中す
るのを避けて接点表面全体に分散し、均一に少量
ずつ消耗できるからであつて、0.0001w／ｏ未満
ではその効果が無く、0.3w／ｏを超えるとアー
ク放電が切れない状態となり、耐消耗、耐溶着性
に悪影響を及ぼすので、0.0001〜0.3w／ｏが好適
である。 次に本発明による具体的な実施例と従来例につ
いて説明する。 実施例 １ 平均粒径10μの化学銀粉74.9995w／ｏと、平均
粒径7μのカーボニルニツケル粉25w／ｏと、平均
粒径10μｍの酸化バリウム粉0.0005w／ｏとをＶ
型混合機を用いて３時間混合した後、Arガス雰
囲気中900℃で予備焼結し、圧縮、焼結を２回以
上繰返して直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材とな
した後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点
と、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、
脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ２ 平均粒径10μの化学銀粉69.75w／ｏと、平均粒
径7μのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平均粒
径1μの酸化バリウム、酸化ストロンチウムの複
合酸化物を0.25w／ｏとをＶ型混合機を用いて混
合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼
結を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材と
なした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ３ 平均粒径10μｍの化学銀粉79.99重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム0.01重量％の酸
化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 ４ 平均粒径10μｍの化学銀粉79.995重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム0.005重量％の酸
化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 ５ 平均粒径10μｍの化学銀粉74.999重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ストロンチウム0.001重量％
の酸化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミ
ルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径
50mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 ６ 平均粒径10μｍの化学銀粉84.95重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉15重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム0.05重量％の酸化
物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返し線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 ７ 平均粒径10μｍの化学銀粉89.7重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウムの複合酸化物を0.3重量％とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。
このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し
て線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、
頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固
定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ８ 平均粒径10μｍの化学銀粉89.75重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ムの複合酸化物を0.25重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ９ 平均粒径10μｍの化学銀粉84.8重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉15重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化ストロン
チウムの複合酸化物を0.2重量％とをＶ型混合機
を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 10 平均粒径10μｍの化学銀粉84.85重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化バリウム
の複合酸化物を0.15重量％とをＶ型混合機を用い
て混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 11 平均粒径10μｍの化学銀粉69.9重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウムの複合酸化物を0.1重量％とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。
このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し
て線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、
頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固
定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 12 平均粒径10μｍの化学銀粉64.98重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉35重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化ストロ
ンチウムの複合酸化物を0.02重量％とをＶ型混合
機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 13 平均粒径10μｍの化学銀粉64.99重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉35重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化バリウ
ムの複合酸化物を0.01重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 14 平均粒径10μｍの化学銀粉59.998重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化ストロン
チウムの複合酸化物を0.002重量％とをＶ型混合
機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 15 平均粒径10μｍの化学銀粉59.999重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化バリウム
の複合酸化物を0.001重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 16 平均粒径10μｍの化学銀粉54.7重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉45重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウムの複合酸化物を0.3重量％
とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 17 平均粒径10μｍの化学銀粉54.85重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉45重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.3重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 18 平均粒径10μｍの化学銀粉49.97重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉50重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.03重量％と
をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用い
て粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビ
レツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷間
引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 19 平均粒径10μｍの化学銀粉44.91重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉55重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.09重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 20 平均粒径10μｍの化学銀粉44.997重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉55重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.003重量％
とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 21 平均粒径10μｍの化学銀粉39.985重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化ストロン
チウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.015重量
％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 22 平均粒径10μｍの化学銀粉39.9985重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.0015重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 23 平均粒径10μｍの化学銀粉89.9991重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化ストロン
チウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.0009重量
％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 24 平均粒径10μｍの化学銀粉79.979重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化ストロ
ンチウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.021重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 25 平均粒径10μｍの化学銀粉69.97重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化バリウムの複合酸化物を0.03重量％とを
Ｖ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用いて
粉砕した後、圧縮、焼結を５行つて直径50mmのビ
レツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷間
引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 26 平均粒径10μｍの化学銀粉59.84重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウムの複
合酸化物を0.16重量％とをＶ型混合機を用いて混
合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼
結を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材と
なした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 27 平均粒径10μｍの化学銀粉49.8重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉50重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化バリウムの複合酸化
物を0.2重量％とをＶ型混合機を用いて混合し、
ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行
つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となした
後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、
脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmの可動接点を得た。 実施例 28 平均粒径10μｍの化学銀粉39.72重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウムの複合
酸化物を0.28重量％とをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結
を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツ
トを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材とな
した後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 29 平均粒径10μｍの化学銀粉69.96重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化ストロンチウム、酸化バリウムの複合酸
化物を0.04重量％とをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結
を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツ
トを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材とな
した後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 30 平均粒径10μｍの化学銀粉69.98重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウム、酸
化バリウムの複合酸化物を0.02重量％とをＶ型混
合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕し
た後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径
５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5
mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 31 平均粒径10μｍの化学銀粉74.75重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウム、酸
化バリウムの複合酸化物を0.25重量％とをＶ型混
合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕し
た後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径
５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5
mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 従来例 平均粒径10μｍの化学銀粉75w／ｏと平均粒径
7μｍのカーボニルニツケル粉25w／ｏとをＶ型混
合機を用いて混合した後、圧縮焼結を２回以上繰
返して直径50mmのビレツトを得た。このビレツト
を熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となし
た後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と、
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 然してこれら実施例１〜31及び従来例の各接点
９組を下記の試験条件にて、耐溶着試験、耐消
耗・接触抵抗試験を行つた処、下記の表の右欄に
示すような結果を得た。 耐溶着試験条件 電 圧：AC100V、50Hz 電 流：投入電流40A、 定常電流10A 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：20回／分 開閉回数：20万回 耐消耗・接触抵抗試験条件 電 流：30A 電 圧：AC100V、50Hz 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：１回／１秒 開閉回数：20万回
ケル系の電気接点材料の改良に関する。 従来より銀系の電気接点材料としては、銀−酸
化カドミウムに代表される銀−酸化物系、銀−ニ
ツケル、銀−タングステンに代表される銀−金属
系、銀−カーボンに代表される銀−非金属系の接
点材料が使用されてきた。 特に銀−ニツケルの接点材料は、極めて加工性
が良く、また比較的接触抵抗が低く安定している
ので、小電流乃至中電流域に於けるスイツチ、リ
レー、電磁継電器等に於ける電気接点に広く用い
られてきた。 然し乍ら、この銀−ニツケルの接点材料より成
る電気接点は、接触時或いは開離時のアークエネ
ルギーが接点の一点に集中し易く、それ故消耗、
移転が多く、接点寿命が短いものである。 本発明はかかる問題を解消すべくなされたもの
で、前記銀−ニツケルの接点材料よりも耐消耗
性、耐溶着性に優れ且つ低接触抵抗性を同等に維
持せしめた電気接点材料を提供せんとするもので
ある。 本発明の電気接点材料は、ニツケル10〜60重量
％、ベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ス
トロンチウム及びバリウムの各酸化物の内から１
種若しくは２種以上を合計で0.0001〜0.3重量％
及び残部銀から成るものである。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中にニツケ
ルを添加するのは、耐溶着性、低接触抵抗性を備
える為で、10重量％（以下、ｗ／ｏという。）未
満では耐溶着性が不十分であり、60w／ｏを超え
ると接点表面にニツケル酸化物の厚い層ができて
接触抵抗が増大するので、10〜60w／ｏが好適で
ある。 また銀−ニツケル中にベリリウム、マグネシウ
ム、カルシウム、ストロンチウム及びバリウムの
各酸化物の内から１種若しくは２種以上を分散す
るのは、このアルカリ金属土類の酸化物が熱電子
放出の際の仕事凾数が小さく、非常に放電し易い
化合物である為、極く少量分散することにより、
電気接点の接触及び開離時にこれらの化合物に先
駆的にアークを発生させ、アークを一点に集中す
るのを避けて接点表面全体に分散し、均一に少量
ずつ消耗できるからであつて、0.0001w／ｏ未満
ではその効果が無く、0.3w／ｏを超えるとアー
ク放電が切れない状態となり、耐消耗、耐溶着性
に悪影響を及ぼすので、0.0001〜0.3w／ｏが好適
である。 次に本発明による具体的な実施例と従来例につ
いて説明する。 実施例 １ 平均粒径10μの化学銀粉74.9995w／ｏと、平均
粒径7μのカーボニルニツケル粉25w／ｏと、平均
粒径10μｍの酸化バリウム粉0.0005w／ｏとをＶ
型混合機を用いて３時間混合した後、Arガス雰
囲気中900℃で予備焼結し、圧縮、焼結を２回以
上繰返して直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し線材とな
した後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点
と、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、
脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ２ 平均粒径10μの化学銀粉69.75w／ｏと、平均粒
径7μのカーボニルニツケル粉30w／ｏと、平均粒
径1μの酸化バリウム、酸化ストロンチウムの複
合酸化物を0.25w／ｏとをＶ型混合機を用いて混
合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼
結を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材と
なした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ３ 平均粒径10μｍの化学銀粉79.99重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム0.01重量％の酸
化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 ４ 平均粒径10μｍの化学銀粉79.995重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム0.005重量％の酸
化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 ５ 平均粒径10μｍの化学銀粉74.999重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ストロンチウム0.001重量％
の酸化物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミ
ルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径
50mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 ６ 平均粒径10μｍの化学銀粉84.95重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉15重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム0.05重量％の酸化
物をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返し線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 ７ 平均粒径10μｍの化学銀粉89.7重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウムの複合酸化物を0.3重量％とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。
このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し
て線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、
頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固
定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ８ 平均粒径10μｍの化学銀粉89.75重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ムの複合酸化物を0.25重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 ９ 平均粒径10μｍの化学銀粉84.8重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉15重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化ストロン
チウムの複合酸化物を0.2重量％とをＶ型混合機
を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 10 平均粒径10μｍの化学銀粉84.85重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化バリウム
の複合酸化物を0.15重量％とをＶ型混合機を用い
て混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 11 平均粒径10μｍの化学銀粉69.9重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウムの複合酸化物を0.1重量％とをＶ型混合機を
用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、
圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。
このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返し
て線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、
頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固
定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 12 平均粒径10μｍの化学銀粉64.98重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉35重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化ストロ
ンチウムの複合酸化物を0.02重量％とをＶ型混合
機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 13 平均粒径10μｍの化学銀粉64.99重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉35重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化バリウ
ムの複合酸化物を0.01重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 14 平均粒径10μｍの化学銀粉59.998重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化ストロン
チウムの複合酸化物を0.002重量％とをＶ型混合
機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した
後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得
た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰
返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径５
mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mm
の固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部
径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 15 平均粒径10μｍの化学銀粉59.999重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化バリウム
の複合酸化物を0.001重量％とをＶ型混合機を用
いて混合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧
縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを得た。こ
のビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して
線材となした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭
部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定
接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 16 平均粒径10μｍの化学銀粉54.7重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉45重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウムの複合酸化物を0.3重量％
とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 17 平均粒径10μｍの化学銀粉54.85重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉45重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.3重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 18 平均粒径10μｍの化学銀粉49.97重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉50重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.03重量％と
をＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用い
て粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビ
レツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷間
引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 19 平均粒径10μｍの化学銀粉44.91重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉55重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.09重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 20 平均粒径10μｍの化学銀粉44.997重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉55重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.003重量％
とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用
いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mmの
ビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷
間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工
して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 21 平均粒径10μｍの化学銀粉39.985重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化カルシウム、酸化ストロン
チウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.015重量
％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 22 平均粒径10μｍの化学銀粉39.9985重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化ストロンチウムの複合酸化物を0.0015重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 23 平均粒径10μｍの化学銀粉89.9991重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉10重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化ストロン
チウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.0009重量
％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミルを
用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50mm
のビレツトを得た。このビレツトを熱間押出し、
冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加
工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、
脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚
さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点
を得た。 実施例 24 平均粒径10μｍの化学銀粉79.979重量％と、平
均粒径7μｍのカーボニルニツケル粉20重量％と、
平均粒径1μｍの酸化マグネシウム、酸化ストロ
ンチウム、酸化バリウムの複合酸化物を0.021重
量％とをＶ型混合機を用いて混合し、ボールミル
を用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行つて直径50
mmのビレツトを得た。このビレツトを熱間押出
し、冷間引抜きを繰返して線材となした後ヘツダ
ー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径
2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、
頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可
動接点を得た。 実施例 25 平均粒径10μｍの化学銀粉69.97重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化バリウムの複合酸化物を0.03重量％とを
Ｖ型混合機を用いて混合し、ボールミルを用いて
粉砕した後、圧縮、焼結を５行つて直径50mmのビ
レツトを得た。このビレツトを熱間押出し、冷間
引抜きを繰返して線材となした後ヘツダー加工し
て頭部径５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚
部高さ2.5mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を
得た。 実施例 26 平均粒径10μｍの化学銀粉59.84重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉40重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウムの複
合酸化物を0.16重量％とをＶ型混合機を用いて混
合し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼
結を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレ
ツトを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材と
なした後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ
１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 27 平均粒径10μｍの化学銀粉49.8重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉50重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化バリウムの複合酸化
物を0.2重量％とをＶ型混合機を用いて混合し、
ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結を行
つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツトを
熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となした
後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１mm、
脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmの可動接点を得た。 実施例 28 平均粒径10μｍの化学銀粉39.72重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウムの複合
酸化物を0.28重量％とをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結
を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツ
トを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材とな
した後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 29 平均粒径10μｍの化学銀粉69.96重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉60重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化カルシウ
ム、酸化ストロンチウム、酸化バリウムの複合酸
化物を0.04重量％とをＶ型混合機を用いて混合
し、ボールミルを用いて粉砕した後、圧縮、焼結
を行つて直径50mmのビレツトを得た。このビレツ
トを熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材とな
した後ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と頭
部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高
さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 30 平均粒径10μｍの化学銀粉69.98重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉30重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウム、酸
化バリウムの複合酸化物を0.02重量％とをＶ型混
合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕し
た後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径
５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5
mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 実施例 31 平均粒径10μｍの化学銀粉74.75重量％と、平均
粒径7μｍのカーボニルニツケル粉25重量％と、
平均粒径1μｍの酸化ベリリウム、酸化マグネシ
ウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウム、酸
化バリウムの複合酸化物を0.25重量％とをＶ型混
合機を用いて混合し、ボールミルを用いて粉砕し
た後、圧縮、焼結を行つて直径50mmのビレツトを
得た。このビレツトを熱間押出し、冷間引抜きを
繰返して線材となした後ヘツダー加工して頭部径
５mm、頭部厚さ１mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5
mmの固定接点と頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmの可動接点を得た。 従来例 平均粒径10μｍの化学銀粉75w／ｏと平均粒径
7μｍのカーボニルニツケル粉25w／ｏとをＶ型混
合機を用いて混合した後、圧縮焼結を２回以上繰
返して直径50mmのビレツトを得た。このビレツト
を熱間押出し、冷間引抜きを繰返して線材となし
た後、ヘツダー加工して頭部径５mm、頭部厚さ１
mm、脚部径2.5mm、脚部高さ2.5mmの固定接点と、
頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部
高さ1.6mmの可動接点を得た。 然してこれら実施例１〜31及び従来例の各接点
９組を下記の試験条件にて、耐溶着試験、耐消
耗・接触抵抗試験を行つた処、下記の表の右欄に
示すような結果を得た。 耐溶着試験条件 電 圧：AC100V、50Hz 電 流：投入電流40A、 定常電流10A 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：20回／分 開閉回数：20万回 耐消耗・接触抵抗試験条件 電 流：30A 電 圧：AC100V、50Hz 負 荷：抵抗負荷 開閉頻度：１回／１秒 開閉回数：20万回
【表】
【表】
上記の表で明らかなように実施例１〜31のリベ
ツト型接点は、従来例のリベツト型接点と同等の
低接触抵抗を有し、耐溶着、耐消耗性については
一段と優れていることが判る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に比べ消
耗、溶着が極めて少くて耐消耗、耐溶着性が一段
と優れ、接触抵抗は同等に低く安定しているの
で、従来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に
とつて代わることのできる画期的なものと言え
る。
ツト型接点は、従来例のリベツト型接点と同等の
低接触抵抗を有し、耐溶着、耐消耗性については
一段と優れていることが判る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に比べ消
耗、溶着が極めて少くて耐消耗、耐溶着性が一段
と優れ、接触抵抗は同等に低く安定しているの
で、従来の銀−ニツケルより成る電気接点材料に
とつて代わることのできる画期的なものと言え
る。
Claims (1)
- １ ニツケル10〜60重量％、ベリリウム、マグネ
シウム、カルシウム、ストロンチウム及びバリウ
ムの各酸化物の内から１種若しくは２種以上を合
計で0.0001〜0.3重量％及び残部銀から成る電気
接点材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56198203A JPS58100645A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56198203A JPS58100645A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100645A JPS58100645A (ja) | 1983-06-15 |
| JPH0114973B2 true JPH0114973B2 (ja) | 1989-03-15 |
Family
ID=16387190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56198203A Granted JPS58100645A (ja) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | 電気接点材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100645A (ja) |
-
1981
- 1981-12-09 JP JP56198203A patent/JPS58100645A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58100645A (ja) | 1983-06-15 |
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