JPH01177320A - 連続焼鈍による非時効・深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は製鋼でのＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ　
ＦｒｅｅＳｔｅｅｌ）　（製鋼で炭素を極く低いレベル
である数十ｐｐｍまで低下させさらに炭素と親和力の強
いＴｉやＮｂを添加して鋼中の固溶炭素および窒素を完
全になくした鋼）によらずに、すなわち低炭素Ｍキルド
鋼を用い、さらに従来行なわれていた熱延高温巻取処理
を行なわずに、箱焼鈍材並みの非時効性と加工性を兼ね
備えたＪＴＳ　−Ｇ３１４１第３種深絞り用冷延鋼板「
記号５ＰＣＥ　Ｊを連続焼鈍にて製造する方法に係わる
。

（従来の技術） 連続焼鈍による５ＰＣＥ級の製造はもっばらＩＦ鋼によ
っていた。このＩＦ鋼は特公昭４４−１８０６６号公報
記載の発明を基本とし、多くの改善・改良発明がなされ
ている。しかし、ＩＦｇ４は製鋼での真空脱ガス処理に
長時間を要し経済的には従来法である箱焼鈍Ａｆキルド
鋼より劣るという状況である。

また製鋼設備に大きな制約が必要となる。ＩＦ鋼によら
ず通常のＭキルド鋼で連続焼鈍５ＰＣＥ級を製造するこ
とも試みられたがこの場合大きく二つの問題があった。

一つは連続焼鈍のような急速加熱短時間焼鈍では結晶粒
成長が不十分で５ｐｃＥ級の加工性、具体的には１値（
ランクフォード値とも呼ばれ、〔板幅対数ひずみ〕／〔
板厚対数ひずみ〕で定義され、深絞り性を表わし結晶集
合組織に依存する）や伸び値（延性、ｎ値やＥＬで表わ
される）を付与させられなかった。二つ目は炭素時効問
題である。炭素は室温付近での固溶限が極めて小さく充
分時間をかけて冷却する箱焼鈍では事実上残存せず時効
の問題はない。連続焼鈍では短時間に炭素をセメンタイ
トとして析出させるため急冷・過時効処理が行なわれる
が箱焼鈍材並みの非時効とするには極めて不十分であっ
た。

これらの課題に対して近年多くの発明がなされている。

前者に対しては熱延高温巻取がある。特公昭５５−１４
８４９号公報および特公昭５５−２２５３３号公報記載
の発明のようにＭキルド鋼を熱延後７２０℃や７３５℃
以上の高温（通常は６００℃程度）に巻取ることで冷延
後の粒成長性を高め軟質・高７値とするものである。ま
た後者に対しては連続焼鈍の急冷・過時効処理を適正化
することで固溶炭素を低減させ時効性を抑制することを
目的として多くの発明がなされている。近年この技術は
急速に発達し、特願昭６０−１１８４５７号明細書記載
の発明では時効指数で３ｋｇｆ／ｌａｍ”ＪＪ、内（残
留固溶炭素量で５　ｐｐｍ以内）に低減させ得るように
なった。以上のような技術を組み合わせれば５ＰＣＥ級
冷延鋼板を箱焼鈍Ａｌキルド鋼に近い成分で製造可能で
あるが、これら公知技術にはなお以下に述べる欠点を有
している。それは熱延高温巻取に伴う問題と、耐時効性
の到達レベルである。高温巻取効果が巻取後の徐冷中に
不純物が析出・粗大化し無害化しそのため象、速短時間
焼鈍でも粒成長性が改良されるものと考察されるが、熱
延コイルの端部ではこの効果が及ばずその結果コイル端
部は材質が伴わない。したがってこの部分は切り捨てる
必要があり数％〜１０％の歩留り低下となっていた。さ
らに熱延コイルが高温でさらされるためスケールの生成
量が増し酸洗性が大幅に低下するという欠点もあった。

また、時効性に関しては炭素時効の問題のない箱焼鈍と
同等の非時効性とするには時効指数で２ｋｇｆ／ａｎ”
以内とする必要があることが判明しこれは残留固溶炭素
量で２　ｐｐｍ以内という値であり、上記技術にて到達
したレベルをさらに５０％以上改善する必要がある。ま
たさらに上記非時効化技術では連続焼鈍で急冷後再加熱
を施しているがこのため再加熱に必要な設備および再加
熱エネルギーを必要としそのための経済上の問題も有す
る。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明は従来技術のこのような欠点を克服し低炭素Ａｌ
キルド鋼を用い、熱延高温巻取を施さずに５ＰＣＥ級の
加工性と非時効性を兼ね備えた冷延鋼板を連続焼鈍にて
製造する方法を提供するものである。すなわちこれによ
り真に箱焼鈍並みの５ＰＣＥ級冷延鋼板が連続焼鈍で供
給可能にしようとするものである。具体的には加工性と
して７値＝１．７（≧１．５　）　、降伏点強度、Ｙ　
Ｐ　＝　１７　ｋｇｆ／ｍｍ”（≦１９　ｋｇｆ／ｒｎ
ｒＲ”　）　、伸び、Ｅｊ２＝４５％（≧４３％）（た
だしＥ２は板厚依存性があるのでこの値は０、８　ａｍ
厚相当である）、また耐時効性は時効指数で２ｋｇｆ／
ｍｍ”以内の各値を満たす冷延鋼板の製造法である。

（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨は、ｃ　：　ｏ、　ｏ　ｏ　ｓ〜０．０２
５％、Ｍｎ　：　０．０５〜０．１５％、Ｐ≦０．０１
２％、Ｓ　：　０．００４〜０．０１５％、酸可溶Ａ１
７０．０５〜０．１５％、Ｎ≦Ｏ，００２０％を含み、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼をＡｒ＋変態点
以上で熱間圧延を行ない６２０〜６７０℃で巻取り、続
いて冷延一連続焼鈍を行なうにあたり、焼鈍・均熱を７
６０〜８５０℃１４０秒〜３分とし、その後６５０〜７
３０℃まで３〜２０℃／　ｓで冷却し、この温度域より
３００〜３８０℃まで７０〜４００　”Ｃ／　ｓで急冷
し、急、冷終点温度より２００℃〜急冷終点温度までの
温度域で８〜２０分の炭化物析出処理を行なうことを特
徴とする連続焼鈍による非時効・深絞り用冷延鋼板の製
造方法にある。

法にある。

連続焼鈍にて十分な粒成長性を付与させるには熱延板の
炭化物を十分凝集・粗大化し大部分の結晶粒界には炭化
物が存在しない状態にしておく必要がある。それととも
に再結晶焼鈍後最も有害な析出物として窒化アルミニウ
ム（Ａ７Ｎ）があるがこれを無害化するためにやはり熱
延板の状態で十分ＡＺＮを析出・粗大化しておく必要が
ある。この２つの作用が熱延高温巻取の効果と考えられ
るが、その状況を第１図に示す。

図より冷延・連続焼鈍後のｆ値が主としてこの二つの要
因で律せられている様子がわかる。この図より熱延板中
での炭化物凝集はランク「３」以上、固溶窒素量は１０
ｐｐｍ以内好ましくは！５　ｐｐｍ以内とする必要があ
ることがわかる。

なお炭化物凝集のランクは数値の大きいほどその程度が
大きい。各ランクに応じた標準的な炭化物の光学顕微鏡
写真をもとにした模式図を第４図に示す。つぎに巻取温
度が６７０　”Ｃ以下という条件で、炭化物凝集、固溶
窒素低減という二つの特性値が一定値以上になる条件を
求めるため以下の実験をおこなった。

第２図は巻取温度６７０　’Ｃ〜６２０℃で炭化物凝集
におよぼす炭素量、Ｍｎ量、Ｐ量の影響を調べた結果を
示す。（図中の記号は下記表の意味を有する）炭素量が
少ないほど炭化物は凝集するが低Ｍｎかつ／もしくは低
Ｐも炭化物の凝集化の必要条件であることがわかる。こ
の図より炭化物の凝集度「３」以上を得るにはＣ５０，
０２５％、ＭｎＳ０．１５％、Ｐ≦０．０１２％とする
必要がある。安定して凝集度「３Ｊ以上を得るにはＣ５
０，０２％、ＭｎＳ０．１２％、かつ／またはＰ≦Ｏ，
ＯＯ８％とすることが好ましい。

つぎに熱延板処理の状態を表わすもう一つの要件、熱延
板固溶窒素量に対する条件について述べる。第３図は熱
延板固溶窒素量に対するへ２量の影響を調べた図である
。全窒素含有量を２０ｐｐｍ以下と２０ｐｐｍ超に層別
し、また、巻取温度を６４０〜６５５℃のグループと７
３０〜７５０℃のグループに層別して表わした。高温巻
取、低窒素含有量はど熱延板固溶窒素量は減少する。６
５０℃前後の巻取温度で熱延板固溶窒素量を１０ｐｐｍ
以内にするには全窒素含有量を２０ｐｐｍ以下とし、か
つＭを０．０５％以上とする必要があることがわかる。

以上Ｃ，Ｍｎ、　　Ｐ、　Ｎの上限およびＡＩの下限規
定の理由と数値限定理由について述べた。さてへｌキル
ド鋼による連続焼鈍冷延鋼板の製造にあたってのもう一
つの課題、耐時効性に対しては本発明においても炭素の
過時効中における時効析出を利用する。その詳細は再結
晶焼鈍後フェライト結晶粒内に比較的微細にセメンタイ
トを核発生させ析出に伴う拡散距離を短くして続く過時
効過程で固溶炭素を極力減少しようとするものである。

このため成分および連続焼鈍の再結晶焼鈍後の急冷・過
時効条件を限定している。

特に本発明では箱焼鈍並みの完全非時効を目標としてお
り、そのため比較的長く過時効時間を限定している。以
下、上記以外の要件の説明とその数値限定理由について
述べる。

Ｃの下限は時効性の観点から制限される。すなわち過時
効析出にあたっては析出の駆動力を増すためＣの過飽和
度を増す必要があるがＣ含有量が少ないといくら焼鈍後
急冷を施してもＣの過飽和度は増大しない。この意味で
Ｃはｏ、　ｏ　ｏ　ｓ％以上とする必要がある。過飽和
度を安定して確保するためには０．０１２％以上含有さ
せることが好ましい。

Ｍｎの下限およびＳの上限はＦｅＳ生成防止の観点から
限定される。すなわちＭｎ／Ｓの比が小さいとＳはＦｅ
Ｓとなって析出しこれが熱間脆性をもたらす。そのため
Ｍｎは０．０５％以上、Ｓは０．０１５％以下とする必
要がある。一方、Ｓの下限は適当なＭｎＳ　ｌＩ’ＦＡ
保のため制限される。すなわちＭｎＳは過時効時のセメ
ンタイト析出サイトとなりＭｎＳを適度に分散させるこ
とにより、セメンタイトの核発生密度を適度に高め炭素
の拡散に要する時間を短くして非時効化を促進する。こ
のためＳは０．００４％以上とする。

Ｍは上述のように熱延巻取時にＡＺＮ析出を促進するた
め０．０５％以上とする必要があるがあまり多過ぎると
鋼を硬質にし、また７値を劣化させるので０．１５％以
内とする必要がある。

つぎに工程に関する要件について述べる。

熱延はＡｒ３変態点以上で終了しなければならない。こ
れより低い温度で熱延を行なうと表層粗大粒が発生した
り加工組織が生じこれらは冷延−再結晶焼鈍後の集合組
織形成に悪影響を与える。

巻取温度は６２０〜６７０℃とする。巻取温度は本発明
では下げることができることに特徴があり、高温巻取に
起因する作業阻害やコストアップが避けられる。６７０
℃超では低温巻取化の効果がない。しかしながら６２０
℃未満では上述の炭化物凝集やＡｆＮ析出が生じ難いた
め６２０℃以上の温度は確保する必要がある。好ましく
は６３０〜６６０℃の範囲である。

焼鈍・均熱は７６０℃〜８５０℃１４０秒〜３分とする
。下限値未満では十分な粒成長が生じず硬質かつ低１値
となる。一方、８５０℃超では均熱中のγの量が増しこ
のＴが再びフェライトに変態する時に集合組織がランダ
ムとなりｆ値を低下させる。また均熱時間の上限は通常
の連続焼鈍で採られている３分程度である。

つぎに急冷・過時効条件は本発明にあっては耐時効性を
確保するうえで（さらには加工性との両立のうえで）重
要な要件となる。急冷によりＣの過飽和度を高め、続く
過時効前段は成分および熱延条件調整により適度に分散
させたＭｎＳを核生成サイトとする不均一核生成により
セメンタイトの核を発生させる。過時効後半は発生した
セメンタイト核を成長させ速やかに固溶炭素を減少させ
る。

まずＣの過飽和度を高めるため焼鈍温度から６５０〜７
３０℃まで３〜２０℃／　ｓで冷却する必要がある。こ
の温度範囲はＣの固溶限が最大となる温度を中心とする
温度範囲でありこれをはずすと固溶炭素が確保できない
。同様にこの温度域まで急冷するとやはり固溶炭素量が
確保できずそのため冷却速度は２０℃／　ｓ以下とする
。下限は３℃／Ｓとする。金属学的にはこの冷却速度は
小さいほど良いがこれ未満にするとむやみに設備が大き
くなり現実的でない。同じく過飽和度を確保する意味で
この温度域より７０℃／　ｓ以上の冷却速度で冷却する
。

この速度未満ではＣの過飽和度が確保できない。

一方、冷却速度は４００℃／ｓ以下とするがこれはＣの
過飽和度という意味ではこの程度の冷却速度で効果は飽
和するし、かつこれ以上の冷却速度では焼入ひずみが生
じ鋼の延性を損なうためである。

つぎに急冷終了温度は３００〜３８０℃とする。

これは上述のセメンタイト核生成と成長が同時に進行す
る温度域であるからである。３００℃未満では成長が十
分ではなく逆に３８０℃超では核生成頻度が小さく、い
ずれも箱焼鈍付差の非時効性冷延鋼板を得ることができ
ない。過時効はこの温度より２００℃−急冷終点温度に
８〜２０分と言う比較的長い時間をかけて行なう、すな
わち過時効温度パターンとしては水平ないし時間ととも
に降下する傾斜形になる。これはＣの拡散係数と固溶限
の温度依存性の関係から導かれるものである。

高温はど拡散は速いが固溶限も大きいので低減出来る炭
素量は大きい。したがって最初高温に保持し速やかにあ
らかたの炭素の析出・成長を計り後半は低温とし、固溶
限にみあった少量の炭素を析出させ極限まで固溶炭素を
低減させることを計る。

しかしながら２００℃未満ではＣの拡散は極めて小さく
固溶炭素の低減はあまり望めないので２００℃を下限と
する。このような観点から過時効のパターンは直線傾斜
に限定する必要はなく二段以上の多段のパターンや下に
凸の懸垂線状のパターンを取ることはなんらさしつかえ
ない。過時効時間は箱焼鈍差の完全非時効とするには８
分は必要である。また上限は２０分とする。これを超え
る時間の過時効は現状連続焼鈍炉では非現実的であるか
らである。過時効設備としては通常の上下にハースロー
ルを配した縦型炉でよい。最近出現したストリップを渦
巻き状に巻込み最後にこの渦の中心から直角ターンして
炉外に案内する方式やこれに案内用のストリップを組み
合わせた方式等過時効炉内のストリップの充填率を高め
たコンパクト方式の過時効炉は特に本発明に適している
と言える。

（例えば特開昭６２−１９６３３８号公報、特願昭６２
−１９０３９０号明細書記載の発明）。

本発明の鋼は通常転炉で出鋼され、場合によっては取鍋
精錬され、その後場合によっては真空脱ガスにより成分
調整されスラブとされる。スラブは冷却されて続いて加
熱炉を経て熱延されるが、スラブの温間装入や加熱炉を
経ない直送圧延でも差支えない。加熱する場合加熱温度
は１０００〜１３００℃が通常である。１０７０℃以下
に低温に加熱し熱延することが材料の軟質化という面か
らは好ましい条件である。熱延仕上げ終了温度および巻
取温度については前記のとおりであるが仕上げ終了から
巻取までのＲＯＴ　（Ｒｕｎｏｕｔ　Ｔａｂｌｅ）での
冷却は平均冷却速度で２０″Ｃ／ｓ未満の徐冷の方が炭
化物凝集の点で好ましい。熱延コイルは冷却された後酸
洗され冷延されるが冷延率は通常と同じ６０〜８５％で
良い。ただ本発明の鋼はｆ値の冷延率依存性が高冷延率
側にシフトしておりこの意味からは７７％以上の高冷延
圧下とすることが好ましい。

次に本発明を実施例にて説明する。

〔実施例−１〕 第１表に示す化学成分を有する鋼を転炉にて出鋼し、連
続鋳造にてスラブとした後１０３０〜１０５０℃に加熱
し仕上終了温度が８６０〜８８０℃１板厚４．０　ｍｍ
となるように熱延を行ない続いてＲＯＴで平均冷却速度
が１５℃／Ｓとなる冷却を行なった後６４０〜６６０℃
でコイル状に巻取った。酸洗後０．８胴まで冷延を行な
い続いて連続焼鈍を行なった。連続焼鈍条件は焼鈍温度
：８２０℃３均熱：１ｍ１ｎ、最初の徐冷：５．５℃／
　ｓで６９０℃まで、急冷：１２０℃／ｓで３２０℃ま
で、過時効：３２０℃から２５５℃まで１０ｍ１ｎかけ
て直線状に（＃４斜、とした。その後１，０％の伸び率
でスキンパス圧延を行なって試験に供した。引張試験は
ＪＩＳ　Ｚ２２０１．　５号試験片を用い同Ｚ２２４１
記載の方法に従って行ない降伏点強度（ＹＰ）、引張強
度（ＴＳ）および伸び（Ｅｆｆｉ）を求めた。ｎ値は５
％−１０％の荷重を読み取りｎ乗硬化則が成り立つとし
て計算し求めた。ｆ値は１５％ひずみの値で計算し面内
平均を取った。つぎに時効性に関してはまず１００℃，
６０ｍ１ｎ人工促進時効後の降伏点伸び（Ｙ　Ｐ−Ｅ　
ｆ　）を測定した。また時効指数（ＡＩ）および固溶炭
素量も求めた。ＡＩは１０％予ひずみ後１００　’Ｃ，
６０ｍ１ｎの時効を行ないこの時効前後での降伏点強度
の上昇分で示す。

また固溶炭素量は内部摩擦測定により５ｎｏｅｋピーク
高さを求めこれに１．３を乗じて固溶炭素量とした。（
単位はｐｐｍ　）なお、参考までに箱焼鈍Ｍキルド鋼に
おける標準的な値は以下の通りである。

ＹＰ〜１７　ｋｇｆ／ｍｍ”　、Ｔ　Ｓ〜３１　ｋｇｆ
／ｍｍ２、ＥＡ〜４５％、ｆ値−】、７゜また、時効性
に関しては１００℃１６０ｍ１ｎ人工時効後で（ＹＰ−
ＥＩ！、）≦０．１、ＡＩ≦２ｋｇｆ／ｍｍ２、固溶炭
素量≦２　ｐｐｍであれば箱焼鈍並みと言える。

試験結果を第２表に示す。この表から明らかなように本
発明に従った鋼Ｂ、Ｄ、Ｇ、ＪおよびＫは加工性、時効
性ともに箱焼鈍付差の良好な特性を示すのに対し鋼Ａ、
Ｃ，ＥおよびＩでは硬質で低７値となっており、また鋼
Ｅ、　ＦおよびＨでは時効性が大きい。

〔実施例−２〕 つぎに熱延条件および連続焼鈍条件の影響を示す実施例
を示す。第１表に示す鋼を用いて第３表に示すようにこ
れらの条件を変えて製造した。なお、表以外の製造条件
については実施例−１と同じ条件を取った。表中＊を付
けた処理番号は本発明に従ったものである。それ以外の
処理の鋼については〔〕を付して表示した数値の項目に
おいて本発明とは異なる。第４表に試験結果を示す。

試験方法については実施例−１と同じである。この評価
から明らかなように本発明に従った鋼は加工性、時効性
ともに箱焼鈍法によるＭキルド鋼と比べてまったく遜色
がない。一方、本発明条件からはずれた鋼は加工性ある
いは／かつ時効性の点で箱焼鈍法によるＭキルド鋼に比
べ劣る。処理番号６は従来成分の連続焼鈍Ｍキルド鋼に
近いが、７００　”Ｃの高温巻取を行なっている。その
結果、時効性に関しては本発明に従っており目標値をク
リアーしているものの加工性はかなりのレベルに達して
はいるが目標値に対しては下限である。これは高温巻取
の結果生じた凝集炭化物の悪影響が炭素量が高い場合に
顕著になったためと見られる。

このように加工性、時効性を両立させることは連続焼鈍
にあっては極めて困難なことであるが本発明ではこの困
難な課題を解決していることがこの実施例からも明らか
である。

（発明の効果） 冷延鋼板は自動車、家庭電気や建材に大量に消費される
。また、単に冷延鋼板として使われるばかりでなく、こ
の後電気めっき等をされた表面処理鋼板の素材でもある
。このような冷延鋼板の製造方法として連続焼鈍は、箱
焼鈍に比べ大きな省工程・省力の焼鈍工程である。また
材料の長手方向のバラツキ、表面品位等においても数段
優れている。この連続焼鈍の大きな欠点が自動車外板等
に使われる５ＰＣＥ級の高級冷延鋼板が低炭素Ａ７キル
ド鋼で製造が困難であったということであった。

本発明によりこの欠点が取り除かれたわけであり、今後
の連続焼鈍化が大いに進むと期待される。

さらに単に冷延鋼板の製造にとどまらず、連続溶融亜鉛
めっき製造設備は焼鈍の立場からは連続焼鈍炉であるの
で本発明を適用すれば、すなわち焼鈍を無酸化炉−還元
炉とし、焼鈍後本発明に従った急冷を行ない、象、冷後
の適当な位置に亜鉛のポットを置き（この場合若干の再
加熱が必要）本発明に従った過時効を行なうことで連続
溶融亜鉛めっき鋼板においても低炭素Ａｌキルド鋼で非
時効深絞り用亜鉛めっき鋼板が製造できる。

このように本発明の波及効果も大きく本発明の意義は極
めて高いと言える。

【図面の簡単な説明】

第１図は冷延・連続焼鈍後の７値におよぼす熱延板の炭
化物凝集度および固溶窒素量の影響を示す。第２図は熱
延後低温巻取した材料の熱延板の炭化物凝集度に対する
全炭素含有囚の影響を示す図で、ＭｎｉおよびＰｊＪで
層別して示す。第３図は熱延板中の固溶炭素量に対する
酸可溶Ａｌ量の影響を示す図で、巻取温度および含有窒
素量で層別して示す。第４図（イ）〜（ニ）は炭化物凝
集度を示す標準図で（イ）は凝集度１でセメンタイトの
形態が点列状、（ロ）は凝集度２でセメンタイトの形態
が短く細い状態、（ハ）は凝集度が３でセメンタイトの
形態が長く細い状態、（ニ）は凝集度が４でセメンタイ
トの形態が長く太い状態を夫々示す。 θ　　　　５　　　　の　　　　／Ｓ　　　　３０２．
Ｓ央〜延」役牛の固Ａ４…（ρρｍ〕 第２図 のｌ　　　　新　　　久υ　　　洋 企木紫含有量（〃屑） １Ａ３ζ４／ｉｉ、　　（％ン 手続補正書（自発） 昭和６３年２月２４日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　Ｃ：０．００８〜０．０２５％、Ｍｎ：０．０５〜０
   ．１５％、Ｐ≦０．０１２％、Ｓ：０．００４〜０．０
   １５％、酸可溶Ａｌ：０．０５〜０．１５％、Ｎ≦０．
   ００２０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
   る鋼をＡｒ＿３変態点以上で熱間圧延を行ない、６２０
   〜６７０℃で巻取り、続いて冷延−連続焼鈍を行なうに
   あたり、焼鈍・均熱を７６０〜８５０℃、４０秒〜３分
   とし、その後６５０〜７３０℃まで３〜２０℃／ｓで冷
   却し、この温度域より３００〜３８０℃まで７０〜４０
   ０℃／ｓで急冷し、急冷終点温度より２００℃〜急冷終
   点温度までの温度域で８〜２０分の炭化物析出処理を行
   なうことを特徴とする連続焼鈍による非時効・深絞り用
   冷延鋼板の製造方法。