JPH01181912A - 難加工金属箔帯の圧延設備 - Google Patents
難加工金属箔帯の圧延設備Info
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- JPH01181912A JPH01181912A JP322388A JP322388A JPH01181912A JP H01181912 A JPH01181912 A JP H01181912A JP 322388 A JP322388 A JP 322388A JP 322388 A JP322388 A JP 322388A JP H01181912 A JPH01181912 A JP H01181912A
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- Japan
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- rolling
- rolling mill
- roll
- rolled
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ステンレス鋼、チタン、ニクロム、ニッケル
等の降伏応力の高い難加工材を箔帯に冷間圧延する、難
加工金属箔帯の圧延設備に関する。
等の降伏応力の高い難加工材を箔帯に冷間圧延する、難
加工金属箔帯の圧延設備に関する。
［従来の技術］
ステンレス鋼帯の難加工材を板厚１００ｇｍ以下の箔帯
に圧延する場合には、第６図、第７図に示す如く、上下
の作業ロールに圧延分離力による扁平変形と称される弾
性変形を生じ、両作業ロールの胴端が相互に接触する（
キスロール）ため、直径の大きな作業ロールは使用でき
ない。
に圧延する場合には、第６図、第７図に示す如く、上下
の作業ロールに圧延分離力による扁平変形と称される弾
性変形を生じ、両作業ロールの胴端が相互に接触する（
キスロール）ため、直径の大きな作業ロールは使用でき
ない。
そこで、従来の難加工金属箔帯の圧延設備においては、
直径のできるだけ小さな（例えば５Ｑｍｍ〜１５０ｍｍ
）作業ロールを用いるため、１２段または２０段式等の
クラスター型圧延機が多く使用される。第５図は従来の
２０段式クラスター型圧延機を示す模式図である。第５
図において、１は被圧延材、２は圧延機、３Ａは入側張
力リール、３Ｂは出側張力リール、４Ａは入側デフレク
タロール、４Ｂは出側デフレクタロールである。
直径のできるだけ小さな（例えば５Ｑｍｍ〜１５０ｍｍ
）作業ロールを用いるため、１２段または２０段式等の
クラスター型圧延機が多く使用される。第５図は従来の
２０段式クラスター型圧延機を示す模式図である。第５
図において、１は被圧延材、２は圧延機、３Ａは入側張
力リール、３Ｂは出側張力リール、４Ａは入側デフレク
タロール、４Ｂは出側デフレクタロールである。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、作業ロール直径の小さなりラスター型圧
延機では、その機構上、作業ロール軸が上下方向に撓ん
で変形しやすい。このため、張力リールと作業ロールの
間の距離が長くなると、張力リールが被圧延材の幅方向
に一様な張力を付与しても、圧延機のロール接触弧内の
幅方向における張力の分布が一様でなくなり、圧延後の
箔帯の平坦度が悪化する。この平坦度の悪化は、ロール
接触弧の入側にて被圧延箔帯の絞り込み現象を生じ、そ
の破断に至り、結果として不良品（平坦度不良に起因す
る耳伸び、中伸び、クォーター伸び）の発生、圧延能率
および歩留りの低下を招くことになる。
延機では、その機構上、作業ロール軸が上下方向に撓ん
で変形しやすい。このため、張力リールと作業ロールの
間の距離が長くなると、張力リールが被圧延材の幅方向
に一様な張力を付与しても、圧延機のロール接触弧内の
幅方向における張力の分布が一様でなくなり、圧延後の
箔帯の平坦度が悪化する。この平坦度の悪化は、ロール
接触弧の入側にて被圧延箔帯の絞り込み現象を生じ、そ
の破断に至り、結果として不良品（平坦度不良に起因す
る耳伸び、中伸び、クォーター伸び）の発生、圧延能率
および歩留りの低下を招くことになる。
上記平坦度不良は被圧延箔帯の幅が広くなるほど顕著に
現われる。このため、従来の難加工金属箔帯の圧延設備
では、幅５００■以下程度の箔帯の圧延しか行なわれて
いないのが現実である。
現われる。このため、従来の難加工金属箔帯の圧延設備
では、幅５００■以下程度の箔帯の圧延しか行なわれて
いないのが現実である。
ここで、平坦度入は、波が生じた時の波高さをｈ、波の
ピッチをＰとすると、入＝ ｈ／Ｐで表わされる（第３
図参照）。
ピッチをＰとすると、入＝ ｈ／Ｐで表わされる（第３
図参照）。
また、上下の作業ロールと被圧延箔帯との間の摩擦の相
違や上下の作業ロールの周速の違いが生じた場合および
人出側においてパスラインがずれた場合などに圧延方向
に板反りが生じることもあった。
違や上下の作業ロールの周速の違いが生じた場合および
人出側においてパスラインがずれた場合などに圧延方向
に板反りが生じることもあった。
ここで、反り量δは、反りが生じた板を単位長さＬ（こ
こでは１ｍとする）に切り出し、反り高さＨとすると、
δ＝）（／Ｌで表わされる（第４図参照）。
こでは１ｍとする）に切り出し、反り高さＨとすると、
δ＝）（／Ｌで表わされる（第４図参照）。
本発明は、被圧延箔帯の平坦度および反り形状を改善し
、降伏応力の高い難加工材の箔帯を高品質、高圧延能率
および高歩留りにて薄くかつ広幅に圧延することを目的
とする。
、降伏応力の高い難加工材の箔帯を高品質、高圧延能率
および高歩留りにて薄くかつ広幅に圧延することを目的
とする。
［問題点を解決するめの手段］
本発明は、直径１５０■以下の作業ロールを備えたクラ
スター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれぞれに
配設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リールと
を有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において、該圧
延機と入側張力リールの間、および該圧延機と出側張力
リールの間のそれぞれにブライドルロールを配設するよ
うにしたものである。
スター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれぞれに
配設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リールと
を有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において、該圧
延機と入側張力リールの間、および該圧延機と出側張力
リールの間のそれぞれにブライドルロールを配設するよ
うにしたものである。
また本発明は、直径１５０ｍｍ以下の作業ロールを備え
たクラスター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれ
ぞれに配設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リ
ールとを有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において
、該圧延機と入側張力リールの間、および該圧延機と出
側張力リールの間のそれぞれにブライドルロールを配設
するとともに、該圧延機と入側ブライドルロールの間、
および該圧延機と出側ブライドルロールの間のそれぞれ
に被圧延材を挟んでその上下方向の相対位置を調整でき
る一対の抑えロールを配設するようにしたものである。
たクラスター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれ
ぞれに配設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リ
ールとを有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において
、該圧延機と入側張力リールの間、および該圧延機と出
側張力リールの間のそれぞれにブライドルロールを配設
するとともに、該圧延機と入側ブライドルロールの間、
および該圧延機と出側ブライドルロールの間のそれぞれ
に被圧延材を挟んでその上下方向の相対位置を調整でき
る一対の抑えロールを配設するようにしたものである。
［作用］
本発明においては、降伏応力が１００ｋｇ／ ｍｍ２以
上の難加工材を厚み １１００ｊＬ以下の箔帯に圧延す
るに際し、作業ロール直径の限界値を次式（５ｔｏｎｅ
の式）にて定めた。
上の難加工材を厚み １１００ｊＬ以下の箔帯に圧延す
るに際し、作業ロール直径の限界値を次式（５ｔｏｎｅ
の式）にて定めた。
Ｒ≦ｂπＥｏ／ １−５８４ Ｘ １Ｂ（１−ｐ ２）
Ｘ ｇｋ ・・・（１）ここで、Ｒは作業ロール半径
、ｈは圧延限界板厚、島は圧延中の作業ロールと被圧延
材間の摩擦係数、ｋは被圧延材の降伏応力、ＥＯは作業
ロールのヤング率、νは作業ロールのポアソン比であり
、ｈ＝０．１ｍｍ ＝ １００ｇｍ 、 ｋ＝
１００ｋｇｆ／ｌ１ｍ２、Ｅｏ＝ ２１０００ｋｇｆ
／扇１１２、シ＝０．３．ルー０．０４ Ｃ冷間圧延
での一般的な摩擦係数）であるから、Ｒ≦７３．８ニア
５ ・・・（２）となる。した
がって、本発明にあっては、作業ロール直径を １５０
ｍｍ以下とした。
Ｘ ｇｋ ・・・（１）ここで、Ｒは作業ロール半径
、ｈは圧延限界板厚、島は圧延中の作業ロールと被圧延
材間の摩擦係数、ｋは被圧延材の降伏応力、ＥＯは作業
ロールのヤング率、νは作業ロールのポアソン比であり
、ｈ＝０．１ｍｍ ＝ １００ｇｍ 、 ｋ＝
１００ｋｇｆ／ｌ１ｍ２、Ｅｏ＝ ２１０００ｋｇｆ
／扇１１２、シ＝０．３．ルー０．０４ Ｃ冷間圧延
での一般的な摩擦係数）であるから、Ｒ≦７３．８ニア
５ ・・・（２）となる。した
がって、本発明にあっては、作業ロール直径を １５０
ｍｍ以下とした。
また、本発明においては、ブライドルロールの存在によ
り、圧延機の入側および出側のロール接触弧内における
被圧延箔帯の幅方向張力分布を−様に保つことを可能と
し、被圧延箔帯の平坦度を良好とすることができる。ま
た、ブライドルロールの存在により、被圧延箔帯の反り
形状を良好とすることもできる。ブライドルロールによ
る上記の平坦度と反り形状の改善作用は、引張り矯正の
効果によるものである。
り、圧延機の入側および出側のロール接触弧内における
被圧延箔帯の幅方向張力分布を−様に保つことを可能と
し、被圧延箔帯の平坦度を良好とすることができる。ま
た、ブライドルロールの存在により、被圧延箔帯の反り
形状を良好とすることもできる。ブライドルロールによ
る上記の平坦度と反り形状の改善作用は、引張り矯正の
効果によるものである。
また、本発明においては、ブライドルロールと圧延機と
の間に設置した抑えロールにより、圧延機の入側および
出側のロール接触弧内における被圧延箔帯の幅方向張力
分布をより正確に一様に保つことを可能とし、被圧延箔
帯の平坦度をより良好とすることができる。また、該抑
えロールにより、被圧延箔帯の反り形状をより良好とす
ることもできる。すなわち、ブライドルロールと抑えロ
ールとにより引張り矯正をより強化することができ平坦
度、反り形状をさらに良好とすることができるのである
。
の間に設置した抑えロールにより、圧延機の入側および
出側のロール接触弧内における被圧延箔帯の幅方向張力
分布をより正確に一様に保つことを可能とし、被圧延箔
帯の平坦度をより良好とすることができる。また、該抑
えロールにより、被圧延箔帯の反り形状をより良好とす
ることもできる。すなわち、ブライドルロールと抑えロ
ールとにより引張り矯正をより強化することができ平坦
度、反り形状をさらに良好とすることができるのである
。
したがって、本発明によれば、被圧延箔帯の平坦度およ
び反り形状を改善し、降伏応力の高い難加工材の箔帯を
高品質、高圧延能率および高歩留りにて薄くかつ広幅に
圧延することができる。
び反り形状を改善し、降伏応力の高い難加工材の箔帯を
高品質、高圧延能率および高歩留りにて薄くかつ広幅に
圧延することができる。
［実施例］
第１図は本発明の第１実施例を示す模式図である。
圧延設備１０は、直径 １５０■以下の作業ロール１１
を備えた２０段式クラスター型圧延機１２と、該圧延機
１２の入側と出側のそれぞれに配設されて被圧延材１３
を巻出しおよび巻取る入側張力リール１４と出側張力リ
ール１５とを有する。
を備えた２０段式クラスター型圧延機１２と、該圧延機
１２の入側と出側のそれぞれに配設されて被圧延材１３
を巻出しおよび巻取る入側張力リール１４と出側張力リ
ール１５とを有する。
なお、４Ａは入側デフレクタロール、４Ｂは出側デフレ
クタロール、１６は駆動ロールである。また、圧延膜（
＠１ｌｌＯは、圧延機１２と入側デフレクタロール４Ａ
の間に入側ブライドルロール１７を配設し、圧延機１２
と出側デフレクタロール４Ｂの間に出側ブライドルロー
ル１８を配設している。ブライドルロール１７．１８は
、圧延側と巻取り（または巻出し）側との張力を断絶し
、各々単独に制御可焼とする。
クタロール、１６は駆動ロールである。また、圧延膜（
＠１ｌｌＯは、圧延機１２と入側デフレクタロール４Ａ
の間に入側ブライドルロール１７を配設し、圧延機１２
と出側デフレクタロール４Ｂの間に出側ブライドルロー
ル１８を配設している。ブライドルロール１７．１８は
、圧延側と巻取り（または巻出し）側との張力を断絶し
、各々単独に制御可焼とする。
上記圧延設備１０によれば、ブライドルロール１７．１
８の存在により、圧延機１２の入側および出側のロール
接触弧内における被圧延材１３の幅方向張力分布を一様
に保つことを可能とし、被圧延箔帯の平坦度を良好とす
ることができる。また、ブライドルロール１７．１８の
存在により、被圧延箔帯の反り形状を良好とすることも
できる。
８の存在により、圧延機１２の入側および出側のロール
接触弧内における被圧延材１３の幅方向張力分布を一様
に保つことを可能とし、被圧延箔帯の平坦度を良好とす
ることができる。また、ブライドルロール１７．１８の
存在により、被圧延箔帯の反り形状を良好とすることも
できる。
第２図は本発明の第２実施例を示す模式図である。
圧延設置１ｉ２０が上記圧延膜＠１０と同一の部分は同
一の符合を付して説明を省略する。圧延設備２０が圧延
設置１１１０と異なる点は、圧延機１２と入側ブライド
ルロール１７の間に上下一対の入側抑えロール２１を配
設し、圧延機１２と出側ブライドルロール１８の間に上
下一対の出側抑えロール２２を配設したことにある。
一の符合を付して説明を省略する。圧延設備２０が圧延
設置１１１０と異なる点は、圧延機１２と入側ブライド
ルロール１７の間に上下一対の入側抑えロール２１を配
設し、圧延機１２と出側ブライドルロール１８の間に上
下一対の出側抑えロール２２を配設したことにある。
各抑えロール２１．２２は、それらの上下ロールにて被
圧延材１３を挟んで、それら上下ロールの少なくとも一
方を上下に移動可能としてその挟み方向の相対位置を調
整できるようにしている。
圧延材１３を挟んで、それら上下ロールの少なくとも一
方を上下に移動可能としてその挟み方向の相対位置を調
整できるようにしている。
これにより、各抑えロール２１．２２は、それらの上下
ロールに対する被圧延材１３の巻付角を変化させ、■圧
延機の入側および出側における被圧延材１３の幅方向張
力分布を一様化して平坦度を良好とするとともに、■被
圧延材１３の上下方向の反り量を制御しその反り形状を
良好とする。
ロールに対する被圧延材１３の巻付角を変化させ、■圧
延機の入側および出側における被圧延材１３の幅方向張
力分布を一様化して平坦度を良好とするとともに、■被
圧延材１３の上下方向の反り量を制御しその反り形状を
良好とする。
すなわち、上記圧延膜ｆ！２０によれば、圧延膜＠ｌＯ
におけると同様なブライドルロール１７．１８に加えて
、抑えロール２１．２２により、被圧延箔帯の平坦度お
よび反り形状をより改善できる。
におけると同様なブライドルロール１７．１８に加えて
、抑えロール２１．２２により、被圧延箔帯の平坦度お
よび反り形状をより改善できる。
以下、本発明の具体的実施結果について説明する。
第３図（Ａ）は、作業ロール直径が７０ｍ＋＊の２０段
式クラスター型圧延機を用い、板幅１１００ｈのオース
テナイト系ステンレス鋼帯（５ＵＳ３０４）を板厚０．
２５ｍｍから６パスにて板厚０．０５＋ａｍまで圧延し
た場合の最終パス（圧下率２５％、降伏応力１８０ｋｇ
ｆ／■２）での出側張力（幅方向平均張力）と被圧延材
の平坦度との関係を示したものである。（なお、張力が
２０ｋｇｆ／ｍｍ２未満では所定の板厚が得られず、７
５ｋｇｆ／ｌ＋ｉ２以上では箔帯の破断が顕著となる。
式クラスター型圧延機を用い、板幅１１００ｈのオース
テナイト系ステンレス鋼帯（５ＵＳ３０４）を板厚０．
２５ｍｍから６パスにて板厚０．０５＋ａｍまで圧延し
た場合の最終パス（圧下率２５％、降伏応力１８０ｋｇ
ｆ／■２）での出側張力（幅方向平均張力）と被圧延材
の平坦度との関係を示したものである。（なお、張力が
２０ｋｇｆ／ｍｍ２未満では所定の板厚が得られず、７
５ｋｇｆ／ｌ＋ｉ２以上では箔帯の破断が顕著となる。
）第３図において本発明法Ａはブライドルロールを設け
た圧延設備１０の結果、本発明法Ｂはブライドルロール
と抑えロールを設けた圧延設備２０の結果である。平坦
度は最終パスの張力が大きくなるほど改善される傾向に
あるが、従来法に比べ、本発明法Ａ、Ｂでは大幅に平坦
度が改善されており、特に本発明法Ｂではブライドルロ
ールの効果と抑えロールの効果が重畳している点で改善
効果がより大きい。
た圧延設備１０の結果、本発明法Ｂはブライドルロール
と抑えロールを設けた圧延設備２０の結果である。平坦
度は最終パスの張力が大きくなるほど改善される傾向に
あるが、従来法に比べ、本発明法Ａ、Ｂでは大幅に平坦
度が改善されており、特に本発明法Ｂではブライドルロ
ールの効果と抑えロールの効果が重畳している点で改善
効果がより大きい。
第４図（Ａ）は第３図（Ａ）におけると同様の圧延条件
下で被圧延材の反り量を測定した結果である。平坦度に
おけると同様に、従来法に比べ、本発明法Ａ、Ｂでは反
り量が減少し、特に本発明法Ｂでは出側抑えロール２２
の上ロールを上下に移動可能としたことによりより顕著
な反り抑制効果が認められた。
下で被圧延材の反り量を測定した結果である。平坦度に
おけると同様に、従来法に比べ、本発明法Ａ、Ｂでは反
り量が減少し、特に本発明法Ｂでは出側抑えロール２２
の上ロールを上下に移動可能としたことによりより顕著
な反り抑制効果が認められた。
第３図（Ｂ）、第４図（Ｂ）に上記と同じ圧延機にて板
幅８００薦肩の純チタン材料を板厚０．３ｍ璽から５パ
スにて板厚０−０５ｍｍまで圧延した場合の最終パス（
圧下率１５％、降伏応力的１３０ｋｇｆ／ａｍ２）での
出側張力と被圧延材の平坦度および反り量との関係をそ
れぞれ示す。ステンレス鋼と同様の効果が認められた。
幅８００薦肩の純チタン材料を板厚０．３ｍ璽から５パ
スにて板厚０−０５ｍｍまで圧延した場合の最終パス（
圧下率１５％、降伏応力的１３０ｋｇｆ／ａｍ２）での
出側張力と被圧延材の平坦度および反り量との関係をそ
れぞれ示す。ステンレス鋼と同様の効果が認められた。
［発明の効果］
以上のように、本発明によれば、被圧延箔帯の平坦度お
よび反り形状を改善し、降伏応力の高い難加工材の箔帯
を高品質、高圧延能率および高歩留りにて薄くかつ広幅
に圧延することができる。
よび反り形状を改善し、降伏応力の高い難加工材の箔帯
を高品質、高圧延能率および高歩留りにて薄くかつ広幅
に圧延することができる。
第１図は本発明の第１実施例を示す模式図、第２図は本
発明の第２実施例を示す模式図、第３図（Ａ）、ＣＢ）
は最終パス出側張力と平坦度との関係を示す線図、第４
図（Ａ）、ＣＢ）は最終パス出側張力と反り量との関係
を示す線図、第５図は従来例を示す模式図、第６図は作
業ロールの変形状態を示す模式図、第７図は第６図の■
＝■線に沿う模式図である。 １０．２０・・・圧延設備、 １１・・・作業ロール、 １２・・・圧延機、 １３・・・被圧延材、 １４．１５・・・張力リール、 １７．１８・・・ブライドルロール、 ２１．２２・・・抑えロール。 代理人 弁理士 塩 川 修 治
発明の第２実施例を示す模式図、第３図（Ａ）、ＣＢ）
は最終パス出側張力と平坦度との関係を示す線図、第４
図（Ａ）、ＣＢ）は最終パス出側張力と反り量との関係
を示す線図、第５図は従来例を示す模式図、第６図は作
業ロールの変形状態を示す模式図、第７図は第６図の■
＝■線に沿う模式図である。 １０．２０・・・圧延設備、 １１・・・作業ロール、 １２・・・圧延機、 １３・・・被圧延材、 １４．１５・・・張力リール、 １７．１８・・・ブライドルロール、 ２１．２２・・・抑えロール。 代理人 弁理士 塩 川 修 治
Claims (2)
- （１）直径１５０ｍｍ以下の作業ロールを備えたクラス
ター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれぞれに配
設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リールとを
有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において、該圧延
機と入側張力リールの間、および該圧延機と出側張力リ
ールの間のそれぞれにブライドルロールを配設すること
を特徴とする難加工金属箔帯の圧延設備。 - （２）直径１５０ｍｍ以下の作業ロールを備えたクラス
ター型圧延機と、該圧延機の入側と出側のそれぞれに配
設されて被圧延材を巻出しおよび巻取る張力リールとを
有してなる難加工金属箔帯の圧延設備において、該圧延
機と入側張力リールの間、および該圧延機と出側張力リ
ールの間のそれぞれにブライドルロールを配設するとと
もに、該圧延機と入側ブライドルロールの間、および該
圧延機と出側ブライドルロールの間のそれぞれに被圧延
材を挟んでその上下方向の相対位置を調整できる一対の
抑えロールを配設することを特徴とする難加工金属箔帯
の圧延設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP322388A JPH01181912A (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 難加工金属箔帯の圧延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP322388A JPH01181912A (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 難加工金属箔帯の圧延設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01181912A true JPH01181912A (ja) | 1989-07-19 |
Family
ID=11551446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP322388A Pending JPH01181912A (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 難加工金属箔帯の圧延設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01181912A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0528506U (ja) * | 1991-09-26 | 1993-04-16 | 昭和アルミニウム株式会社 | アルミニウム箔用圧延機 |
| US5771724A (en) * | 1995-03-30 | 1998-06-30 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method and apparatus for an anticipatory thickness control in foil rolling |
| JP2009208100A (ja) * | 2008-03-03 | 2009-09-17 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
| WO2022217718A1 (zh) * | 2021-04-16 | 2022-10-20 | 上海五星铜业股份有限公司 | 一种均张轧制方法 |
-
1988
- 1988-01-12 JP JP322388A patent/JPH01181912A/ja active Pending
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| WO2022217718A1 (zh) * | 2021-04-16 | 2022-10-20 | 上海五星铜业股份有限公司 | 一种均张轧制方法 |
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