JPH0118258B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関する。

排気ガス中の有害成分HC、CO並びにNOxを
同時に低減する方法として機関排気通路に三元触
媒コンバータを取付ける方法が知られている。こ
の三元触媒は総合空燃比（三元触媒上流の吸排気
通路内に供給された全空気量と全燃料量の比）が
理論空燃比のときに最も浄化効率が高くなり、従
つて三元触媒を用いる場合には機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比をできるだけ理論空燃
比に一致せしめる必要がある。このように機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃
比にほぼ一致せしめることのできる空燃比制御装
置として、気化器メインノズルに通ずるメイン燃
料通路にメインエアブリード通路を連結すると共
に気化器スロー燃料ポートに通ずるスロー燃料通
路にスローエアブリード通路を連結し、メインエ
アブリード通路並びにスローエアブリード通路内
に夫々メインエアブリード制御用メイン電磁制御
弁並びにスローエアブリード制御用スロー電磁制
御弁を設け、機関排気通路に取付けた酸素濃度検
出器の出力信号を電子制御ユニツトにより制御信
号に変換してこの制御信号によりメイン電磁制御
弁並びにスロー電磁制御弁を駆動し、それによつ
て機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を
理論空燃比に近づけるようにメインエアブリード
通路並びにスローエアブリード通路から夫々メイ
ン燃料通路並びにスロー燃料通路に供給される空
気量を制御するようにした空燃比制御装置が提案
されている。この空燃比制御装置ではメイン電磁
制御弁並びにスロー電磁制御弁の開口面積が電子
制御ユニツトから出力される制御信号レベルに比
例するように構成されているがメイン電磁制御弁
とスロー電磁制御弁が同一の流量特性を有する電
磁制御弁から形成されているのでメイン電磁制御
弁の開口面積とスロー電磁制御弁の開口面積が常
時等しくなつている。

気化器ではよく知られているようにスロツトル
弁開度が小さなときにはメインノズルから燃料が
供給されず、スロー燃料ポートから燃料が供給さ
れる。次いでスロツトル弁開度が大きくなるとス
ロー燃料ポートからも燃料が供給されるが主にメ
インノズルから燃料が供給される。従つてスロツ
トル弁開度が小さなときには上述したようにスロ
ー燃料ポートから燃料が供給されるので機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比はスローエア
ブリード通路からスロー燃料通路内に供給される
空気量によつて制御され、従つてこのときスロー
電磁制御弁は混合気の空燃比を理論空燃比とする
のに必要な空気を供給できる開口面積になつてい
る。なお、このときメイン電磁制御弁の開口面積
はスロー電磁制御弁の開口面積と等しくなつてい
るが上述したようにメインノズルからは燃料が供
給されていない。次いでスロツトル弁開度が大き
くなつて吸入空気量が増大し、それによつて気化
器ベンチユリ部の負圧が大きくなるとメインノズ
ルのノズル口に吸引力が働き、このとき機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比はメインエア
ーブリード通路からメイン燃料通路内に供給され
る空気量と、スローエアブリード通路からスロー
燃料通路内に供給される空気量によつて理論空燃
比となるように制御される。

しかしながらスロツトル弁開度が小さくスロー
燃料ポートのみから燃料が供給されている場合に
空燃比を理論空燃比にするのに必要なスロー電磁
制御弁の開口面積はスロツトル弁開度が大きくメ
インノズルからも燃料が供給されている場合に空
燃比を理論空燃比にするのに必要なメイン電磁制
御弁の開口面積に比べて気化器本来の特性により
大きな開口面積を必要とする。従つて従来のよう
にメイン電磁制御弁の開口面積とスロー電磁制御
弁の開口面積が等しい場合には例えばスロツトル
弁が小さな開度から大きな開度に急速に開弁せし
められるとメイン電磁制御弁の開口面積は空燃比
を理論空燃比にするのに必要な開口面積よりも大
きくなつているためにメイン電磁制御弁が空燃比
を理論空燃比にするのに必要な開口面積まで開弁
するまでの間機関シリンダ内に供給される混合気
は薄くなり、斯くして十分に高い出力が得られな
いために良好な加速を確保できないという問題が
ある。

なお、良好な加速運転を確保するためにメイン
エアーブリード量を制御するニードルとスローエ
アブリード量を制御するニードルとを並置してス
ローエアブリード制御用ニードルが開弁した後に
メインエアーブリード制御用ニードルが開弁する
ようにこれらニードルを１個の電磁弁により同時
に移動制御するようにした空燃比制御装置が提案
されている（実開昭56−152850号公報参照）。し
かしながら一対のニードルを一個の電磁弁により
同時に移動制御するようにした場合において一方
のニードルが開弁した後に他方のニードルを開弁
させることは困難であり、しかもニードルを使用
すると各ニードルの軸線を夫々対応するエアブリ
ード開孔の軸線に常時一致させておくことが好ま
しいがこれは困難であり、ニードルの軸線がエア
ブリード開孔の軸線からずれるとエアブリード開
孔の流れ面積が変化するのでエアブリード量が変
化し、斯くして確実かつ安定した空燃比制御が困
難であるという問題がある。

本発明は確実かつ安定した空燃比制御を行うこ
とにより滑らかな加速運転を確保できるようにし
た空燃比制御装置を提供することにある。

以下、添付図面を参照して本発明を詳細に説明
する。

第１図を参照すると、１は機関本体、２は吸気
マニホルド、３は気化器、４はエアクリーナ、５
は排気マニホルド、６は排気マニホルド５に接続
された排気管、７は排気管６に接続された三元触
媒コンバータ、８は排気マニホルド５に取付けら
れた酸素濃度検出器、９はアイドルスイツチを
夫々示し、これら酸素濃度検出器８並びにアイド
ル９は電子制御ユニツト１０に接続される。

第２図を参照すると、気化器３は１次側気化器
Ａと２次側気化器Ｂからなる。１次側気化器Ａは
そのエアホーン１１内に配置されたチヨーク弁１
２、メインノズル口１３を有するメインノズル管
１４並びに１次側スロツトル弁１５を具備し、メ
インノズル管１４はメイン燃料通路１６並びにメ
インジエツト１７を介してフロート室１８に連結
される。メイン燃料通路１６内にはエアブリード
管１９が配置され、このブリード管１９の内部室
２０は固定ジエツト２１を介してエアホーン１１
内に連結される。一方、メインノズル管１４の内
端部はエアブリード導管２２を介して電磁制御弁
２３に連結される。また、メイン燃料通路１６か
らはスロー燃料通路２４が分岐され、このスロー
燃料通路２４はスロツトル弁１５の近傍において
エアホーン１１内に開口するスロー燃料ポート２
５並びにアイドル燃料ポート２６を形成した燃料
流出室２７に連結される。更にこのスロー燃料通
路２４は固定ジエツト２８を介してエアホーン１
１に連結され、一方燃料流出室２７はエアブリー
ド導管２９を介して電磁制御弁２３に連結され
る。

一方、２次側気化器Ｂはそのエアホーン３０内
に配置されたメインノズル口３１を有するメイン
ノズル管３２と２次側スロツトル弁３３とを具備
し、メインノズル管３２はメイン燃料通路３４並
びにメインジエツト３５を介してフロート室１８
に連結される。メイン燃料通路３４内にはエアブ
リード管３６が配置され、このエアブリード管３
６の内部室３７は固定ジエツト３８を介してエア
ホーン３０に連結される。一方、メインノズル管
３２の内部端はエアブリード導管３９を介して電
磁制御弁２３に連結される。また、メイン燃料通
路３４からはスロー燃料通路４０が分岐され、こ
のスロー燃料通路４０はスロツトル弁３３の近傍
においてエアホーン３０内に開口するスロー燃料
ポート４１を形成した燃料流出室４２に連結され
る。更に、このスロー燃料通路４０は固定ジエツ
ト４３を介してエアホーン３０に連結され、一方
燃料流出室４２はエアブリード導管４４を介して
電磁制御弁２３に連結される。また、第２図に示
すように１次側スロツトル弁１５のスロツトル軸
４５にはアーム４６が固着され、このアーム４６
に対してアイドルスイツチ９が設けられる。この
アイドルスイツチ９は１次側スロツトル弁１５が
アイドリング開度のときにオンとなり、１次側ス
ロツトル弁１５が開弁するとオフとなる。

第３図から第５図を参照すると、電磁制御弁２
３はそのハウジング６０内に設けられた強磁性体
材料からなる中空円筒状のステータ６１，６２
と、ステータ６１上に移動可能に挿入されかつコ
イル６３を保持するスライダスリーブ６４と、ス
テータ６２の内周面上に固定された２つ割りの円
筒状永久磁石６５，６６と、スライダスリーブ６
４を押圧するための圧縮ばね６７を具備する。更
に、ハウジング６０内には弁室６８が形成され、
この弁室６８はエアフイルタ６９を介して大気に
連通する。弁室６８は大径部７０と、小径部７１
と、平坦な環状段部７２を具備し、この環状段部
７２には円形輪郭形状の薄板からなるリード弁装
置７３が４本のビス７４，７５，７６，７７によ
つて固締される。このリード弁装置７３はその円
形輪郭に沿つて延びる環状部７８と、この環状部
７８から中心に向つて真直に延びて十文字状をな
す４個のリード弁７９，８０，８１，８２から構
成される。一方、各リード弁７９，８０，８１，
８２下側のハウジング６０内には電磁制御弁２３
の軸線方向に延びるエアブリード孔８３，８４，
８５，８６が形成される。第２図並びに第４図に
示されるようにエアブリード孔８３はエアブリー
ド管２９を介して１次側気化器Ａの燃料流出室２
７に接続され、一方エアブリード孔８５はエアブ
リード管４４を介して２次側気化器Ｂの燃料流出
室４２に接続される。また、第２図並びに第３図
に示されるようにエアブリード孔８４はエアブリ
ード管２２を介して１次側気化器Ａのメインノズ
ル管１４内に接続され、一方エアブリード孔８６
はエアブリード管３９を介して２次側気化器Ｂの
メインノズル管３２内に接続される。一方、第３
図並びに第４図に示されるようにスライダスリー
ブ６４の下端部からは下方に向けてロツド８７が
突出し、このロツド８７の下端部にデイスク８８
が固定される。このデイスク８８の下端周縁部に
は各リード弁７９，８０，８１，８２と係合可能
な環状突起８９が形成され、更に弁室６８の上壁
面とデイスク８８間には圧縮ばね９０が挿入され
る。デイスク８８の下側中央部からは更にロツド
９１が突出し、このロツド９１の下端部には開弁
制御用デイスク９２が固着される。弁室小径部７
１の下壁面内には調節ねじ９３が螺着され、この
調節ねじ９３の下端部はハウジング６０の下壁面
から外方に突出する。一方、調節ねじ９３の上端
部にはスプリングリテーナ９４が固着され、この
スプリングリテーナ９４とデイスク９２間には圧
縮ばね９５が挿入される。

第３図、第４図、第６図並びに第７図を参照す
ると、各リード弁７９，８０，８１，８２の支
点、即ち各リード弁の根元は電磁制御弁２３の軸
線と各支点の距離l₁，l₂が全て等しくなるように
定められている。即ち、各リード弁７９，８０，
８１，８２の長さは全て等しく、更に各リード弁
７９，８０，８１，８２の先端部は開弁制御用デ
イスク９２の上部表面９２ａと係合可能に配置さ
れている。一方、エアブリード孔８３，８４，８
５，８６は電磁制御弁２３の軸線とエアブリード
孔８４，８６の距離m₁が電磁制御弁２３の軸線
とエアブリード孔８３，８５の距離m₂よりも大
きくなるように配置形成されている。従つて開弁
制御用デイスク９２が上昇したときにリード弁７
９，８０，８１，８２の先端部がデイスク９２と
係合して全リード弁７９，８０，８１，８２が同
時に開弁し、次いでデイスク９２が更に上昇した
ときにリード弁７９，８１の開口面積の増大割合
の方がリード弁８０，８２の開口面積の増大割合
よりも大きいことがわかる。

第３図並びに第４図において円筒状永久磁石６
５，６６は例えば内側がＮ極、外側がＳ極となつ
ており、従つて円筒状永久磁石６５，６６の内部
には放射状の磁界が形成される。一方、コイル６
３はコイル６３に電流が流れたときにコイル６３
に上向きの力が働くように巻設されている。コイ
ル６３に働く上向きの力はコイル６３に供給され
る電流が多くなればなるほど強くなり、従つてコ
イル６３に供給される電流が多くなればなるほど
スライダスリーブ６４は圧縮ばね６７に抗して上
方に移動する。従つてコイル６３に電流が供給さ
れると上述したようにスライダスリーブ６４が上
昇して全リード弁７９，８０，８１，８２が同時
に開弁し、次いで各リード弁７１，８０，８１，
８２によつて規制される各エアブリード孔８３，
８４，８５，８６の開口面積はコイル６３に供給
される電流に比例して増大する。第８図はリード
弁の開口面積Ｓとコイル６３に供給される電流Ｉ
との関係を示す。なお、第８図において実線Ｐは
スロー燃料ポート２５，４１からの燃料供給量を
制御するスロー流量制御用リード弁７９，８１を
示し、実線Ｑはメインノズル口１３，３１からの
燃料供給量を制御するメイン燃料制御用リード弁
８０，８２を示す。第８図から電磁制御弁２３に
供給される電流Ｉが所定値に達したときに全リー
ド弁７９，８０，８１，８２が同時に開弁し、次
いで電流Ｉが増大したときにはリード弁７９，８
１の開口面積の増大割合の方がリード弁８０，８
２の開口面積の増大割合よりも大きいことがわか
る。コイル６３に電流を流さないときはデイスク
８８が圧縮ばね６７，９０のばね力によりリード
弁７９，８０，８１，８２上に押圧されるために
各エアブリード孔８３，８４，８５，８６は完全
に閉鎖され、斯くしてエアブリード作用が完全に
停止される。なお、第７図の距離m₁，m₂を等し
くし、リード弁７９，８１の長さl₂をリード弁８
０，８１の長さl₁より長くしても同様の効果が得
られる。

第１０図に電子制御ユニツト１０の回路図を示
す。なお、第１０図においてV_Bは電源電圧を示
す。第１０図を参照すると第１図に示した酸素濃
度検出器８が示される。この酸素濃度検出器８は
第９図に示されるように排気ガスが酸化雰囲気の
とき、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比が理論空燃比よりも大きなとき0.1ボルト
程度の出力を発し、一方排気ガスが還元雰囲気の
とき、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比が理論空燃比よりも小さなとき0.9ボルト
程度の出力を発する。第９図において縦軸Ｖは酸
素濃度検出器８の出力電圧を示し、横軸は機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比を示す。な
お、この横軸においてＳは理論空燃比、Ｌは稀薄
側、Ｒは過濃側を夫々示す。

再び第１０図を参照すると、電子制御ユニツト
１０はボルテージホロワ１００と、AGC回路１
０１と、第１のコンパレータ１０２と、積分回路
１０３と、反転増巾器からなる比例回路１０４
と、加算回路１０５と、第１のアナログスイツチ
１０６と、鋸波発生回路１０７と、第２のコンパ
レータ１０８と、トランジスタ１０９とを具備す
る。酸素濃度検出器８の出力端子はボルテージホ
ロワ１００の非反転入力端子に接続され、このボ
ルテージホロワ１００の出力端子はAGC回路１
０１の入力端子に接続される。一方、AGC回路
１０１の出力端子は抵抗１１０を介して第１コン
パレータ１０２の非反転入力が端子に接続され第
１コンパレータ１０２の反転入力端子には抵抗１
１１を介して0.4ボルト程度の基準電圧が印加さ
れる。第１コンパレータ１０２の出力端子は一方
では積分回路１０３の入力端子に接続され、他方
では比例回路１０４の入力端子に接続される。ま
た、積分回路１０３の出力端子は加算回路１０５
の第１の入力端子に接続され、比例回路１０４の
出力端子は加算回路１０５の第２の入力端子に接
続される。加算回路１０５の出力端子は第１アナ
ログスイツチ１０６並びに抵抗１１２を介して第
２コンパレータ１０８の非反転入力端子に接続さ
れ、一方第２コンパレータ１０８の反転入力端子
は抵抗１１３を介して鋸波発生回路１０７に接続
される。また、第２コンパレータ１０８の出力端
子は抵抗１１４を介してトランジスタ１０９のベ
ースに接続される。トランジスタ１０９のエミツ
タは接地され、一方トランジスタ１０９のコレク
タは電磁制御弁２３（第３図）のコイル６３に接
続される。なお、コイル６３にはサージ電流吸収
用ダイオード１１５が並列接続される。

酸素濃度検出器８の出力信号はボルテージホロ
ワ１００を介してAGC回路１０１に供給される。
AGC回路１０１は酸素濃度検出器８の出力信号
の平均値が低下したときに利得が大きくなるよう
に構成された増巾器であり、従つてAGC回路１
０１の出力端子には酸素濃度検出器８の出力電圧
に比例して変化しかつその平均値が一定レベルに
維持された出力電圧が発生する。第１１図ａはこ
のAGC回路１０１の出力電圧を示す。なお、第
１１図ａにおいて電圧Vrは第１コンパレータ１
０２の反転入力端子に印加される基準電圧を示
す。第１コンパレータ１０２の出力電圧はAGC
回路１０１の出力電圧が基準電圧Vrよりも大き
くなつたときに高レベルとなり、斯くして第１コ
ンパレータ１０２の出力電圧は第１１図ｂのよう
になる。第１コンパレータ１０２の出力電圧は積
分回路１０３において積分され、その結果積分回
路１０３の出力端子には第１１図ｃに示すような
出力電圧が発生する。一方、第１コンパレータ１
０２の出力電圧は比例回路１０４において反転増
巾され、その結果比例回路１０４の出力端子には
第１１図ｄに示すような出力電圧が発生する。積
分回路１０３の出力電圧並びに比例回路１０４の
出力電圧は加算回路１０５において加算され、そ
の結果加算回路１０５の出力端子には第１１図ｅ
に示すような出力電圧が発生する。一方、鋸波発
生回路１０７は第１１図ｆに示されるような一定
周波数の出力電圧を発生している。もし、第１ア
ナログスイツチ１０６が導通状態にあるとすると
第１１図ｇに示すように加算回路１０５の出力電
圧と鋸波発生回路１０７の出力電圧は第２コンパ
レータ１０８において比較され、第２コンパレー
タ１０８の出力電圧は加算回路１０５の出力電圧
が鋸波発生回路１０７の出力電圧よりも高くなつ
たときに高レベルとなる。従つて第２コンパレー
タ１０８の出力端子には第１１図ｈに示すような
連続パルスが発生し、このパルス巾は加算回路１
０５の出力電圧に比例する。この連続パルスによ
つてコイル６３を流れる電流が制御され、この連
続パルスのパルス巾が広くなるほどコイル６３を
流れる電流が増大する。第１１図からわかるよう
にAGC回路１０１の出力電圧が高レベルとなつ
たとき、即ち機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比が理論空燃比よりも小さくなつたとき第
２コンパレータ１０８の出力端子に発生するパル
スの巾は広くなり、斯くしてコイル６３に流れる
電流が増量せしめられる。このようにコイル６３
を流れる電流が増大すると前述したように各リー
ド弁７９，８０，８１，８２の開口面積が大きく
なり、その結果メインノズル管１４，３２並びに
燃料流出室２７，４２内に供給される空気量が増
大するために機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比が大きくなる。一方、機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比が理論空燃比よりも大
きくなるとAGC回路１０１の出力電圧は低レベ
ルとなり、その結果コイル６３を流れる電流が減
少せしめられて各リード弁７９，８０，８１，８
２を介してメインノズル管１４，３２並びに燃料
流出室２７，４２内に供給される空気量が減少す
る。斯くして機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比は小さくなる。このようにして機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比はほぼ理論空
燃比に一致せしめられる。

第１０図を参照すると、電子制御ユニツト１０
は第２のアナログスイツチ１１６を有し、第１ア
ナログスイツチ１０６と抵抗１１２との接続点は
第２アナログスイツチ１１６を介して接地され
る。この第２アナログスイツチ１１６はアイドル
スイツチ９の出力電圧によつて直接制御され、第
１アナログスイツチ１０６はインバータ１１７を
介してアイドルスイツチ９の出力電圧によつて制
御される。前述したようにアイドルスイツチ９は
１次側スロツトル弁１５（第２図）がアイドリン
グ開度にあるときオンとなるスイツチである。従
つてアイドリング運転時には第１アナログスイツ
チ１０６が非導通状態となり、第２アナログスイ
ツチ１１６は導通状態となる。従つて第２コンパ
レータ１０８の非反転入力端子が接地されるため
にコイル６３への通電が停止され、斯くして全リ
ード弁７９，８０，８１，８２が閉鎖する。その
結果、エアブリード作用が停止され、斯くしてア
イドリング運転時には過濃な混合気が機関シリン
ダ内に供給される。一方、１次側スロツトル弁１
５が開弁するとアイドルスイツチ９はオフとなる
ために第１アナログスイツチ１０６が導通状態と
なり、第２アナログスイツチ１１６が非導通状態
となる。従つてこのときはエアブリード作用のフ
イードバツク制御が行なわれる。

上述したように機関アイドリング運転時には電
磁制御弁２３への電流の供給が停止されるために
機関シリンダ内には過濃な混合気が供給される。
次いで１次側スロツトル弁１５がわずかばかり開
弁するとアイドルスイツチ９はオフとなるために
エアブリード作用のフイードバツク制御が開始さ
れる。このとき燃料はスロー燃料ポート２５から
供給され、メインノズル口１３から供給されない
ので機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比
が理論空燃比となるようにエアブリード管２９を
経て燃料流出室２７内に供給される空気量が電磁
制御弁２３によつて制御される。即ち、このとき
機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比が理
論空燃比となるようにエアブリード管２９に接続
されたエアブリード孔８３の開口面積を制御する
リード弁７９がスライダスリーブ６４によつて制
御される。このときのエアブリード孔８３の開口
面積が第８図においてSaであるとするとエアブ
リード管２２を経て１次側気化器Ａのメインノズ
ル管１４内に接続されたエアブリード孔８４の開
口面積は第８図においてSbとなつており、従つ
てこのときエアブリード孔８４の開口面積はエア
ブリード孔８３の開口面積に比べて小さくなつて
いる。次いで１次側スロツトル弁１５が更に開弁
すると吸入空気量が増大するためにメインノズル
口１３に加わる負圧は大きくなる。このとき上述
したようにメインノズル口１３に通ずるエアブリ
ード孔８４の開口面積が小さなためにメインノズ
ル管１４内も負圧となり、斯くしてメイン燃料通
路１６から燃料が吸出されるのでメインノズル口
１３から燃料が供給される。次いで更に１次側ス
ロツトル弁１５が開弁するとスロー燃料ポート２
５から流出する燃料が飽和するためにこのときに
はメインノズル管１４に通ずるエアブリード孔８
４の開口面積を制御するリード弁８０によつて機
関シリンダ内に供給される混合気の空燃比が理論
空燃比となるように制御される。

なお、第３図並びに第４図に示す実施例ではエ
アブリード孔８３，８４，８５，８６は全て等し
い断面積を有している。しかしながらこれらエア
ブリード孔８３，８４，８５，８６の断面積を互
に異ならすこともできる。なお、コイル６３に加
えられる電流が予め定められた電流で各リード弁
７９，８０，８１，８２を開弁させるための調節
は調節ねじ９３を調節することによつて容易に行
なうことができる。

以上述べたように本発明によればエアブリード
通路の開口面積をリード弁により制御し、リード
弁を電磁制御弁のスライダスリーブにより作動制
御するようにしている。このようにするとスライ
ダスリーブの軸線が電磁制御弁の中心軸線から多
少ずれたとしてもエアブリード量にはほとんど影
響がでず、斯くして空燃比を確実かつ安定して制
御することができる。その結果、スロツトル弁が
開弁せしめられたときに滑らかな加速運転を確保
することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る内燃機関の全体図、第２
図は気化器の側面断面図、第３図は電磁制御弁の
側面断面図、第４図は第３図の−線に沿つて
みた側面断面図、第５図は第３図の底面図、第６
図は第３図の−線に沿つてみた断面平面図、
第７図は第６図の−線に沿つてみた拡大側面
断面図、第８図は電磁制御弁に供給される電流と
リード弁の開口面積の関係を示すグラフ、第９図
は酸素濃度検出器の出力電圧変化を示す図、第１
０図は電子制御ユニツトの回路図、第１１図は電
子制御ユニツト内における電圧変化を示す線図で
ある。 ３……気化器、７……三元触媒コンバータ、８
……酸素濃度検出器、１０……電子制御ユニツ
ト、２２，２９，３９，４４……エアブリード
管、２３……電磁制御弁、６３……コイル、７
９，８０，８１，８２……リード弁。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 気化器メインノズルに通ずるメイン燃料通路
   にメインエアブリード通路を連結すると共に気化
   器スロー燃料ポートに通ずるスロー燃料通路にス
   ローエアブリード通路を連結し、機関排気通路に
   取り付けた酸素濃度検出器の出力信号に基づいて
   機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を理
   論空燃比に近づけるように上記メインエアブリー
   ド通路並びにスローエアブリード通路から夫々メ
   イン燃料通路並びにスロー燃料通路に供給される
   空気量を制御するようにした空燃比制御装置にお
   いて、上記メインエアブリード通路並びにスロー
   エアブリード通路を上記酸素濃度検出器の出力信
   号に応動する共通の電磁制御弁に連結し、該電磁
   制御弁の弁室内に一端固定の一対のリード弁を配
   置して一方のリード弁によりメインエアブリード
   通路の開口面積を制御すると共に他方のリード弁
   によりスローエアブリード通路の開口面積を制御
   し、電磁制御弁が電磁制御弁に供給される制御信
   号レベルの増大に応じて移動するスライダスリー
   ブを具備すると共に該スライダスリーブをスロー
   エアブリード通路制御用リード弁の他端およびメ
   インエアブリード通路制御用リード弁の他端と係
   合可能に配置して該スライダスリーブによりスロ
   ーエアブリード通路制御用リード弁およびメイン
   エアブリード通路制御用リード弁を制御し、上記
   メインエアブリード通路の開口面積およびスロー
   エアブリード通路の開口面積が上記制御信号レベ
   ルの増大につれて増大すると共にスローエアブリ
   ード通路の開口面積増大割合がメインエアブリー
   ド通路の開口面積増大割合よりも大きくなるよう
   にスローエアブリード通路の開口、スローエアブ
   リード通路制御用リード弁、メインエアブリード
   通路の開口、メインエアブリード通路制御用リー
   ド弁を配置した内燃機関の空燃比制御装置。