JPS638306B2

JPS638306B2 -

Info

Publication number: JPS638306B2
Application number: JP6270380A
Authority: JP
Inventors: Nobukatsu Ishikawa; Harumasa Obata; Hidemi Oonaka; Isamu Hagino; Toshio Tanahashi; Takao Tate
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1980-05-14
Filing date: 1980-05-14
Publication date: 1988-02-22
Also published as: JPS56159536A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関する。

排気ガス中の有害成分HC，CO並びにNO_xを
同時に低減する方法として機関排気通路に三元触
媒コンバータを取付ける方法が知られている。こ
の三元触媒は機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比が理論空燃比のときに最も浄化効率が高
くなり、従つて三元触媒コンバータを用いる場合
には機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比
をできるだけ理論空燃比に一致せしめる必要があ
る。このように機関シリンダ内に供給される混合
気の空燃比を理論空燃比に一致せしめることので
きる空燃比制御装置として、三元触媒コンバータ
上流の排気通路内に酸素濃度検出器を取付け、気
化器の燃料噴出路内に開口するエアブリード通路
を設け、酸素濃度検出器の出力信号に基いてエア
ブリード通路から気化器燃料噴出路へのエアブリ
ード量を制御し、それによつて気化器において形
成される混合気の空燃比を理論空燃比に一致せし
めるようにした空燃比制御装置が知られている。
この種の空燃比制御装置を具えた内燃機関では機
関始動時に気化器燃料噴出路へのエアブリード量
を減少せしめ、それによつて過濃な混合気を機関
シリンダ内に供給して機関の容易な始動を確保す
るようにしている。しかしながらこのような内燃
機関では機関が自力運転を開始した後でも極度に
過濃な混合気を機関シリンダ内に供給するように
しているので機関暖機運転時に大量の未燃HC並
びにCOが排気通路内に排出されるという問題が
ある。

本発明は機関が自力運転を開始するや否や大量
の空気をエアブリード通路から供給して混合気が
過濃になるのを阻止し、それによつて暖機運転時
における未燃HC並びにCOの排出量を大巾に低減
せしめるようにした内燃機関を提供することにあ
る。

以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明
する。

第１図を参照すると、１は機関本体、２は吸気
マニホルド、３は吸気マニホルド２に取付けられ
た気化器、４はエアクリーナ、５は排気マニホル
ド、６は排気管、７は三元触媒コンバータ、８は
排気マニホルド５に取付けられた酸素濃度検出器
からなる排気ガス検出器を夫々示す。第２図を参
照すると、気化器３は１次側気化器Ａと２次側気
化器Ｂからなる。１次側気化器Ａはそのエアホー
ン９内に配置されたチヨーク弁１０、メインノズ
ル口１１ａを有するメインノズル管１１並びに１
次側スロツトル弁１２を具備し、メインノズル管
１１はメイン燃料通路１３並びにメインジエツト
１４を介してフロート室１５に連結される。メイ
ン燃料通路１３内にはエアブリード管１６が配置
され、このエアブリード管１６の内部室１７は固
定ジエツト１８を介してエアホーン９内に連結さ
れる。一方、メインノズル管１１の内端部はエア
ブリード導管１９を介して電磁制御弁２０に連結
される。また、メイン燃料通路１３からはスロー
燃料通路２１が分岐され、このスロー燃料通路２
１はスロツトル弁１２の近傍においてエアホーン
９内に開口するスロー燃料ポート２２並びにアイ
ドル燃料ポート２３を形成した燃料流出室２１ａ
に連結される。更にこのスロー燃料通路２１は固
定ジエツト２４を介してエアホーン９に連結さ
れ、一方燃料流出室２１ａはエアブリード導管２
５を介して電磁制御弁２６に連結される。

一方、２次側気化器Ｂはそのエアホーン２７内
に配置されたメインノズル口２８ａを有するメイ
ンノズル管２８と２次側スロツトル弁２９を具備
し、メインノズル管２８はメイン燃料通路３０並
びにメインジエツト３１を介してフロート室１５
に連結される。メイン燃料通路３０内にはエアブ
リード管３２が配置され、このエアブリード管３
２の内部室３３は固定ジエツト３４を介してエア
ホーン２７に連結される。一方、メインノズル管
２８はエアブリード導管３５を介して電磁制御弁
３６に連結される。また、メイン燃料通路３０か
らはスロー燃料通路３７が分岐され、このスロー
燃料通路３７はスロツトル弁２９の近傍において
エアホーン２７内に開口するスロー燃料ポート３
８を形成した燃料流出室３７ａに連結される。更
にこのスロー燃料通路３７は固定ジエツト３９を
介してエアホーン２７に連結され、一方燃料流出
室３７ａはエアブリード導管４０を介して電磁制
御弁４１に連結される。なお、図には示さないが
チヨーク弁１０は機関始動時にチヨーク弁１０を
全閉し、次いで暖機が進行するにつれてチヨーク
弁１０を徐々に開弁せしめるチヨーク弁作動機構
を備えている。

第２図に示される電磁制御弁２０，２６，３
６，４１は同一の構造を有しており、従つて第３
図を参照して電磁制御弁２０の構造のみについて
説明する。第３図を参照すると、電磁制御弁２０
はそのハウジング４２内に設けられた強磁性体材
料からなる中空円筒状のステータ４３，４４と、
ステータ４３上に移動可能に挿入されかつコイル
４５を保持するスライダスリーブ４６と、ステー
タ４４の内周面上に固定された２つ割りの円筒状
永久磁石４７，４８と、スライダスリーブ４６を
押圧するための圧縮ばね４９を具備する。更に、
ハウジング４２内に形成された空気流入口５０は
エアフイルタ５３（第２図）を介して大気に連結
され、同様にハウジング４２内に形成された空気
流出口５１はエアブリード導管１９（第２図）に
連結される。更に、ステータ４３上には三角形状
の開孔５２が形成され、この開孔５２を介して空
気流入口５０と空気流出口５１とが互いに連結さ
れる。円筒状永久磁石４７，４８は例えば内側が
Ｎ極、外側がＳ極となつており、従つて円筒状永
久磁石４７，４８の内部には放射状の磁界が形成
される。一方、コイル４５はコイル４５に電流が
流れたときにコイル４５に上向きの力が働くよう
に巻設されている。コイル４５に働く上向きの力
はコイル４５に供給される電流が多くなればなる
ほど強くなり、従つてコイル４５に供給される電
流が多くなればなるほどスライダスリーブ４６は
圧縮ばね４９に抗して上方に移動する。斯くして
電磁制御弁２０はリニヤモータからなることがわ
かる。第３図からわかるようにスライダスリーブ
４６が上方に移動するほど開孔５２の開口面積は
大きくなり、従つてコイル４５に供給される電流
が多くなればなるほど電磁制御弁２０並びにエア
ブリード導管１９を介してメインノズル管１１内
の燃料内に供給される空気流は増大する。メイン
ノズル管１１内に供給される空気量が増大すると
メインノズル口１１ａから噴出する燃料の密度が
減少し、斯くして気化器３において形成される混
合気の空燃比は大きくなる。コイル４５に電流を
流さないときにはスライダスリーブ４６が開孔５
２を完全に閉鎖し、斯くしてこのとき電磁制御弁
２０を通る空気流は遮断される。なお、電磁制御
弁２０のコイル４５は第１図並びに第２図に示す
ように電子制御回路６０に連結される。

第４図に電子制御回路６０の回路図を示す。な
お、第４図においてV_Bは電源電圧を示す。第４
図を参照すると、第１図に示した酸素濃度検出器
８が示される。この酸素濃度検出器８は第５図に
示されるように排気ガスが酸化雰囲気のとき、即
ち機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比が
理論空燃比よりも大きなとき0.1ボルト程度の出
力を発し、一方排気ガスが還元雰囲気のとき、即
ち機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比が
理論空燃比よりも小さなとき0.9ボルト程度の出
力を発する。なお、第５図において縦軸Ｖは酸素
濃度検出器８の出力電圧を示し、横軸は機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比を示す。な
お、この横軸においてＳは理論空燃比、Ｌは稀薄
側、Ｒは過濃側を夫々示す。

再び第４図を参照すると、電子制御回路６０は
ボルテージホロワ６１と、AGC回路６２と、第
１のコンパレータ６３と、積分回路６４と、比例
回路６５と、加算回路６６と、第１のアナログス
イツチ６７と、鋸波発生回路６８と、第２のコン
パレータ６９と、トランジスタ７０とを具備す
る。酸素濃度検出器８の出力端子はボルテージホ
ロワ６１の非反転入力端子に接続され、このボル
テージホロワ６２の出力端子はAGC回路６２の
入力端子に接続される。一方、AGC回路６２の
出力端子は抵抗７１を介して第１コンパレータ６
３の非反転入力端子に接続され、第１コンパレー
タ６３の反転入力端子には抵抗７２を介して0.4
ボルト程度の基準電圧が印加される。第１コンパ
レータ６３の出力端子は一方では積分回路６４の
入力端子に接続され、他方では比例回路６５の入
力端子に接続される。また、積分回路６４の出力
端子は加算回路６６の第１の入力端子に接続さ
れ、比例回路６５の出力端子は加算回路６６の第
２の入力端子に接続される。加算回路６６の出力
端子はアナログスイツチ６７並びに抵抗７３を介
して第２コンパレータ６９の非反転入力端子に接
続され、一方第２コンパレータ６９の反転入力端
子は抵抗７４を介して鋸波発生回路６８に接続さ
れる。また、第２コンパレータ６９の出力端子は
抵抗７５を介してトランジスタ７０のベースに接
続される。トランジスタ７０のエミツタは接地さ
れ、一方トランジスタ７０のコレクタは電磁制御
弁２０（第３図）のコイル４５に接続される。な
お、コイル４５には、サージ電流吸収用ダイオー
ド７６が並列接続される。

AGC回路６２は利得可変増巾器７７と、コン
パレータ７８と、積分器７９とを具備する。コン
パレータ７８の非反転入力端子は利得可変増巾器
７７の出力端子に接続され、コンパレータ７８の
反転入力端子には一定電圧が印加される。コンパ
レータ７８の出力端子は積分器７９の入力端子に
接続され、一方利得可変増巾器７７は第６図に示
すように積分器７９の出力電圧によつて増巾度が
制御される。なお、第６図において縦軸Ｇは利得
可変増巾器７７の増巾度を示し、横軸Ｖは積分器
７９の出力電圧を示す。酸素濃度検出器８はその
温度が例えば400℃以下のときには出力電圧が発
生せず、温度が400℃以上になると第５図に示す
ような出力電圧を発生する。このように酸素濃度
検出器８が第５図に示すような出力電圧を発生
し、次いでフイードバツク制御が開始されると酸
素濃度検出器８の出力電圧は低レベルと高レベル
とを交互に繰返すことになる。この酸素濃度検出
器８の出力信号はボルテージホロワ６１を介して
AGC回路６２に供給され、その結果利得可変増
巾器７７の出力端子には第７図において実線で示
すような電圧が発生する。なお、第７図において
縦軸Ｖは利得可変増巾器７７の出力電圧を示し、
V_pはコンパレータ７８の反転入力端子に印加さ
れる電圧を示す。もし、酸素濃度検出器８の出力
電圧が低下し、それによつて利得可変増巾器７７
の出力電圧が第７図において破線で示すように低
下するとコンパレータ７８の出力電圧が高レベル
になる時間t_Bの方がコンパレータ７８の出力電圧
が低レベルになる時間t_Aよりも長くなる。積分器
７９はt_B／t_Aが大きくなるにつれて小さな出力電
圧を発生するように構成されており、従つて第６
図からt_B／t_Aが大きくなると利得可変増巾器７７
の増巾度が増大することがわかる。その結果、利
得可変増巾器７７の出力電圧は第７図において破
線で示す電圧から実線で示す電圧まで引き上げら
れる。従つてAGC回路６２の出力端子には酸素
濃度検出器８の出力電圧の大きさに拘わらずに一
定の大きさの出力電圧が発生することになる。

第８図ａは第４図のAGC回路６２の出力電圧
を示す。また、第８図ａにおいて電圧Vrは第１
コンパレータ６３の反転入力端子に印加される基
準電圧を示す。第１コンパレータ６３の出力電圧
はAGC回路６２の出力電圧が基準電圧Vrよりも
大きくなつたときに高レベルとなり、斯くして第
１コンパレータ６３の出力電圧は第８図ｂのよう
になる。第１コンパレータ６３の出力電圧は積分
回路６４において積分され、その結果積分回路６
４の出力端子に第８図ｃに示すような出力電圧が
発生する。一方、第１コンパレータ６３の出力電
圧は比例回路６５において増巾され、その結果比
例回路６５の出力端子には第８図ｄに示すような
出力電圧が発生する。積分回路６４の出力電圧並
びに比例回路６５の出力電圧は加算回路６６にお
いて加算され、その結果加算回路６６の出力端子
には第８図ｅに示すような出力電圧が発生する。
一方、鋸波発生回路６８は第８図ｆに示されるよ
うな一定周波数の出力電圧を発生している。も
し、アナログスイツチ６７が導通状態にあるとす
ると第８図ｇに示すように加算回路６６の出力電
圧と鋸波発生回路６８の出力電圧は第２コンパレ
ータ６９において比較され、第２コンパレータ６
９の出力電圧は加算回路６６の出力電圧が鋸波発
生回路６８の出力電圧よりも高くなつたときに高
レベルとなる。従つて第２コンパレータ６９の出
力端子には第８図ｈに示すような連続パルスが発
生し、このパルスの巾は加算回路６６の出力電圧
に比例する。この連続パルスによつてコイル４５
を流れる電流が制御され、この連続パルスのパル
ス巾が広くなるほどコイル４５を流れる電流は多
くなる。第８図からわかるようにAGC回路６２
の出力電圧が高レベルとなつたとき、即ち機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比が理論空燃
比よりも小さくなつたとき第２コンパレータ６９
の出力端子に発生するパルスの巾は広くなり、斯
くしてコイル４５に流れる電流が増量せしめられ
る。このようにコイル４５に流れる電流が多くな
ると前述したように電磁制御弁２０，２６，３
６，４１の開口量が大きくなり、その結果メイン
ノズル管１１，２８並びに燃料流出室２１ａ，３
７ａ内に供給される空気量が増大するために機関
シリンダ内に供給される混合気の空燃比は大きく
なる。機関シリンダ内に供給される混合気の空燃
比が理論空燃比よりも大きくなるとAGC回路６
２の出力電圧は低レベルとなり、その結果コイル
４５に流れる電流が減少せしめられて電磁制御弁
２０，２６，３６，４１を介してメインノズル管
１１，２８並びに燃料流出室２１ａ，３７ａ内に
供給される空気量が減少する。斯くして機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比は小さくな
る。このようにして機関シリンダ内に供給される
混合気の空燃比はほぼ理論空燃比に一致せしめら
れる。

第４図を参照すると、電子制御回路６０は関数
発生回路８０と、一対のアンドケート８１，８２
と、一対のアナログスイツチ８３，８４を具備す
る。関数発生回路８０の出力端子はアナログスイ
ツチ８４を介してアナログスイツチ６７と抵抗７
３の接続点に接続され、更にこの接続点はアナロ
グスイツチ８３を介して接地される。アナログス
イツチ８３はアンドゲート８１の出力電圧によつ
て直接制御され、一方アナログスイツチ８４はア
ンドケート８２の出力電圧によつて直接制御され
る。アンドゲート８１の一方の入力はインバータ
８５を介して負圧検出スイツチ８６に接続され、
他方の入力は温度検出スイツチ８７に接続され
る。一方、アンドゲート８２の一方の入力は負圧
検出スイツチ８６に接続され、他方の入力は温度
検出スイツチ８７に接続される。また、アナログ
スイツチ６７はインバータ８８を介して温度検出
スイツチ８７により制御される。負圧検出スイツ
チ８６は第１図に示すように吸気マニホルド２内
の負圧を検出するために吸気マニホルド２に取付
けられており、この負圧検出スイツチ８６は吸気
マニホルド負圧が例えば−100mmHgよりも小さな
ときにオフ状態になり、吸気マニホルド負圧が−
100mmHgよりも大きくなるとオン状態となる。一
方、温度検出スイツチ８７は機関冷却水温が例え
ば60℃以下のときオン状態にあり、機関冷却水温
が60℃以上になるとオフ状態となる。

機関冷却水温が60℃以下のとき、即ち暖機運転
時には上述したように温度検出スイツチ８７はオ
ン状態となり、その結果アナログスイツチ６７が
遮断状態にある。一方、このとき吸気マニホルド
負圧が−100mmHgよりも大きいとすると上述した
ように負圧検出スイツチ８６はオン状態となるた
めにアンドゲート８１の出力電圧は低レベルとな
り、アンドゲート８２の出力電圧は高レベルとな
る。従つてアナログスイツチ８４は導通状態にあ
り、一方アナログスイツチ８３は遮断されるため
に関数発生回路８０の出力電圧が抵抗７３を介し
て第２コンパレータ６９の非反転入力端子に印加
される。

第９図は第２コンパレータ６９の非反転入力端
子に印加される電圧変化Ｖを示す。なお、第９図
において時間T_aは第２コンパレータ６９の非反
転入力端子に関数発生回路８０の出力電圧が印加
されている時間を示し、時間T_bは第２コンパレ
ータ６９の非反転入力端子に加算回路６６の出力
電圧が印加されている時間を示す。第８図ｅで示
す加算回路６６の出力電圧は説明のために誇張し
て描かれており、実際には第９図の時間T_bの区
間において示されるように加算回路６６の出力電
圧の変動巾△Ｖはさほど大きくない。第９図を参
照すると、時間T_aの区間においては時刻t_aからt_b
に至る間は関数発生回路８０の出力電圧は徐々に
上昇して時刻t_bに達すると時間T_bで示されるフイ
ードバツクが開始されたときの加算回路６６の出
力電圧よりも大きくなり、一方時刻t_bからt_cに至
る間は関数発生回路８０の出力電圧は徐々に低下
してフイードバツクが開始されたときの加算回路
６６の出力電圧に滑らかに接続する。

第４図を参照すると、関数発生回路８０は直列
接続された一対の抵抗９０，９１と、一対の比例
回路９２，９３と、コンパレータ９４と、一対の
アナログスイツチ９５，９６とを具備する。アナ
ログスイツチ９５はコンパレータ９４の出力電圧
により制御され、一方アナログスイツチ９６はイ
ンバータ９７を介してコンパレータ９４の出力電
圧により制御される。抵抗９０と９１との接続点
は比例回路９２の入力端子に接続され、機関冷却
水温を検出するサーミスタ９８が抵抗９０に並列
接続される。比例回路９２の出力端子は第１に比
例回路９３の入力端子に接続され、第２にアナロ
グスイツチ９５を介してアナログスイツチ８４に
接続され、第３に抵抗９９を介してコンパレータ
９４の反転入力端子に接続される。このコンパレ
ータ９４の非反転入力端子には基準電圧が印加さ
れる。また、比例回路９３の出力電圧はアナログ
スイツチ９６を介してアナログスイツチ８４に接
続される。

第９図において機関が運転を開始したときの時
刻t_aにおける機関温度が例えば−25℃であるとす
る。このように機関が運転を開始して機関温度が
上昇するとサーミスタ９８の抵抗値は徐々に小さ
くなるために抵抗９０と９１との接続点の電圧は
徐々に上昇し、その結果比例回路９２の出力電圧
も徐々に上昇する。しかしながらこのときの比例
回路９２の出力電圧はコンパレータ９４の非反転
入力端子に印加されている基準電圧よりも小さな
ためにコンパレータ９４の出力電圧は高レベルと
なり、その結果アナログスイツチ９５が導通状態
になると共にアナログスイツチ９６が遮断状態と
なる。その結果、比例回路９２の出力電圧がアナ
ログスイツチ９５，８４を介して第２コンパレー
タ６９の非反転入力端子に印加される。第９図に
おいて時刻t_bにおける機関温度はほぼ０℃位であ
り、従つて機関温度が−25℃から０℃に達するま
でコンパレータ６９の非反転入力端子に印加され
る電圧は上昇する。機関温度が０℃に達すると比
例回路９２の出力電圧がコンパレータ９４の非反
転入力端子に印加されている基準電圧よりも大き
くなるためにコンパレータ９４の出力電圧は低レ
ベルとなり、その結果アナログスイツチ９５が遮
断状態に切換えられると共にアナログスイツチ９
６が導通状態に切換えられる。従つてこのとき比
例回路９２の出力電圧は反転されて第２コンパレ
ータ６９の非反転入力端子に印加され、斯くして
第９図の時刻t_bとt_c間に示すように第２コンパレ
ータ６９の非反転入力端子に加わる電圧は徐々に
低下する。

このように機関が始動されたときには第２コン
パレータ６９の非反転入力端子に関数発生回路８
０の出力電圧が印加されるために電磁制御弁２
０，２６，３６，４１が開弁してエアブリード作
用が行なわれる。従つてチヨーク弁１０が閉鎖さ
れていたとしても機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比は大きくなり、斯くして未燃HC並
びにCOの排出量を低減することができる。一方、
第９図からわかるように機関が運転を開始すると
きの機関温度が低くなればなるほど第２コンパレ
ータ６９の非反転入力端子に加わる電圧は小さく
なり、斯くして電磁制御弁２０，２６，３６，４
１の開弁量が小さくなるためにエアブリード量も
小さくなる。これは次の理由による。即ち、機関
温度が低くなればなるほど潤滑油の粘度が低下す
るために機関に回転力を与えるのに大きな力が必
要となる。従つて機関温度が低くなればなるほど
機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を小
さくして高出力が得られるようにしている。

機関冷却水温が60℃以下であるときにスロツト
ル弁１２，２９が大きく開かれて高負荷運転が行
なわれ、それによつて吸気マニホルド２内の負圧
が−100mmHgよりも小さくなると前述したように
負圧検出スイツチ８６はオフ状態となる。その結
果アンドゲート８１の出力電圧が高レベルとなつ
てアナログスイツチ８３が導通状態に切換えら
れ、一方アンドゲート８２の出力電圧が低レベル
となつてアナログスイツチ８４が遮断状態とな
る。その結果、第２コンパレータ６９の非反転入
力端子はアナログスイツチ８３を介して接地され
るために第２コンパレータ６９は出力電圧を発生
せず、斯くして電磁制御弁２０，２６，３６，４
１は閉弁する。従つてエアブリード作用が停止さ
れるために機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比は小さくなり、斯くして機関高負荷運転時
には高出力を確保することができる。なお、第４
図に示す実施例においてはアナログスイツチ８３
は接地されているがこのアナログスイツチ８３を
関数発生回路８０の出力電圧よりも小さな一定電
圧の即ち、フイードバツク制御時の加算回路６６
の出力電圧よりも低い一定電圧の定電圧源に接続
することもできる。

再び第４図に戻ると、機関冷却水温が60℃以上
になつたとき温度検出スイツチ８７はオフ状態と
なる。このとき両アンドゲート８１，８２の出力
電圧は低レベルとなるために対応するアナログス
イツチ８３，８４は遮断状態に切換えられ、一方
アナログスイツチ６７は導通状態に切換えられ
る。斯くして第９図において時間T_bの区間で示
されるようにフイードバツクが開始される。

以上述べたように本発明によれば機関暖機運転
時に機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比
を大巾に大きくすることができるので機関暖機運
転時に排気ガス中の未燃HC並びにCOを大巾に低
減することができる。更に、機関暖機運転時に高
負荷運転が行なわれた場合にはエアブリード作用
が停止、或いはエアブリード量が減少せしめられ
るので高出力を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る内燃機関の全体図、第２
図は気化器の拡大側面断面図、第３図は電磁制御
弁の拡大側面断面図、第４図は電子制御回路の回
路図、第５図は酸素濃度検出器の出力電圧を示す
グラフ、第６図はAGC回路内の利得可変増巾器
の増巾度を示すグラフ、第７図はAGC回路の出
力電圧を示すグラフ、第８図は電子制御回路内に
おける電圧変化を示す線図、第９図は第２コンパ
レータの非反転入力端子に加わる電圧変化を示す
線図である。８……酸素濃度検出器、１１，２８……メイン
ノズル管、１９，２５，３５，４０……エアブリ
ード導管、２０，２６，３６，４１……電磁制御
弁、６２……AGC回路、６３……第１コンパレ
ータ、６４……積分回路、６５……比例回路、６
６……加算回路、６８……鋸波発生回路、６９…
…第２コンパレータ、８０……関数発生回路、８
６……負圧検出スイツチ、８７……温度検出スイ
ツチ。

Claims

【特許請求の範囲】

１機関始動時に供給燃料を過濃にするためのチ
ヨーク機構を具えた気化器を具備し、該気化器の
燃料噴出口に通ずる燃料通路内にエアブリード通
路を開口せしめると共に該エアブリード通路内に
エアブリード量制御用電磁制御弁を設け、更に機
関排気通路内に設けられた排気ガス検出器の出力
信号と予め定められた基準値とを比較するための
コンパレータと、該コンパレータの出力信号を積
分するための積分回路と、該積分回路の出力電圧
に対応した連続パルスを発生する電磁制御弁駆動
パルス発生器とを具備し、上記電磁制御弁のエア
ブリード通路開口量が該積分回路の出力電圧に比
例する空燃比制御装置において、吸気マニホルド
内の負圧を検出する負圧検出スイツチと、機関温
度を検出する温度検出スイツチと、フイードバツ
ク制御時における積分回路の出力電圧よりも高い
予め定められた電圧を発生する関数発生回路と、
フイードバツク制御時における積分回路の出力電
圧よりも低い電圧の定電圧源と、上記負圧検出ス
イツチと温度検出スイツチに応動して上記積分回
路の出力電圧、該関数発生回路の出力電圧並びに
該定電圧源の出力電圧のうちからいずれか一つの
出力電圧を選択してこれを上記駆動パルス発生器
に入力する選択切換手段を具備し、機関温度が所
定温度よりも高いときには積分回路の出力電圧を
駆動パルス発生器に入力し、機関温度が該所定温
度よりも低くかつ吸気マニホルド負圧が所定負圧
よりも大きなときには関数発生回路の出力電圧を
駆動パルス発生器に入力し、機関温度が該所定温
度よりも低くかつ吸気マニホルド負圧が該所定負
圧よりも小さなときには定電圧源の出力電圧を駆
動パルス発生器に入力するようにした内燃機関の
空燃比制御装置。