JPH01186205A - シームレス鋼管製造用マンドレルミル - Google Patents
シームレス鋼管製造用マンドレルミルInfo
- Publication number
- JPH01186205A JPH01186205A JP1281488A JP1281488A JPH01186205A JP H01186205 A JPH01186205 A JP H01186205A JP 1281488 A JP1281488 A JP 1281488A JP 1281488 A JP1281488 A JP 1281488A JP H01186205 A JPH01186205 A JP H01186205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolls
- stand
- roll stand
- mandrel mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、シームレス鋼管の製造に使用するマンドレル
ミルに関する。
ミルに関する。
シームレス鋼管は、次の工程を追って製造されている。
すなわち、素材であるブルームを調質し再加熱した後、
穿孔機によって厚肉の中空素管とする。この素管を、延
伸機で延伸し、マンドレルミルで円筒状に成形し、次い
でストレッチレデニーサにより製品肉厚に造り込む。
穿孔機によって厚肉の中空素管とする。この素管を、延
伸機で延伸し、マンドレルミルで円筒状に成形し、次い
でストレッチレデニーサにより製品肉厚に造り込む。
このとき、マンドレルミルにおいては、第４図（ａ）に
示すように、一対のロールａｌ＋ ａ２を備えたロール
スタンドＲ，，Ｒ，・・・・Ｒｏを、圧延ラインに沿っ
て複数配置し、且つ各ロールスタンドＲ３〜Ｒ。
示すように、一対のロールａｌ＋ ａ２を備えたロール
スタンドＲ，，Ｒ，・・・・Ｒｏを、圧延ラインに沿っ
て複数配置し、且つ各ロールスタンドＲ３〜Ｒ。
間のロールａ、、 ａ２の軸を交互に９０度回転させて
いる。そして、素管Ｃにマンドレルバ−ｄを挿入して、
マンドレルバ−ｄの端部をクランプｅで把持した状態で
、ロールａｌ＋ ａ２で素管Ｃを圧延する。
いる。そして、素管Ｃにマンドレルバ−ｄを挿入して、
マンドレルバ−ｄの端部をクランプｅで把持した状態で
、ロールａｌ＋ ａ２で素管Ｃを圧延する。
したがって、素管Ｃは、各ロールスタンドＲ１〜Ｒ０で
交互に９０度異なった方向から圧下される。
交互に９０度異なった方向から圧下される。
このようにマンドレルミルで素管Ｃを圧延するとき、各
ロールａｌ＋ ”２のカリバーが圧延された素管Ｃの形
状に大きな影響を与える。そこで、従来から、このロー
ルのカリバー形状に対する種々の工夫が行われている。
ロールａｌ＋ ”２のカリバーが圧延された素管Ｃの形
状に大きな影響を与える。そこで、従来から、このロー
ルのカリバー形状に対する種々の工夫が行われている。
たとえば、特開昭６０−４６８０５号公報においては、
ロールのフランジ近傍に逃し角を付けたものが提案され
ている。
ロールのフランジ近傍に逃し角を付けたものが提案され
ている。
ところが、従来のロールによって、素管Ｃを圧下すると
き、特に薄肉側に大開き等の欠陥が発生し易い。本発明
者等は、この欠陥発生の機構を調査したところ、以下に
述べるようなことが原因であるとの推定を得た。
き、特に薄肉側に大開き等の欠陥が発生し易い。本発明
者等は、この欠陥発生の機構を調査したところ、以下に
述べるようなことが原因であるとの推定を得た。
すなわち、第４図（ｂ）に示すように、圧延中の素管Ｃ
は、ロールａｌ＋ ａ２及ヒマンドレルバーｄによって
拘束される。これら両者に挟まれた素管Ｃの溝底ＩＣ＋
は、ロールａｌ＋ ａ２及びマンドレルバ−ｄによって
素管Ｃの軸方向に伸ばされる。他方、ロールａｌ＋ ａ
２及ヒマンドレルバーｄに当接しないフランジ部Ｃ２は
、溝底部Ｃ１の伸びに引っ張られて変形するが、その減
肉率は溝底部Ｃ１に比較して大きなものではない。した
がって、たとえば第１ロールスタンドＲ１を通過した素
管Ｃは、溝底部Ｃ１で薄く、フランジ部Ｃ２で厚い肉厚
分布をもつものとなる。
は、ロールａｌ＋ ａ２及ヒマンドレルバーｄによって
拘束される。これら両者に挟まれた素管Ｃの溝底ＩＣ＋
は、ロールａｌ＋ ａ２及びマンドレルバ−ｄによって
素管Ｃの軸方向に伸ばされる。他方、ロールａｌ＋ ａ
２及ヒマンドレルバーｄに当接しないフランジ部Ｃ２は
、溝底部Ｃ１の伸びに引っ張られて変形するが、その減
肉率は溝底部Ｃ１に比較して大きなものではない。した
がって、たとえば第１ロールスタンドＲ１を通過した素
管Ｃは、溝底部Ｃ１で薄く、フランジ部Ｃ２で厚い肉厚
分布をもつものとなる。
この素管Ｃを第２ロールスタンドＲ３で圧延するときに
は、第１ロールスタンドＲ１におけるフランジＩｃｚが
ロールａｌ＋ ａ２とマンドレルバ−ｄとの間で拘束さ
れ、ａ底部Ｃ１は自由状態になる。そのため、第１ロー
ルスタンドＲ３におけるフランジ部Ｃ２の第２ロールス
タンドＲ２における圧下率に対応して、溝底部Ｃ４に加
わる張力は変化する。従来のカリバーでは、この圧下率
が大きいため、第１ロールスタンドＲ１における溝底部
Ｃ１に加わる張力が過大となり、第１ロールスタンドＲ
１で薄肉化された溝底部Ｃ５に局部薄肉、亀裂、破断等
が生じ、穴開き、肉厚外れ等の欠陥が発生する。
は、第１ロールスタンドＲ１におけるフランジＩｃｚが
ロールａｌ＋ ａ２とマンドレルバ−ｄとの間で拘束さ
れ、ａ底部Ｃ１は自由状態になる。そのため、第１ロー
ルスタンドＲ３におけるフランジ部Ｃ２の第２ロールス
タンドＲ２における圧下率に対応して、溝底部Ｃ４に加
わる張力は変化する。従来のカリバーでは、この圧下率
が大きいため、第１ロールスタンドＲ１における溝底部
Ｃ１に加わる張力が過大となり、第１ロールスタンドＲ
１で薄肉化された溝底部Ｃ５に局部薄肉、亀裂、破断等
が生じ、穴開き、肉厚外れ等の欠陥が発生する。
そこで、本発明は、この第１ロールスタンドにおけるロ
ールのカリバーの中心角を大きくすることにより、第２
ロールスタンドで圧下される素管の圧下率を低減させ、
薄肉部に過大な張力が加わることを回避し、穴開き、肉
厚外れ等の欠陥がないシームレス鋼管を製造することを
目的とする。
ールのカリバーの中心角を大きくすることにより、第２
ロールスタンドで圧下される素管の圧下率を低減させ、
薄肉部に過大な張力が加わることを回避し、穴開き、肉
厚外れ等の欠陥がないシームレス鋼管を製造することを
目的とする。
本発明のシームレス鋼管製造用マンドレルミルは、その
目的を達成するため、互いに対向させた一対のロールを
備えたロールスタンドの複数を、先行するロールに対し
て後続するロールの回転軸が直交するように圧延ライン
に沿って配置したマンドレルミルにおいて、中心角θが
６５〜８０度の円周面をもつカリバーを付けたロールを
第１ロールスタンドに組み込んだことを特徴とする。
目的を達成するため、互いに対向させた一対のロールを
備えたロールスタンドの複数を、先行するロールに対し
て後続するロールの回転軸が直交するように圧延ライン
に沿って配置したマンドレルミルにおいて、中心角θが
６５〜８０度の円周面をもつカリバーを付けたロールを
第１ロールスタンドに組み込んだことを特徴とする。
第１図は、本発明において使用する第１ロールスタンド
のロールを示す。これらロールｌａ、’ ｌｂには、第
１ロールスタンドにおける目標断面に対応した曲率をも
った凹部２ａ、 ２ｂが形成されている。
のロールを示す。これらロールｌａ、’ ｌｂには、第
１ロールスタンドにおける目標断面に対応した曲率をも
った凹部２ａ、 ２ｂが形成されている。
この凹部２ａ、 ２ｂは、ロールｌａ、 ｌｂの軸方向
中心部を中点３ａ、 ３ｂとして、中心角θだけ軸方向
に広がった円周曲面４ａ、 ４ｂと、円周曲面４ａ、
４ｂの両端に形成された逃げ面５ａ、 ５ｂからなる周
面形状を持っている。
中心部を中点３ａ、 ３ｂとして、中心角θだけ軸方向
に広がった円周曲面４ａ、 ４ｂと、円周曲面４ａ、
４ｂの両端に形成された逃げ面５ａ、 ５ｂからなる周
面形状を持っている。
ここで、中心角θを６５〜８０度としている。すなわち
、中心角θを大きくすることにより、第１ロールスタン
ドで素管がロールｌａ、 Ｔｏとマンドレルバ−によっ
て挟まれる部分を、素管の円周方向に沿って広範囲にし
ている。これにより、第１ロールスタンドにおいて薄肉
化される溝底部を、素管の円周方向に沿った幅広いもの
とする。また、溝底部を幅広いものとすることにより、
ロールｌａ。
、中心角θを大きくすることにより、第１ロールスタン
ドで素管がロールｌａ、 Ｔｏとマンドレルバ−によっ
て挟まれる部分を、素管の円周方向に沿って広範囲にし
ている。これにより、第１ロールスタンドにおいて薄肉
化される溝底部を、素管の円周方向に沿った幅広いもの
とする。また、溝底部を幅広いものとすることにより、
ロールｌａ。
１ｂとマンドレルバ−の間に挟まれないフランジ部は、
幅の狭いものとなる。したがって、溝底部の薄肉化を行
うときの圧下刃がフランジ部の延伸にも有効に作用し、
第１ロールスタンドで圧下された素管のフランジ部は、
従来のものに比較して薄肉になっている。
幅の狭いものとなる。したがって、溝底部の薄肉化を行
うときの圧下刃がフランジ部の延伸にも有効に作用し、
第１ロールスタンドで圧下された素管のフランジ部は、
従来のものに比較して薄肉になっている。
このとき、中心角θが６５度より小さいと、フランジ部
の面積の減少率が小さく、効果が少なくなる。他方、中
心角θが８０度より大きいと、ロールｌａ、 ｌｂの幅
方向両端部に設けた逃げ面５ａ、 ５ｂに焼付きが発生
し易く、製品の外面に製品として有害な疵が発生する要
因となる。
の面積の減少率が小さく、効果が少なくなる。他方、中
心角θが８０度より大きいと、ロールｌａ、 ｌｂの幅
方向両端部に設けた逃げ面５ａ、 ５ｂに焼付きが発生
し易く、製品の外面に製品として有害な疵が発生する要
因となる。
第１ロールスタンドで圧下された素管のフランジ部は、
第２ロールスタンドにおいてはロールとマンドレルバ−
との間に拘束され、圧下される。
第２ロールスタンドにおいてはロールとマンドレルバ−
との間に拘束され、圧下される。
このとき、第１ロールスタンドにおいて前述のカリバー
形状をもつロールｌａ、 ｌｂを使用した圧下により、
フランジ部の薄肉化がある程度進行しており、且つその
幅が狭いことから、従来に比較して圧下刃を小さくする
ことができる。そのため、第２ロールスタンドにおいて
、フランジ部、すなわち第１ロールスタンドで薄肉化さ
れた溝底部に加わる張力も小さくなり、肉厚下限外れ、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生することがなくなる
。
形状をもつロールｌａ、 ｌｂを使用した圧下により、
フランジ部の薄肉化がある程度進行しており、且つその
幅が狭いことから、従来に比較して圧下刃を小さくする
ことができる。そのため、第２ロールスタンドにおいて
、フランジ部、すなわち第１ロールスタンドで薄肉化さ
れた溝底部に加わる張力も小さくなり、肉厚下限外れ、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生することがなくなる
。
７個のロールスタンドを圧延ラインに沿って直列に配置
したマンドレルミルによって、外径２００ｍｌ１ｌ及び
内径１６１叩で肉厚１９．５ｍｍの素管を圧延した。
したマンドレルミルによって、外径２００ｍｌ１ｌ及び
内径１６１叩で肉厚１９．５ｍｍの素管を圧延した。
第１表は、第１及び第２ロールスタンドにおける延伸率
を示す。
を示す。
第 １ 表
ロールスタンドＮα １２
延伸率（％） １．４３ １．２５また、第
１ロールスタンドのロールｌａ、１ｂトしては、中心角
θ＝７０．５度のカリバーを付けたものを使用した。こ
の第１ロールスタンドを通過した素管は、ロールｌａ、
ｌｂとマンドレルバ−とで拘束された溝底部で１３．
５ｍｍに薄肉化され、拘束されていないフランジ部で１
９．１ｍｍに薄肉化されていた。
１ロールスタンドのロールｌａ、１ｂトしては、中心角
θ＝７０．５度のカリバーを付けたものを使用した。こ
の第１ロールスタンドを通過した素管は、ロールｌａ、
ｌｂとマンドレルバ−とで拘束された溝底部で１３．
５ｍｍに薄肉化され、拘束されていないフランジ部で１
９．１ｍｍに薄肉化されていた。
この素管を、次いで第２ロールスタンドにおいて圧下し
た。
た。
第２図は、このようにして圧下したときの各部における
肉厚の変化を示したグラフである。すなわち、第１ロー
ルスタンドで大きく圧下された溝底部は、第２ロールス
タンドにおいては比較的小さな減肉率で加工される。他
方、第１ロールスタンドで圧下が小さなフランジ部は、
第２ロールスタンドでは大きな減肉率で加工される。し
かし、中心角θを大きくしているので、溝底部とフラン
ジ部との肉厚差Δｔは、５．６ｍｍと小さなものになっ
ている。更に、フランジ部の幅も狭くなっているため、
フランジ部の断面積は１２６６ｍｍ” となっており、
第２ロールスタンドにおける減肉率を小さくすることが
可能であった。
肉厚の変化を示したグラフである。すなわち、第１ロー
ルスタンドで大きく圧下された溝底部は、第２ロールス
タンドにおいては比較的小さな減肉率で加工される。他
方、第１ロールスタンドで圧下が小さなフランジ部は、
第２ロールスタンドでは大きな減肉率で加工される。し
かし、中心角θを大きくしているので、溝底部とフラン
ジ部との肉厚差Δｔは、５．６ｍｍと小さなものになっ
ている。更に、フランジ部の幅も狭くなっているため、
フランジ部の断面積は１２６６ｍｍ” となっており、
第２ロールスタンドにおける減肉率を小さくすることが
可能であった。
他方、中心角θを５０度とした従来のロールを使用し、
同様な素管を圧延したときの第１及び第２ロールスタン
ドにおける延伸率を第２表に示す。
同様な素管を圧延したときの第１及び第２ロールスタン
ドにおける延伸率を第２表に示す。
第 ２ 表
ロールスタンドＮα １２
延伸率（％） １．４９ １．２０この場
合には、第１ロールスタンドにおける圧延により、素管
の溝底部は１３．５ｍｍに薄肉化され、フランジ部は１
９．３ｍに薄肉化されている。また、フランジ部の幅も
広く、断面積は１４０８ｍｍ’ であった。そこで、こ
のフランジ部を第２ロールスタンドで圧下するとき、延
伸率を１，２０％にとることが必要であった。
合には、第１ロールスタンドにおける圧延により、素管
の溝底部は１３．５ｍｍに薄肉化され、フランジ部は１
９．３ｍに薄肉化されている。また、フランジ部の幅も
広く、断面積は１４０８ｍｍ’ であった。そこで、こ
のフランジ部を第２ロールスタンドで圧下するとき、延
伸率を１，２０％にとることが必要であった。
また第３図は、本発明に従った中心角θ＝７０．５度の
ロールを使用して第１ロールスタンドで素管を圧延した
後の断面形状と、同じく中心角０３５０度のロールを使
用した場合を比較した図である。
ロールを使用して第１ロールスタンドで素管を圧延した
後の断面形状と、同じく中心角０３５０度のロールを使
用した場合を比較した図である。
第３図から明らかなように、中心角θ＝７０．５度のロ
ールを使用して素管を圧延したとき、第１ロールスタン
ドから出てくる素管のフランジ部は、中心角０３５０度
のロールを使用した場合に比較して、斜線を付けた部分
だけ薄肉化されている。したがって、第２ロールスタン
ドにおいてロールに加わる負荷が、この斜線部分に対応
して軽減することができ、その差が第２ロールスタンド
における延伸率の差となっている。そのため、第２０−
ルχタンドのロールの耐久性が向上することは勿論、肉
厚下限外れ亀裂、破断、穴開き等の欠陥が皆無であった
。
ールを使用して素管を圧延したとき、第１ロールスタン
ドから出てくる素管のフランジ部は、中心角０３５０度
のロールを使用した場合に比較して、斜線を付けた部分
だけ薄肉化されている。したがって、第２ロールスタン
ドにおいてロールに加わる負荷が、この斜線部分に対応
して軽減することができ、その差が第２ロールスタンド
における延伸率の差となっている。そのため、第２０−
ルχタンドのロールの耐久性が向上することは勿論、肉
厚下限外れ亀裂、破断、穴開き等の欠陥が皆無であった
。
また、肉厚比ｔ／Ｄが小さくなるほど、第２ロールスタ
ンドＲ２における延伸率が大きくなる。その結果、第２
ロールスタンドＲ２による圧下の際、第１ロールスタン
ドＲ１で薄肉化された部分に加わる張力が大きくなり、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生し易くなる。この点
から、第２ロールスタンドＲ２における延伸率は、１．
４８が製造可能な限界である。
ンドＲ２における延伸率が大きくなる。その結果、第２
ロールスタンドＲ２による圧下の際、第１ロールスタン
ドＲ１で薄肉化された部分に加わる張力が大きくなり、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生し易くなる。この点
から、第２ロールスタンドＲ２における延伸率は、１．
４８が製造可能な限界である。
たとえば、中心角０３５０度の従来のロールを使用した
場合に、肉厚比ｔ／Ｄが２．３３％になる。と、第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８であり、製
造可能な限界は肉厚比ｔ／Ｄで２．３３％であった。こ
れに対し、中心角θ＝７０．５度の本発明のロールを使
用した場合、第２ロールスタンドＲ２における延伸率を
低減しているため、肉厚比ｔ／Ｄが２．０９％で第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８となり、肉
厚比ｔ／Ｄで２．０９％まで製造可能となった。なお、
中心角θ＝６５度では、第２ロールスタンドＲ２におけ
る延伸率低減の効果が小さい。たとえば、肉厚比ｔ／Ｄ
が２．２０％で第２ロールスタンドＲ２における延伸率
が１．４８となり、改善効果は小さい。
場合に、肉厚比ｔ／Ｄが２．３３％になる。と、第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８であり、製
造可能な限界は肉厚比ｔ／Ｄで２．３３％であった。こ
れに対し、中心角θ＝７０．５度の本発明のロールを使
用した場合、第２ロールスタンドＲ２における延伸率を
低減しているため、肉厚比ｔ／Ｄが２．０９％で第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８となり、肉
厚比ｔ／Ｄで２．０９％まで製造可能となった。なお、
中心角θ＝６５度では、第２ロールスタンドＲ２におけ
る延伸率低減の効果が小さい。たとえば、肉厚比ｔ／Ｄ
が２．２０％で第２ロールスタンドＲ２における延伸率
が１．４８となり、改善効果は小さい。
以上に説明したように、本発明においては、目標断面形
状に対応した円周曲面が占める割合が大キナカリバーヲ
モつロールを第１ロールスタンドで使用することにより
、第１ロールスタンドに右けるフランジ部の減肉を積極
的に行い、第２ロールスタンドでそのフランジ部に対す
る圧下率を低減させている。そのため、第１ロールスタ
ンドで薄肉化された溝底部に対し、第２ロールスタンド
で加わる力が小さくなり、そこに肉厚下限外れ。
状に対応した円周曲面が占める割合が大キナカリバーヲ
モつロールを第１ロールスタンドで使用することにより
、第１ロールスタンドに右けるフランジ部の減肉を積極
的に行い、第２ロールスタンドでそのフランジ部に対す
る圧下率を低減させている。そのため、第１ロールスタ
ンドで薄肉化された溝底部に対し、第２ロールスタンド
で加わる力が小さくなり、そこに肉厚下限外れ。
亀裂２割れ、穴開き等の欠陥を発生させることがなくな
る。また、第２ロールスタンドのロールに対する負荷を
軽減できるため、ロール寿命を伸ばすこともできる。こ
のようにして、本発明によるとき、欠陥の少ないシーム
レス鋼管を製造することが可能となる。
る。また、第２ロールスタンドのロールに対する負荷を
軽減できるため、ロール寿命を伸ばすこともできる。こ
のようにして、本発明によるとき、欠陥の少ないシーム
レス鋼管を製造することが可能となる。
第１図は本発明のマンドレルミルにおいて第１ロールス
タンドに組み込まれるロールの局面形状を示し、第２図
は第１及び第２ロールスタンドにおける素管の肉厚変動
を示したグラフであり、第３図は中心角θの相違がフラ
ンジ部の加工に与える影響を説明した図である。他方、
第４図は、従来のマンドレルミル及びその問題点を説明
するための図である。 ｌａ、 ｌｂ： ｏ−ル ２ａ、２ｂ：凹部３ａ
、３ｂ：中点 ４ａ、４ｂ：円周曲面５ａ、５
ｂ：逃げ面 ａ、、 Ｃ２： Ｄ −ルＣ：素管
Ｃ１：溝底部 ｃ２：フランジ部 ｄ：マンドレルバーｅ：クラン
プ Ｒ１へＲ１１：ロールスタンド θ：中心角第１図 第 ３ 図 第４図 （ａ） （ｂ）
タンドに組み込まれるロールの局面形状を示し、第２図
は第１及び第２ロールスタンドにおける素管の肉厚変動
を示したグラフであり、第３図は中心角θの相違がフラ
ンジ部の加工に与える影響を説明した図である。他方、
第４図は、従来のマンドレルミル及びその問題点を説明
するための図である。 ｌａ、 ｌｂ： ｏ−ル ２ａ、２ｂ：凹部３ａ
、３ｂ：中点 ４ａ、４ｂ：円周曲面５ａ、５
ｂ：逃げ面 ａ、、 Ｃ２： Ｄ −ルＣ：素管
Ｃ１：溝底部 ｃ２：フランジ部 ｄ：マンドレルバーｅ：クラン
プ Ｒ１へＲ１１：ロールスタンド θ：中心角第１図 第 ３ 図 第４図 （ａ） （ｂ）
Claims (1)
- １、互いに対向させた一対のロールを備えたロールスタ
ンドの複数を、先行するロールに対して後続するロール
の回転軸が直交するように圧延ラインに沿って配置した
マンドレルミルにおいて、中心角θが６５〜８０度の円
周面をもつカリバーを付けたロールを第１ロールスタン
ドに組み込んだことを特徴とするシームレス鋼管製造用
マンドレルミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281488A JPH01186205A (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | シームレス鋼管製造用マンドレルミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281488A JPH01186205A (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | シームレス鋼管製造用マンドレルミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01186205A true JPH01186205A (ja) | 1989-07-25 |
Family
ID=11815855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1281488A Pending JPH01186205A (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | シームレス鋼管製造用マンドレルミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01186205A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309495C (zh) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | 一种具有辊形轮廓线与螺旋管坯相吻合的内压辊 |
-
1988
- 1988-01-22 JP JP1281488A patent/JPH01186205A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309495C (zh) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | 一种具有辊形轮廓线与螺旋管坯相吻合的内压辊 |
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