JPH0119990B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0119990B2 JPH0119990B2 JP57073429A JP7342982A JPH0119990B2 JP H0119990 B2 JPH0119990 B2 JP H0119990B2 JP 57073429 A JP57073429 A JP 57073429A JP 7342982 A JP7342982 A JP 7342982A JP H0119990 B2 JPH0119990 B2 JP H0119990B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- tundish
- temperature
- continuous casting
- superheating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/005—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like with heating or cooling means
- B22D41/01—Heating means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
この発明は、連続鋳造における鋳込み開始法に
関し、とくに連続鋳造鋳片の鋳込み初期相当部分
にしばしば生じ勝ちな介在物欠陥の有効な防止を
図ることについての開発成果を開示するものであ
る。 従来、連続鋳造では溶湯取鍋から連続鋳造用の
タンデイツシユに溶湯を受け始めると直ちに連続
鋳造用のモールドへの注入を開始するを通例と
し、これは上記の注入が遅れると、該タンデイツ
シユに加えられた予熱に拘らず、移注初期の溶湯
からタンデイツシユ耐火物に熱が多量に奪われて
溶湯温度が低下し勝ちであり、そのためモールド
に対する注入ノズルと通じるタンデイツシユの出
口孔の近傍で溶湯がときとして凝固し、注入が不
可能になるうれいがあることによる。 しかしながら上記のような即時注入であつても
依然、溶湯の温度低下は不可避であるためタンデ
イツシユ予熱の管理には、綿密周到な留意が必要
とされている。 そこでタンデイツシユ内における溶湯の過熱が
試みられ、これによる出口孔閉塞のうれいはなく
なるものの、即時注入を行う以上は、溶湯中の非
金属介在物を、タンデイツシユ内で浮上除去する
ために十分な機会が与えられないので、そのモー
ルド中への帯同流出による連続鋳造鋳片の介在物
品位は、注入初期において中期以降のそれに比し
著しく劣る欠点を残すことでは変りがない。 一方、溶湯取鍋から移注した溶湯のタンデイツ
シユ内レベルが200〜400mmに到達するのをまつて
モールドへの注入を開始する操業も行われ、こゝ
にタンデイツシユ内での溶湯の鎮静作用で、注入
初期相当の鋳片介在物品位は改善され得るとして
も、移注開始直後には溶湯からタンデイツシユ耐
火物への奪熱が激しいために上記鎮静の間に溶湯
温度が低下して、さきにのべたようなノズル詰ま
りが発生し易くなり、このとき介在物品位も却つ
て劣化することがしばしば経験された。 そこで発明者らは、溶湯中の非金属介在物の浮
上除去が溶湯温度の高いほど有効なことに着目し
て、タンデイツシユ内における溶湯加熱と、その
加熱下の保持を試み、その適切な温度−時間の管
理によつて、ノズル詰りの如き連続鋳造操業上の
トラブルを伴うことなく、連続鋳造鋳片の、介在
物品位を、とくに注入初期相当部分について中期
以降のそれとの間に格差なしにしかも、全体とし
て効果的な改善が達成され得ることを見出した。 つまりこの発明は、連続鋳造の鋳込み開始の際
に生起する一般的な、しかし鋳込み開始に特有な
上述問題点について有利な解決を与えるものであ
る。 すなわち溶湯取鍋から連続鋳造用のタンデイツ
シユに溶湯を移注してこの移注の開始に引続き、
連続鋳造用のモールド中で開放すべき注入ノズル
と通じている該タンデイツシユの出口孔に向つて
溶湯が流動する間に、該タンデイツシユに付設し
た加熱装置をもつてその溶湯に加熱を施すこと、
この加熱によつて溶湯をその液相線温度よりも30
〜60℃高い過熱温度に達しさせること、この過熱
温度に達した時点から１分間以上その過熱温度に
て保持すること及びこの保持を経たのちに上記注
入ノズルの開放を行うことの順序結合を特徴とす
る、連続徴造における鋳込み開始法である。 さて第１図、第２図にこの発明の適用に好適な
タンデイツシユ１を図解し、２は、加熱装置を示
す。 ３は取鍋からの溶湯移注位置を示し、４はタン
デイツシユ出口孔、５は加熱装置２への溶鋼の流
動を誘導するように、タンデイツシユ１の内部を
２分して設けた区画壁である。 加熱装置２は、タンデイツシユ１の側壁下半の
略中央部でその鉄皮６の張出し部６′内に耐火物
７を延長施工し、こゝに区画壁５を挾んで開口し
た入、出口８ａ，８ｂ間で迂曲する側路８と区画
壁５を貫通するもぐりオリフイスよりなるを可と
する直通路９との間にたて孔１０をあけ、このた
て孔１０に誘導コイル１１および鉄心１２を装着
してなる。この誘導コイル１１に通電して鉄心１
２に磁界を発生させその結果側路８内溶鋼に流れ
る誘導電流をもつてジユール加熱を行うことがの
ぞましい。 この発明においてタンデイツシユからモールド
へ注入開始する前のタンデイツシユ内溶湯温度を
液相線温度との差（つまり過熱温度、以下ΔTで
示す）が30℃から60℃になるように加熱・保持す
る理由を示す。即ち、溶湯のΔTが30℃未満の場
合には、保持時間をいくら長くとつても介在物の
浮上が完全でないばかりか逆に温度が低いためタ
ンデイツシユ・ノズル入口で溶湯が凝固し、注入
が不能になることがある。又溶湯のΔTが60℃を
越えると介在物浮上やノズル詰りの点に関しては
極めて良好な効果が得られるが、他方、鋳造中に
ブレークアウトが発生し易くなるので、実際的で
ない。 次にキリング時間を１分から10分とすることの
理由を示す。 保持時間が１分未満の場合には、介在物浮上が
十分でなく、所期の効果が得られない。また10分
を越えると介在物の浮上は完全になるものの、操
業時間全体が長くなり、生産性の観点から好まし
くないので10分を上限とした。 1500KWの溝型誘導加熱装置を設置した８トン
容量のタンデイツシユを使用し、鋳造条件を次の
ように共通に定めて実験した。 (1) 鋼種：SUS430（Ｃ／0.06、Si／0.35 Mn／
0.60 Ｐ／0.030 Ｓ／0.007 Cr／16.20 Al／
0.010（％）） (2) スラブ寸法：200×1050mm2 (3) 鋳造速度：0.9ｍ／min 実験要領は次のように統一して実施；即ち取鍋
からタンデイツシユに溶鋼を注入開始と共に、加
熱装置を働かし、溶鋼を加熱しつづける。溶鋼の
温度を連続的に測定しながら、所定温度になつた
時点からキリング時間をはかり、所定の時間経過
したら、タンデイツシユからモールドへの注入を
開始する。 これらの実施例を第１表にまとめて示す。
関し、とくに連続鋳造鋳片の鋳込み初期相当部分
にしばしば生じ勝ちな介在物欠陥の有効な防止を
図ることについての開発成果を開示するものであ
る。 従来、連続鋳造では溶湯取鍋から連続鋳造用の
タンデイツシユに溶湯を受け始めると直ちに連続
鋳造用のモールドへの注入を開始するを通例と
し、これは上記の注入が遅れると、該タンデイツ
シユに加えられた予熱に拘らず、移注初期の溶湯
からタンデイツシユ耐火物に熱が多量に奪われて
溶湯温度が低下し勝ちであり、そのためモールド
に対する注入ノズルと通じるタンデイツシユの出
口孔の近傍で溶湯がときとして凝固し、注入が不
可能になるうれいがあることによる。 しかしながら上記のような即時注入であつても
依然、溶湯の温度低下は不可避であるためタンデ
イツシユ予熱の管理には、綿密周到な留意が必要
とされている。 そこでタンデイツシユ内における溶湯の過熱が
試みられ、これによる出口孔閉塞のうれいはなく
なるものの、即時注入を行う以上は、溶湯中の非
金属介在物を、タンデイツシユ内で浮上除去する
ために十分な機会が与えられないので、そのモー
ルド中への帯同流出による連続鋳造鋳片の介在物
品位は、注入初期において中期以降のそれに比し
著しく劣る欠点を残すことでは変りがない。 一方、溶湯取鍋から移注した溶湯のタンデイツ
シユ内レベルが200〜400mmに到達するのをまつて
モールドへの注入を開始する操業も行われ、こゝ
にタンデイツシユ内での溶湯の鎮静作用で、注入
初期相当の鋳片介在物品位は改善され得るとして
も、移注開始直後には溶湯からタンデイツシユ耐
火物への奪熱が激しいために上記鎮静の間に溶湯
温度が低下して、さきにのべたようなノズル詰ま
りが発生し易くなり、このとき介在物品位も却つ
て劣化することがしばしば経験された。 そこで発明者らは、溶湯中の非金属介在物の浮
上除去が溶湯温度の高いほど有効なことに着目し
て、タンデイツシユ内における溶湯加熱と、その
加熱下の保持を試み、その適切な温度−時間の管
理によつて、ノズル詰りの如き連続鋳造操業上の
トラブルを伴うことなく、連続鋳造鋳片の、介在
物品位を、とくに注入初期相当部分について中期
以降のそれとの間に格差なしにしかも、全体とし
て効果的な改善が達成され得ることを見出した。 つまりこの発明は、連続鋳造の鋳込み開始の際
に生起する一般的な、しかし鋳込み開始に特有な
上述問題点について有利な解決を与えるものであ
る。 すなわち溶湯取鍋から連続鋳造用のタンデイツ
シユに溶湯を移注してこの移注の開始に引続き、
連続鋳造用のモールド中で開放すべき注入ノズル
と通じている該タンデイツシユの出口孔に向つて
溶湯が流動する間に、該タンデイツシユに付設し
た加熱装置をもつてその溶湯に加熱を施すこと、
この加熱によつて溶湯をその液相線温度よりも30
〜60℃高い過熱温度に達しさせること、この過熱
温度に達した時点から１分間以上その過熱温度に
て保持すること及びこの保持を経たのちに上記注
入ノズルの開放を行うことの順序結合を特徴とす
る、連続徴造における鋳込み開始法である。 さて第１図、第２図にこの発明の適用に好適な
タンデイツシユ１を図解し、２は、加熱装置を示
す。 ３は取鍋からの溶湯移注位置を示し、４はタン
デイツシユ出口孔、５は加熱装置２への溶鋼の流
動を誘導するように、タンデイツシユ１の内部を
２分して設けた区画壁である。 加熱装置２は、タンデイツシユ１の側壁下半の
略中央部でその鉄皮６の張出し部６′内に耐火物
７を延長施工し、こゝに区画壁５を挾んで開口し
た入、出口８ａ，８ｂ間で迂曲する側路８と区画
壁５を貫通するもぐりオリフイスよりなるを可と
する直通路９との間にたて孔１０をあけ、このた
て孔１０に誘導コイル１１および鉄心１２を装着
してなる。この誘導コイル１１に通電して鉄心１
２に磁界を発生させその結果側路８内溶鋼に流れ
る誘導電流をもつてジユール加熱を行うことがの
ぞましい。 この発明においてタンデイツシユからモールド
へ注入開始する前のタンデイツシユ内溶湯温度を
液相線温度との差（つまり過熱温度、以下ΔTで
示す）が30℃から60℃になるように加熱・保持す
る理由を示す。即ち、溶湯のΔTが30℃未満の場
合には、保持時間をいくら長くとつても介在物の
浮上が完全でないばかりか逆に温度が低いためタ
ンデイツシユ・ノズル入口で溶湯が凝固し、注入
が不能になることがある。又溶湯のΔTが60℃を
越えると介在物浮上やノズル詰りの点に関しては
極めて良好な効果が得られるが、他方、鋳造中に
ブレークアウトが発生し易くなるので、実際的で
ない。 次にキリング時間を１分から10分とすることの
理由を示す。 保持時間が１分未満の場合には、介在物浮上が
十分でなく、所期の効果が得られない。また10分
を越えると介在物の浮上は完全になるものの、操
業時間全体が長くなり、生産性の観点から好まし
くないので10分を上限とした。 1500KWの溝型誘導加熱装置を設置した８トン
容量のタンデイツシユを使用し、鋳造条件を次の
ように共通に定めて実験した。 (1) 鋼種：SUS430（Ｃ／0.06、Si／0.35 Mn／
0.60 Ｐ／0.030 Ｓ／0.007 Cr／16.20 Al／
0.010（％）） (2) スラブ寸法：200×1050mm2 (3) 鋳造速度：0.9ｍ／min 実験要領は次のように統一して実施；即ち取鍋
からタンデイツシユに溶鋼を注入開始と共に、加
熱装置を働かし、溶鋼を加熱しつづける。溶鋼の
温度を連続的に測定しながら、所定温度になつた
時点からキリング時間をはかり、所定の時間経過
したら、タンデイツシユからモールドへの注入を
開始する。 これらの実施例を第１表にまとめて示す。
【表】
第１表の実施例から明らかなように、この発明
の要件を満足することより、タンデイツシユノズ
ルのつまりやブレークアウトの発生を引起こすこ
となく、注入初期相当スラブの介在物品位を従来
法のそれに比して大幅に改善できる。 なお第３図には、タンデイツシユ内に溶鋼が満
杯になつた直後の溶鋼温度が同じΔT＝40℃の条
件で、タンデイツシユに加熱装置のない場合（第
１表中の比較例４）と、過熱装置によつて常にほ
ぼ同一温度に３分保持した場合（第１表の実施例
２）の溶鋼温度推移を〇、×印のプロツトで示す。
加熱装置のない場合には保持を実施すると温度降
下が大きく、取鍋からの高温の溶鋼が入つてくる
ことで、温度の回復が現われ始まるまでにかなり
の温度降下が生じてしまい、介在物品位は逆に劣
化してしまうことが第１表から判る。 かくしてこの発明によれば、連続鋳造鋳片の介
在物品位を、鋳込み全期間を通じて良好にするこ
とができる。
の要件を満足することより、タンデイツシユノズ
ルのつまりやブレークアウトの発生を引起こすこ
となく、注入初期相当スラブの介在物品位を従来
法のそれに比して大幅に改善できる。 なお第３図には、タンデイツシユ内に溶鋼が満
杯になつた直後の溶鋼温度が同じΔT＝40℃の条
件で、タンデイツシユに加熱装置のない場合（第
１表中の比較例４）と、過熱装置によつて常にほ
ぼ同一温度に３分保持した場合（第１表の実施例
２）の溶鋼温度推移を〇、×印のプロツトで示す。
加熱装置のない場合には保持を実施すると温度降
下が大きく、取鍋からの高温の溶鋼が入つてくる
ことで、温度の回復が現われ始まるまでにかなり
の温度降下が生じてしまい、介在物品位は逆に劣
化してしまうことが第１表から判る。 かくしてこの発明によれば、連続鋳造鋳片の介
在物品位を、鋳込み全期間を通じて良好にするこ
とができる。
第１図はこの発明の実施に好適なタンデイツシ
ユの平面図、第２図は第１図Ａ−Ａ線上の断面
図、第３図はタンデイツシユ内溶鋼温度の推移を
示すグラフである。
ユの平面図、第２図は第１図Ａ−Ａ線上の断面
図、第３図はタンデイツシユ内溶鋼温度の推移を
示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶湯取鍋から連続鋳造用のタンデイツシユに
溶湯を移注してこの移注の開始に引続き、連続鋳
造用のモールド中で開放すべき注入ノズルと通じ
ている該タンデイツシユの出口孔に向つて溶湯が
流動する間に、該ダンデイツシユに付設した過熱
装置をもつてその溶湯に過熱を施すこと、 この過熱によつて溶湯をその液相線温度よりも
30〜60℃高い過熱温度に達しさせること、 この過熱温度に達した時点から１〜10分間その
過熱温度にて保持すること及び この保持を経たのちに上記注入ノズルの開放を
行うこと の順序結合を特徴とする、連続鋳造における鋳込
み開始法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342982A JPS58192666A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造における鋳込み開始法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342982A JPS58192666A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造における鋳込み開始法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58192666A JPS58192666A (ja) | 1983-11-10 |
| JPH0119990B2 true JPH0119990B2 (ja) | 1989-04-13 |
Family
ID=13517987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7342982A Granted JPS58192666A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造における鋳込み開始法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58192666A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2672889B2 (ja) * | 1990-11-19 | 1997-11-05 | 川崎製鉄株式会社 | 連続鋳造方法 |
| CN107511474B (zh) * | 2017-08-04 | 2019-12-10 | 福建圣力智能工业科技股份有限公司 | 一种连铸机用加热机构 |
| CN114101650A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 东北大学 | 一种通道式感应加热装置及中间包 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50106420U (ja) * | 1974-02-09 | 1975-09-01 | ||
| JPS5939225B2 (ja) * | 1978-02-13 | 1984-09-21 | 日本鋼管株式会社 | 鋼の連続鋳造法 |
| SE415535B (sv) * | 1978-06-13 | 1980-10-13 | Asea Ab | Anordning vid kontinuerlig gjutning, sasom strenggjutning |
| JPS602146B2 (ja) * | 1980-09-24 | 1985-01-19 | 川崎製鉄株式会社 | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
| JPS5770066A (en) * | 1980-10-21 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Heater for molten metal in tundish for continuous casting |
| JPS59223148A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-14 | Nippon Steel Corp | タンデイシユ内溶湯の誘導加熱方法 |
-
1982
- 1982-05-04 JP JP7342982A patent/JPS58192666A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58192666A (ja) | 1983-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110640107A (zh) | 一种连铸机快换中间包防止坯壳收缩的方法 | |
| CN110508762A (zh) | 一种快速更换中间包的连浇工艺 | |
| JPH0119990B2 (ja) | ||
| AU2004295039B2 (en) | Sequential casting method for the production of a high-purity cast metal billet | |
| US4036280A (en) | Method of starting the casting of a strand in a continuous casting installation | |
| JPS58132358A (ja) | 連続鋳造装置の注型ノズル | |
| JP2012020333A (ja) | 汚染源のタンディッシュへの混入を防止する連続鋳造方法 | |
| JP4113967B2 (ja) | 金属インゴット鋳造装置及び鋳造方法 | |
| JPH07110401B2 (ja) | タンディッシュストッパーによる鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS5930468A (ja) | ノズル詰り除去方法 | |
| JPH0435260B2 (ja) | ||
| JPS6347537B2 (ja) | ||
| JPH0255142B2 (ja) | ||
| JPH1147895A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュの予熱方法 | |
| JP6837179B1 (ja) | 鋼の連続鋳造用タンディシュノズル | |
| JPS63174764A (ja) | 連続鋳造における鋳込み開始時の溶鋼酸化防止方法 | |
| JPH0675756B2 (ja) | スライディングノズルの開孔方法 | |
| JPS6340651A (ja) | 溶湯の連続鋳造方法 | |
| JPH0292442A (ja) | 溶鋼の連続鋳造におけるノズル詰り防止方法 | |
| JPH0735642Y2 (ja) | 連続鋳造設備における鋳込み開始時のタンディッシュ内溶鋼の酸化防止装置 | |
| JPH03118943A (ja) | 低・中炭素鋼用連鋳鋳型およびその鋳造方法 | |
| JP4600095B2 (ja) | タンディッシュの熱間再使用方法 | |
| JPH0663706A (ja) | スラグ混入防止機構を備えた連続鋳造装置 | |
| JP3260606B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュの予熱方法 | |
| JPH052418B2 (ja) |