JPH01205054A - モリブデン材とその製造方法 - Google Patents
モリブデン材とその製造方法Info
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- JPH01205054A JPH01205054A JP2654988A JP2654988A JPH01205054A JP H01205054 A JPH01205054 A JP H01205054A JP 2654988 A JP2654988 A JP 2654988A JP 2654988 A JP2654988 A JP 2654988A JP H01205054 A JPH01205054 A JP H01205054A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、一般Ｗ４造林、高温炉用、核燃料焼結ボート
、核融合炉用材料等に使用されるモリブデン材とその製
造方法に関する。
、核融合炉用材料等に使用されるモリブデン材とその製
造方法に関する。
一般に、粉末冶金法で製造されるモリブデン材は、純モ
リブデンによって製造される。この種のモリブデン材は
、第４図（ａ）に示すような繊維結晶構造を有しており
、その再結晶開始温度は約１０００［’Ｃ］である。
リブデンによって製造される。この種のモリブデン材は
、第４図（ａ）に示すような繊維結晶構造を有しており
、その再結晶開始温度は約１０００［’Ｃ］である。
よって、かかる純モリブデンから成るモリブデン材は、
１０００［’Ｃ］以上の高温で使用されると、第４図す
に示すように等軸形の再結晶粒子の粒成長によって、材
の急激な脆化が生じ、また、高温下における荷重負荷に
対して容易に変形してしまう欠点があった。
１０００［’Ｃ］以上の高温で使用されると、第４図す
に示すように等軸形の再結晶粒子の粒成長によって、材
の急激な脆化が生じ、また、高温下における荷重負荷に
対して容易に変形してしまう欠点があった。
そこで、高温下において変形し易いという上記欠点を補
う手段として、従来は、アルミニウム、カリウム、ケイ
素等の材料を含有したモリブデン材料が用いられていた
。
う手段として、従来は、アルミニウム、カリウム、ケイ
素等の材料を含有したモリブデン材料が用いられていた
。
しかしながら、従来のモリブデン材料であるアルミニウ
ム、カリウム、ケイ素等を含有したモリブデン材料は、
製造過程において、高い加工率を必要とし、かつ加工性
、作業性が悪いため、歩留りが低いという問題が生じて
いた。
ム、カリウム、ケイ素等を含有したモリブデン材料は、
製造過程において、高い加工率を必要とし、かつ加工性
、作業性が悪いため、歩留りが低いという問題が生じて
いた。
また、アルミニウム、カリウム等の融点、沸点が実用に
必要かつ充分な程度まで高くなく、使用条件等が限定さ
れているというモリブデン材の使用上における問題も生
じていた。
必要かつ充分な程度まで高くなく、使用条件等が限定さ
れているというモリブデン材の使用上における問題も生
じていた。
そこで、本発明の技術的課題は、上記問題に鑑み、加工
性、作業性に優れたモリブデン材料より、成り、かつ、
高温状態の荷重負荷に対しても変形量の少ない使用性の
優れたモリブデン材とその製造方法を提供することであ
る。
性、作業性に優れたモリブデン材料より、成り、かつ、
高温状態の荷重負荷に対しても変形量の少ない使用性の
優れたモリブデン材とその製造方法を提供することであ
る。
本発明によれば、０．０１〜１゜０重量％のサマリウム
酸化物と、残部がモリブデンとから成るモリブデン材で
あって、前記モリブデンの結晶粒子は、実質的に繊維構
造組織に組成されており、高温における変形量が少ない
ことを特徴とするモリブデン材が得られる。
酸化物と、残部がモリブデンとから成るモリブデン材で
あって、前記モリブデンの結晶粒子は、実質的に繊維構
造組織に組成されており、高温における変形量が少ない
ことを特徴とするモリブデン材が得られる。
また、本発明によれば、０．０１〜１．０重量％のサマ
リウム酸化物と、残部かモリブデンとから成るインゴッ
トを準備する準備工程と、該インゴットの厚みに対して
少なくとも８０％の総加工率で加工する第一の加工工程
とを有することを特徴とする板状のモリブデン材の製造
方法が得られる。
リウム酸化物と、残部かモリブデンとから成るインゴッ
トを準備する準備工程と、該インゴットの厚みに対して
少なくとも８０％の総加工率で加工する第一の加工工程
とを有することを特徴とする板状のモリブデン材の製造
方法が得られる。
ここで、前記第一の加工工程における加工は、熱間鍛造
加工及び圧延加工であることが望ましい。
加工及び圧延加工であることが望ましい。
更に、本発明によれば、０．０１〜１．０重量％のサマ
リウム酸化物と、残部がモリブデンとから成るインゴッ
トを準備する準備工程と、該インゴットの断面積に対し
て少なくとも６５％の総加工率で加工する第二の加工工
程とを有することを特徴とする線状のモリブデン材の製
造方法が得られる。
リウム酸化物と、残部がモリブデンとから成るインゴッ
トを準備する準備工程と、該インゴットの断面積に対し
て少なくとも６５％の総加工率で加工する第二の加工工
程とを有することを特徴とする線状のモリブデン材の製
造方法が得られる。
ここで、前記第二の加工工程における加工は、熱間圧延
加工と、熱間転打加工及び温間引抜き加工とを含む。
加工と、熱間転打加工及び温間引抜き加工とを含む。
モリブデン中にドープされたサマリウム酸化物の粒子を
、準備工程と加工工程とを経て所定方向に配列し、該モ
リブデンの結晶補遺を実質的に繊維構造組織に組成する
。この繊維構造組繊は、高温状態に置かれた場合でも、
第４図（ｂ）に示した純モリブデンの様な等軸の微細結
晶とはならず、しかも、所定方向への再結晶粒子の粒成
長を抑制するいわゆるインターロック構造であることか
ら、再結晶温度が高く、かつ、高温耐変形性を有したモ
リブデン材が得られる。
、準備工程と加工工程とを経て所定方向に配列し、該モ
リブデンの結晶補遺を実質的に繊維構造組織に組成する
。この繊維構造組繊は、高温状態に置かれた場合でも、
第４図（ｂ）に示した純モリブデンの様な等軸の微細結
晶とはならず、しかも、所定方向への再結晶粒子の粒成
長を抑制するいわゆるインターロック構造であることか
ら、再結晶温度が高く、かつ、高温耐変形性を有したモ
リブデン材が得られる。
尚、サマリウム酸化物の含有率がモリブデン材の０．０
１〜１．０重量％のとき、及び製品化されるモリブデン
材の形状が板状の場合は、その加工工程における総加工
率が少なくと＃Ｊ８０％、同じく線状の場合は、少なく
とも６５％のときに上記効果が顕著に現われる。
１〜１．０重量％のとき、及び製品化されるモリブデン
材の形状が板状の場合は、その加工工程における総加工
率が少なくと＃Ｊ８０％、同じく線状の場合は、少なく
とも６５％のときに上記効果が顕著に現われる。
以下、本発明の実施例を図面等を参照して説明する。
〔第一実施例〕
まず、準備工程において、モリブデン材を製造する場合
の出発原料となるインゴットを準備する。
の出発原料となるインゴットを準備する。
このインゴットは、所定の重量％のサマリウム酸化物、
例えばＳｍ２０３をドープしたモリブデン粉末に水素還
元を施してモリブデンとサマリウム、又は、これらとサ
マリウム酸化物との混合材料とした後、該混合材料をプ
レス、焼結して形成される。
例えばＳｍ２０３をドープしたモリブデン粉末に水素還
元を施してモリブデンとサマリウム、又は、これらとサ
マリウム酸化物との混合材料とした後、該混合材料をプ
レス、焼結して形成される。
次に、加工工程において、このインゴットを１１００℃
前後の高温下で熱間鍛造及び熱間圧延を行ない、インゴ
ットの厚み方向に対して９５％の総加工率で板状のモリ
ブデン材に加工する。
前後の高温下で熱間鍛造及び熱間圧延を行ない、インゴ
ットの厚み方向に対して９５％の総加工率で板状のモリ
ブデン材に加工する。
で表わされるものであり、ｄｏはインゴットの厚み、ｄ
ｌは加工後の板の厚みをそれぞれ示している。このとき
、サマリウムは板厚方向と垂直方向に配列されるととも
に、即ち、モリブデン板はその結晶構造が第１図（Ｃ）
に示すようないわゆる繊維構造組織になっている。
ｌは加工後の板の厚みをそれぞれ示している。このとき
、サマリウムは板厚方向と垂直方向に配列されるととも
に、即ち、モリブデン板はその結晶構造が第１図（Ｃ）
に示すようないわゆる繊維構造組織になっている。
このようにして得られたモリブデン板から、２ｉｍＸ
１５ｎｍＸ １５ｍｍの試験片を切断し、９００［”Ｃ
］から１８００［’Ｃ］の温度まで５０℃刻みで３０分
の熱処理を行なって、ビッカース硬さの変化を調査した
。その際、比較例として、純モリブデンかる成るインゴ
ットを用いて製造された、第４図（ａ）に示すような結
晶組織を有するモリブデン板のビッカース硬さの変化も
同時に調査した。この調査の結果を第２図に示す。第２
図を参照すると、サマリウム酸化物を０．０１重量以上
含有させたモリブデン板は、ビッカース硬さの低下が純
モリブデン板に比べて高温域にずれていることが判明し
た。尚、サマリウム酸化物の含有率の上限は、加工性を
良くするため、１．０［％］程度に抑えるのが望ましい
。
１５ｎｍＸ １５ｍｍの試験片を切断し、９００［”Ｃ
］から１８００［’Ｃ］の温度まで５０℃刻みで３０分
の熱処理を行なって、ビッカース硬さの変化を調査した
。その際、比較例として、純モリブデンかる成るインゴ
ットを用いて製造された、第４図（ａ）に示すような結
晶組織を有するモリブデン板のビッカース硬さの変化も
同時に調査した。この調査の結果を第２図に示す。第２
図を参照すると、サマリウム酸化物を０．０１重量以上
含有させたモリブデン板は、ビッカース硬さの低下が純
モリブデン板に比べて高温域にずれていることが判明し
た。尚、サマリウム酸化物の含有率の上限は、加工性を
良くするため、１．０［％］程度に抑えるのが望ましい
。
従って、本実施例によれば、高温状態に置かれた場合で
も、純モリブデンの様な等軸の微細結晶とはならず、し
かも、板厚の方向への再結晶粒子の粒成長が抑制された
結晶組織を有する板状のモリブデン材が得られる。
も、純モリブデンの様な等軸の微細結晶とはならず、し
かも、板厚の方向への再結晶粒子の粒成長が抑制された
結晶組織を有する板状のモリブデン材が得られる。
準備工程において準備されるインゴットの形成手段は、
前記第一実施例と同様である０本実施例では、第一の加
工工程において、インゴットに対する総加工率を変えた
加工を施した。具体的にいえば、インゴットに１１００
℃前後の高温下で熱間圧延加工及び熱間圧延加工を施し
た後、冷間圧延加工を施して、総加工率が６５％〜９５
％のモリブデン板を製造した。この様にして製造された
モリブデン板の結晶組織は、加工度により若干の変動は
あるが、実質的に繊維組織に組成されている。
前記第一実施例と同様である０本実施例では、第一の加
工工程において、インゴットに対する総加工率を変えた
加工を施した。具体的にいえば、インゴットに１１００
℃前後の高温下で熱間圧延加工及び熱間圧延加工を施し
た後、冷間圧延加工を施して、総加工率が６５％〜９５
％のモリブデン板を製造した。この様にして製造された
モリブデン板の結晶組織は、加工度により若干の変動は
あるが、実質的に繊維組織に組成されている。
次に、第３図に示すように、上記モリブデン板から切断
された２ ｎａ Ｘ ２０ ｎｕｎ Ｘ １３０ ｍｇ
ｎの試験片３０の両端部を１対の支持台３１で支持し、
その中央部から荷重負荷５００ ［ｇ］の荷重３２を加
えて、水素雰囲気中、１８００［’ＣＣコニ０［時間］
の変形試験を行なった。その結果を第１表に掲げる。尚
、比較例として、純モリブデンから製作された試験片に
ついて、同様の条件で行なった変形試験結果（第１表下
段のａ、ｂ、ｃ）も掲げた。
された２ ｎａ Ｘ ２０ ｎｕｎ Ｘ １３０ ｍｇ
ｎの試験片３０の両端部を１対の支持台３１で支持し、
その中央部から荷重負荷５００ ［ｇ］の荷重３２を加
えて、水素雰囲気中、１８００［’ＣＣコニ０［時間］
の変形試験を行なった。その結果を第１表に掲げる。尚
、比較例として、純モリブデンから製作された試験片に
ついて、同様の条件で行なった変形試験結果（第１表下
段のａ、ｂ、ｃ）も掲げた。
第 １ 表
第１表を参照すると、サマリウム酸化物を０．０１〜０
．５重量％含有させ、かつ総加工率が少なくとも８０％
のモリブデン板は、純モリブデンから成る板に比べて変
形量が極めて少ないことが判明した。
．５重量％含有させ、かつ総加工率が少なくとも８０％
のモリブデン板は、純モリブデンから成る板に比べて変
形量が極めて少ないことが判明した。
尚、第１表への掲載を省略したが、サマリウム酸化物を
１．０重量％含有した場合も同様の結果が得られる。
１．０重量％含有した場合も同様の結果が得られる。
従って、本実施例によれば、１８００°Ｃの高温下にお
いても変形量が少ない板状のモリブデン材が得られる。
いても変形量が少ない板状のモリブデン材が得られる。
本実施例及び後述する第四実施例では、線状のモリブデ
ン材を製造する。
ン材を製造する。
準備工程において準備されるインゴットの形成手段は前
記第−及び第二実施例と同様である６本実施例では、加
工工程において、インゴットに対する総加工率が９８％
になるような線状の材加工を施した２具体的にいえば、
インゴットに１１００℃前後の高温下で熱間圧延加工及
び熱間転打加工を施し、更に、１０００［”Ｃ］以下の
温度下で温間引抜き加工を施して１．０［φ］の線材を
製造した６尚、ここでいう総加工率とは、 す、Ｓｏはインゴットの横断面積、Ｓｌは加工後の線の
横断面積をそれぞれ示している。
記第−及び第二実施例と同様である６本実施例では、加
工工程において、インゴットに対する総加工率が９８％
になるような線状の材加工を施した２具体的にいえば、
インゴットに１１００℃前後の高温下で熱間圧延加工及
び熱間転打加工を施し、更に、１０００［”Ｃ］以下の
温度下で温間引抜き加工を施して１．０［φ］の線材を
製造した６尚、ここでいう総加工率とは、 す、Ｓｏはインゴットの横断面積、Ｓｌは加工後の線の
横断面積をそれぞれ示している。
このとき、サマリウムは、線の横断面積と直交する軸方
向に配列される。結晶粒子も同方向に細長く成長した粒
子になっている。即ち、本実施例で製造されたモリブデ
ン線は、その結晶構造が第１図（Ｃ）に示すような繊維
構造組織に組成されている。以下、線状のモリブデン材
を加工する加工工程を第二の加工工程とする。
向に配列される。結晶粒子も同方向に細長く成長した粒
子になっている。即ち、本実施例で製造されたモリブデ
ン線は、その結晶構造が第１図（Ｃ）に示すような繊維
構造組織に組成されている。以下、線状のモリブデン材
を加工する加工工程を第二の加工工程とする。
この様にして、得られたモリブデン線から、１．０［φ
］Ｘ１２０［＋ｍ］の試験片を切断して変形試験を行な
った。変形試験の方法は第３図（ｂ）に示すように、両
端のうち一端が支持台３３により支持され、１００Ｉｕ
＋のスパンを有する試験片３４を、水素雰囲気中の電気
炉内におき、１８００ ［”Ｃ］ ＸＩＯ［時間コで自
重による変形量を計測するいわゆる片端支持方法を用い
た。その結果を第２表に掲げる。尚、比較例として、純
モリブデンから成るインゴットを用いて製造された、第
４図（ａ）に示すような結晶組繊を有するモリブデン線
の変形試験結果も同表に示している。
］Ｘ１２０［＋ｍ］の試験片を切断して変形試験を行な
った。変形試験の方法は第３図（ｂ）に示すように、両
端のうち一端が支持台３３により支持され、１００Ｉｕ
＋のスパンを有する試験片３４を、水素雰囲気中の電気
炉内におき、１８００ ［”Ｃ］ ＸＩＯ［時間コで自
重による変形量を計測するいわゆる片端支持方法を用い
た。その結果を第２表に掲げる。尚、比較例として、純
モリブデンから成るインゴットを用いて製造された、第
４図（ａ）に示すような結晶組繊を有するモリブデン線
の変形試験結果も同表に示している。
以下余白
第２表を参照すると、サマリウム酸化物（Ｓ ｍ ２０
３ ＞を０．０１〜１．０［％］金含有るモリブデン線
は、同様の製造手段により製造された純モリブデンから
成る線に比べて、変形量が極めて少ないことが認められ
る。即ち、本実施例によれば、１８００［”Ｃ］の高温
下においても等軸の微細結晶とはならず、しかも、線の
直径方向への再結晶粒子の粒成長が抑制された結晶組織
、いわゆるインターロッキング組、１ａｌｌ（第１図（
ａ）および（ｂ）に示す）を有するモリブデン材が得ら
れる。
３ ＞を０．０１〜１．０［％］金含有るモリブデン線
は、同様の製造手段により製造された純モリブデンから
成る線に比べて、変形量が極めて少ないことが認められ
る。即ち、本実施例によれば、１８００［”Ｃ］の高温
下においても等軸の微細結晶とはならず、しかも、線の
直径方向への再結晶粒子の粒成長が抑制された結晶組織
、いわゆるインターロッキング組、１ａｌｌ（第１図（
ａ）および（ｂ）に示す）を有するモリブデン材が得ら
れる。
準備工程において準備されるインゴットの形成手段は、
前記−乃至三実施例と同様である０本実施例では、第二
加工工程において、インゴットに対する総加工率を変え
た加工を施した。具体的に云えば、インゴットに１１０
０［’Ｃ］前後の高温下で熱間圧延加工及び熱間転打加
工を施し、総加工率が５０％〜９８％のモリブデン線を
製造した。
前記−乃至三実施例と同様である０本実施例では、第二
加工工程において、インゴットに対する総加工率を変え
た加工を施した。具体的に云えば、インゴットに１１０
０［’Ｃ］前後の高温下で熱間圧延加工及び熱間転打加
工を施し、総加工率が５０％〜９８％のモリブデン線を
製造した。
この様にして得られたモリブデン線から、２ ｒｉｍＸ
５ｎ＝Ｘ１３０ｍｍの試験片を切断して変形試験を行な
った。変形試験の方法は、荷重を５０ ［ｇ］とした以
外は前記第二実施例と同様である。その変形試験結果を
第三表に掲げる。尚、比較例として、同様な製造手段に
より製造された、純モリブデンから成る線の変形試験も
同表下段（ａ〜ｄ）に掲げる。
５ｎ＝Ｘ１３０ｍｍの試験片を切断して変形試験を行な
った。変形試験の方法は、荷重を５０ ［ｇ］とした以
外は前記第二実施例と同様である。その変形試験結果を
第三表に掲げる。尚、比較例として、同様な製造手段に
より製造された、純モリブデンから成る線の変形試験も
同表下段（ａ〜ｄ）に掲げる。
第三表 変形試験結果
第三表を参照すると、サマリウム酸化物を所定重量％含
有させ、かつ、総加工率が少なくとも６５［％］のモリ
ブデン線は、純モリブデンから成る線に比べて変形量か
極めて少ないことが判明した。
有させ、かつ、総加工率が少なくとも６５［％］のモリ
ブデン線は、純モリブデンから成る線に比べて変形量か
極めて少ないことが判明した。
従って、本実施例によれば、１８００［’Ｃ］高温下に
おいても変形量の少ない線状のモリブデン材が得られる
。
おいても変形量の少ない線状のモリブデン材が得られる
。
以−りの説明のとおり、本発明によれば、加工性、作業
性に優れたモリブデン材料より成り、かつ、高温状態の
荷重負荷に対しても変形量の少ない使用性の優れたモリ
ブデン材とその製造方法を提供することかできる。
性に優れたモリブデン材料より成り、かつ、高温状態の
荷重負荷に対しても変形量の少ない使用性の優れたモリ
ブデン材とその製造方法を提供することかできる。
第１図（ａ）は本発明に係るサマリウム酸化物をドープ
したモリブデン板の再結晶後のいわゆるインターロッキ
ング組織を示す結晶組織写真、第１図（ｂ）は、本発明
に係るサマリウム酸化物をドーグしたモリブデン板のサ
マリウム粒の配列を示す結晶組織写真、第１図（ｃ）は
、本発明に係るサマリウム酸化物をドープしたモリブデ
ン材の結晶組織を示す結晶組織写真、第２図はビッカー
ス硬度調査結果を示した図、第３図（ａ）は板状のモリ
ブデン材の変形試験、同（ｂ）線状のモリブデン材の変
形試験の方法の一例をそれぞれ示した図、第４図（ａ）
は純モリブデンから成るモリブデン材の繊維組織を示す
結晶組織写真、第４図（ｂ）は純モリブデンから成る材
の再結晶後の等軸晶形の結晶組織写真を示す。 第１図 、 ′ （ｂ）
・”’ （Ｘ６００） 第３図 （ｘｌｏｏ） （Ｘ１００）
したモリブデン板の再結晶後のいわゆるインターロッキ
ング組織を示す結晶組織写真、第１図（ｂ）は、本発明
に係るサマリウム酸化物をドーグしたモリブデン板のサ
マリウム粒の配列を示す結晶組織写真、第１図（ｃ）は
、本発明に係るサマリウム酸化物をドープしたモリブデ
ン材の結晶組織を示す結晶組織写真、第２図はビッカー
ス硬度調査結果を示した図、第３図（ａ）は板状のモリ
ブデン材の変形試験、同（ｂ）線状のモリブデン材の変
形試験の方法の一例をそれぞれ示した図、第４図（ａ）
は純モリブデンから成るモリブデン材の繊維組織を示す
結晶組織写真、第４図（ｂ）は純モリブデンから成る材
の再結晶後の等軸晶形の結晶組織写真を示す。 第１図 、 ′ （ｂ）
・”’ （Ｘ６００） 第３図 （ｘｌｏｏ） （Ｘ１００）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）０．０１〜１．０重量％のサマリウム、又はサマリ
ウム酸化物と、残部がモリブデンとから成るモリブデン
材であつて、前記モリブデンの結晶粒子は、実質的に繊
維構造組織に組成されており、高温における変形量が少
ないことを特徴とするモリブデン材。 ２）０．０１〜１．０重量％のサマリウム又はサマリウ
ム酸化物と、残部がモリブデンとから成るインゴットを
準備する準備工程と、該インゴットの厚みに対して少な
くとも８０％の総加工率で加工する第一の加工工程とを
有することを特徴とする板状のモリブデン材の製造方法
。 ３）第２の請求項記載の板状のモリブデン材の製造方法
において、前記第一の加工工程における加工は、熱間鍛
造加工及び圧延加工および冷間圧延加工であることを特
徴とする板状のモリブデン材製造方法。 ４）０．０１〜１．０重量％のサマリウム又はサマリウ
ム酸化物と、残部がモリブデンとから成るインゴットを
準備する準備工程と、該インゴットの断面積に対して少
なくとも６５％の総加工率で加工する第二の加工工程と
を有することを特徴とする線状のモリブデン材の製造方
法。 ５）第４の請求項記載の線状のモリブデン材の製造方法
において、前記第二の加工工程における加工は、熱間圧
延加工と、熱間転打加工および温間引抜き加工とを含む
ことを特徴とする線状のモリブデン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2654988A JPH01205054A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | モリブデン材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2654988A JPH01205054A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | モリブデン材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01205054A true JPH01205054A (ja) | 1989-08-17 |
Family
ID=12196596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2654988A Pending JPH01205054A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | モリブデン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01205054A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104607464A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-05-13 | 郑州通达重型机械制造有限公司 | 一种高温隔热屏用宽幅超薄钼板带的轧制方法 |
| CN104624642A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-05-20 | 郑州通达重型机械制造有限公司 | 一种溅射靶材用大单重宽幅钼板带的轧制方法 |
-
1988
- 1988-02-09 JP JP2654988A patent/JPH01205054A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104607464A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-05-13 | 郑州通达重型机械制造有限公司 | 一种高温隔热屏用宽幅超薄钼板带的轧制方法 |
| CN104624642A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-05-20 | 郑州通达重型机械制造有限公司 | 一种溅射靶材用大单重宽幅钼板带的轧制方法 |
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