JPH01224541A - コイルばね - Google Patents
コイルばねInfo
- Publication number
- JPH01224541A JPH01224541A JP5120488A JP5120488A JPH01224541A JP H01224541 A JPH01224541 A JP H01224541A JP 5120488 A JP5120488 A JP 5120488A JP 5120488 A JP5120488 A JP 5120488A JP H01224541 A JPH01224541 A JP H01224541A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- stress
- diameter side
- spring
- expressed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 8
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 5
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/04—Wound springs
- F16F1/042—Wound springs characterised by the cross-section of the wire
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、非円形状の断面をもつコイルばねに関する。
［従来の技術］
一般にコイルばねに用いられているばね素線は断面が真
円形であり、圧縮コイルばねとして使われた場合にコイ
ル内径側の方がコイル外径側よりも剪断応力が大きくな
ることが知られている。そしてこの種のコイルばねは、
コイル内径側の最大応力点が破壊の起点になりやすいこ
とも知られている。
円形であり、圧縮コイルばねとして使われた場合にコイ
ル内径側の方がコイル外径側よりも剪断応力が大きくな
ることが知られている。そしてこの種のコイルばねは、
コイル内径側の最大応力点が破壊の起点になりやすいこ
とも知られている。
従来、上記のような応力の偏りをできるだけ少なくする
試みとして、例えば特公昭２７−３２８１号公報や、特
開昭５４−１３２４６１号公報に見られるように、ばね
索線の断面形状につき、コイル外径側部分を真円形の半
円とするとともに、コイル内径側部分を半楕円形とした
ものが提案されている。すなわちこの種のコイルばねの
素線は、第１６図に示されるように、コイル外径側の半
分が半径すの真円であり、コイル内径側の半分は、長径
ａと短径すの楕円形である。（この明細書で言う長径、
ａと 短径すは、ばね素線の断面につきコイル軸方向（
ｙ軸方向）の寸法をＴ、コイル径方向（Ｘ軸方向）の寸
法をＷとしたとき、ａ −ｗ −Ｔ ／ ２ 、 ｂ
＝ Ｔ ／ ２ で表わされる寸法である。） 上記のような従来の異形断面形状を座標（ｘ。
試みとして、例えば特公昭２７−３２８１号公報や、特
開昭５４−１３２４６１号公報に見られるように、ばね
索線の断面形状につき、コイル外径側部分を真円形の半
円とするとともに、コイル内径側部分を半楕円形とした
ものが提案されている。すなわちこの種のコイルばねの
素線は、第１６図に示されるように、コイル外径側の半
分が半径すの真円であり、コイル内径側の半分は、長径
ａと短径すの楕円形である。（この明細書で言う長径、
ａと 短径すは、ばね素線の断面につきコイル軸方向（
ｙ軸方向）の寸法をＴ、コイル径方向（Ｘ軸方向）の寸
法をＷとしたとき、ａ −ｗ −Ｔ ／ ２ 、 ｂ
＝ Ｔ ／ ２ で表わされる寸法である。） 上記のような従来の異形断面形状を座標（ｘ。
ｙ）を使って数式的に表現すると、コイル外径側の半円
状部分は ｘ２＋ｙ２ｍｂ２ で表わされ、コイル内径側部分は ｙ つ （−） ２＋ （−ｙ）−−１ で表わされる。
状部分は ｘ２＋ｙ２ｍｂ２ で表わされ、コイル内径側部分は ｙ つ （−） ２＋ （−ｙ）−−１ で表わされる。
上記断面形状のコイルばねは、断面の周方向の応力が均
等化に近付くとともにコイル軸方向に平らな形に近付く
ため、同じ応力で使われるなら密着長が短くなり、しか
も重量の軽減化が図れるといった効果を期待できる。
等化に近付くとともにコイル軸方向に平らな形に近付く
ため、同じ応力で使われるなら密着長が短くなり、しか
も重量の軽減化が図れるといった効果を期待できる。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら本発明者らの研究によると、上述した従来
の異形断面ばねであっても充分に等応力化が図れていな
いことがあり、コイル内径側か破壊の起点になることが
あった。その原因を追及するに当って応力分布の状況等
を子細に検討したところ、上述した従来の異形断面形状
ばねでは、ばね、指数Ｄ／ｗ（Ｄ：コイル中心径、Ｗ：
素線横寸法）や偏平率Ｔ／ｗ （Ｔ ：素線縦寸法、Ｗ
：素線横寸法）によっては、第１６図に矢印で示す応力
分布のように、コイル内径側の一部（特に長径ａとのな
す角度が±３０°付近）に応力の高い箇所τｌ１ａＸが
存在しており、応力分布がかなりいびつになっているこ
とが判った。
の異形断面ばねであっても充分に等応力化が図れていな
いことがあり、コイル内径側か破壊の起点になることが
あった。その原因を追及するに当って応力分布の状況等
を子細に検討したところ、上述した従来の異形断面形状
ばねでは、ばね、指数Ｄ／ｗ（Ｄ：コイル中心径、Ｗ：
素線横寸法）や偏平率Ｔ／ｗ （Ｔ ：素線縦寸法、Ｗ
：素線横寸法）によっては、第１６図に矢印で示す応力
分布のように、コイル内径側の一部（特に長径ａとのな
す角度が±３０°付近）に応力の高い箇所τｌ１ａＸが
存在しており、応力分布がかなりいびつになっているこ
とが判った。
本発明はこうした背景のもとになされたものであり、本
発明の目的は、ばね索線に局部的に応力の高い箇所が生
じることを抑制して、密着長と重量の低減化を更に図る
ことができるようなコイルばねを提供することにある。
発明の目的は、ばね索線に局部的に応力の高い箇所が生
じることを抑制して、密着長と重量の低減化を更に図る
ことができるようなコイルばねを提供することにある。
［課題を解決するための手段］
上記目的を果たすために本発明におけるばね素線の断面
形状は、コイル外径側部分を Ｘ２＋ｙ２−ｂ２ で表わされる半円形状とし、かつコイル内径側部分は、
長径をａ、短径をｂとしたとき （−）’＋（−ｉ）’−１ で表わされる形状とし、かつαの値を２．１ないし２．
４の範囲としたものである。
形状は、コイル外径側部分を Ｘ２＋ｙ２−ｂ２ で表わされる半円形状とし、かつコイル内径側部分は、
長径をａ、短径をｂとしたとき （−）’＋（−ｉ）’−１ で表わされる形状とし、かつαの値を２．１ないし２．
４の範囲としたものである。
［作用コ
上記断面形状のばね素線を用いたコイルばねにおいては
、従来の異形断面ばねの場合に応力が高くなりがちであ
ったコイル内径側部分の特に長径ａとのなす角度が±３
０°付近の箇所の肉厚が補われることによりこの部位の
応力が高くなることが抑制される。その結果、従来の異
形断面ばねに比べて応力が更に均等化するとともに、コ
イルばねの密着長を短くする上で、また重量の軽減化を
図る上でも好ましい結果が得られた。
、従来の異形断面ばねの場合に応力が高くなりがちであ
ったコイル内径側部分の特に長径ａとのなす角度が±３
０°付近の箇所の肉厚が補われることによりこの部位の
応力が高くなることが抑制される。その結果、従来の異
形断面ばねに比べて応力が更に均等化するとともに、コ
イルばねの密着長を短くする上で、また重量の軽減化を
図る上でも好ましい結果が得られた。
［実施例］
以下に本発明の実施例につき第１図ないし第１５図を参
照して説明する。図示されたコイルばね１に使われるば
ね素線２の断面形状は、ｘ＋Ｙ座標を用いて数式的に表
わすと、コイル外径側に位置する部分（第１図中のＧ−
Ｈ−Ｉを通る部分）が ｘ２ ＋ｙ２ ＝ｂ２ 、、、
（１）で表わされる半径すの半円である。
照して説明する。図示されたコイルばね１に使われるば
ね素線２の断面形状は、ｘ＋Ｙ座標を用いて数式的に表
わすと、コイル外径側に位置する部分（第１図中のＧ−
Ｈ−Ｉを通る部分）が ｘ２ ＋ｙ２ ＝ｂ２ 、、、
（１）で表わされる半径すの半円である。
一方、コイル内径側に位置する部分（第１図中のＧψＪ
−Ｉを通る部分）は、 で表わされる非円形状としである。
−Ｉを通る部分）は、 で表わされる非円形状としである。
第２図は、ばね指数Ｄ／Ｗが５で偏平率Ｔ ／ ｗすな
わち２ｂ／（ａ＋ｂ）が０．８のコイルばねにおいて、
上記（２）式におけるαの値を２．０から２．５まで変
化させた時のコイル密着長Ｈｓと重量Ｗｔの変化を示し
たものである。なお、ばね定数にとコイル外径は一定で
ある。（２）式において、α−２の時には従来の異形断
面ばね（第１６図）のコイル内径側部分と同じ楕円形状
になる。
わち２ｂ／（ａ＋ｂ）が０．８のコイルばねにおいて、
上記（２）式におけるαの値を２．０から２．５まで変
化させた時のコイル密着長Ｈｓと重量Ｗｔの変化を示し
たものである。なお、ばね定数にとコイル外径は一定で
ある。（２）式において、α−２の時には従来の異形断
面ばね（第１６図）のコイル内径側部分と同じ楕円形状
になる。
第２図から知れるように、応カ一定の場合には、α−２
，２付近の時に重量Ｗｔが最小となり、α−２，３付近
では密着長Ｈｓが最小となる。これらの曲線ＷｔとＨｓ
は、αの値が２．１から２．４の範囲にある時に曲線の
傾きの変化が比較的緩やかである。αが上記範囲に収ま
っていれば従来の異形断面ばね（α■２のもの）に比べ
て密着具Ｈｓと重量Ｗｔをいずれも２％以上小さくする
ことができ、特にαが２．２ないし２．３の時には、Ｈ
８とＷｔを４％ないし５％近くも減少させることができ
る。
，２付近の時に重量Ｗｔが最小となり、α−２，３付近
では密着長Ｈｓが最小となる。これらの曲線ＷｔとＨｓ
は、αの値が２．１から２．４の範囲にある時に曲線の
傾きの変化が比較的緩やかである。αが上記範囲に収ま
っていれば従来の異形断面ばね（α■２のもの）に比べ
て密着具Ｈｓと重量Ｗｔをいずれも２％以上小さくする
ことができ、特にαが２．２ないし２．３の時には、Ｈ
８とＷｔを４％ないし５％近くも減少させることができ
る。
第３図から第８図までは、ばね指数Ｄ ／ ｗが３．５
．７の３種類のコイルばねにつき、それぞればね定数に
とコイル外径を一定とし、かつ密着具Ｈｓを一定にした
場合と応力τ／ｐを一定にした場合とに別けて、αの値
を変えた時の重ＪｉＷｔ。
．７の３種類のコイルばねにつき、それぞればね定数に
とコイル外径を一定とし、かつ密着具Ｈｓを一定にした
場合と応力τ／ｐを一定にした場合とに別けて、αの値
を変えた時の重ＪｉＷｔ。
密着長Ｈｓ、応力τ／ｐの変化を調べた結果である。
更に第９図ないし第１４図は、ばね指数Ｄ ／ ｗが３
．５．７の３種類のコイルばねにつき、偏平率Ｔ ／
ｗすなわち２ｂ／Ｃａ十ｂ）の値を変えた時の重量Ｗｔ
と密着具Ｈｓおよび応力τ／ｐの変化を調べた結果であ
る。
．５．７の３種類のコイルばねにつき、偏平率Ｔ ／
ｗすなわち２ｂ／Ｃａ十ｂ）の値を変えた時の重量Ｗｔ
と密着具Ｈｓおよび応力τ／ｐの変化を調べた結果であ
る。
第３図ないし第８図の各図に示されるように、密着具Ｈ
ｓを一定にした場合と応力τ／ｐを一定にした場合との
双方において、αの値が２．２付近および２．３付近の
時にそれぞれτ／ｐとＷｔおよびＨｓが最小となってい
る。そしてαが２．１ないし２．４の範囲にあれば、従
来品（α−２のもの）と比較してτ／ｐとＷｔおよびＨ
ｓの低減効果が明らかに認められ、しかもαが２．１〜
２．４の範囲はτ／ｐとＷｔおよびＨｓを示す各曲線の
傾きの変化が比較的緩やかであることなどから、αがこ
の範囲に入っていれば本発明の所期の目的を果すことが
できるものである。特にαが２，２または２．３の時に
は、α−２のものと比べてＷｔとＨｓを２％ないし５％
近くも減少させることができている。
ｓを一定にした場合と応力τ／ｐを一定にした場合との
双方において、αの値が２．２付近および２．３付近の
時にそれぞれτ／ｐとＷｔおよびＨｓが最小となってい
る。そしてαが２．１ないし２．４の範囲にあれば、従
来品（α−２のもの）と比較してτ／ｐとＷｔおよびＨ
ｓの低減効果が明らかに認められ、しかもαが２．１〜
２．４の範囲はτ／ｐとＷｔおよびＨｓを示す各曲線の
傾きの変化が比較的緩やかであることなどから、αがこ
の範囲に入っていれば本発明の所期の目的を果すことが
できるものである。特にαが２，２または２．３の時に
は、α−２のものと比べてＷｔとＨｓを２％ないし５％
近くも減少させることができている。
また、第９図ないし第１４図に示されるように、偏平率
Ｔ ／ ｗが０．８０を中心として０．７５ないし０．
８５付近の時に重ｆｆ１Ｗｔが最小となり、かつ応力τ
／ｐと密着具ＨｓについてもＴ ／ ｗが上記範囲にあ
ればＴ ／ ｗ −１のもの（円形断面のばね素線）に
比べて明らかに減少効果が認められる。断面形状に関し
てＴ ／ ｗとαとは別の要件であるが、上記のように
Ｔ ／ ｗが０．８を中心として０．７５から０．８５
の範囲に収まっている場合にはαにかかわりな（Ｗｔと
Ｈｓおよびτ／ｐを減少させる上で好ましい結果が得ら
れるから、αの範囲を２．１〜２．４にしたことによる
効果を更に高める上で、偏平率Ｔ ／ ｗを上記範囲（
０，７５〜０．８５）とすることは有効である。
Ｔ ／ ｗが０．８０を中心として０．７５ないし０．
８５付近の時に重ｆｆ１Ｗｔが最小となり、かつ応力τ
／ｐと密着具ＨｓについてもＴ ／ ｗが上記範囲にあ
ればＴ ／ ｗ −１のもの（円形断面のばね素線）に
比べて明らかに減少効果が認められる。断面形状に関し
てＴ ／ ｗとαとは別の要件であるが、上記のように
Ｔ ／ ｗが０．８を中心として０．７５から０．８５
の範囲に収まっている場合にはαにかかわりな（Ｗｔと
Ｈｓおよびτ／ｐを減少させる上で好ましい結果が得ら
れるから、αの範囲を２．１〜２．４にしたことによる
効果を更に高める上で、偏平率Ｔ ／ ｗを上記範囲（
０，７５〜０．８５）とすることは有効である。
［発明の効果］
上述したように本発明によれば、従来の異形断面ばねに
比べて密着具と重量の低減化等を図る上で更に効果のあ
るコイルばねが得られる。
比べて密着具と重量の低減化等を図る上で更に効果のあ
るコイルばねが得られる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例を示すコイルばねの素線の断
面図、第２図は第１図に示されたばね素線のα値を変え
た場合の密着具と重量の変化を示す図、第３図はＤ ／
ｗが３で密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す
図、第４図はＤ ／ ｗが３で応力が一定の場合のαと
密着具およびｆｒ量の関係を示す図、第５図はＤ ／
ｗが５で密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す図
、第６図はＤ／Ｗが５で応力が一定の場合のαと密着具
および重量の関係を示す図、第７図はＤ ／ ｗが７で
密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す図、第８図
はＤ ／ ｗが７で応力が一定の場合のαと密着具およ
び重量の関係を示す図、第９図はＤ／ｗが３で密着具が
一定の場合の偏平率と応力の関係を示す図、第１０図は
Ｄ ／ ｗが３で応力が一定の場合の偏平率と密着具お
よび重量の関係を示す図、第１１図はＤ ／ ｗが５で
密着具が一定の場合の偏平率と応力の関係を示す図、第
１２図はＤ ／ ｗが５で応力が一定の場合の偏平率と
密着具および重量の関係を示す図、第１３図はＤ ／
ｗが７で密着具が一定の場合の偏゛平率と応力の関係を
示す図、第１４図はＤ ／ ｗが７で応力が一定の場合
の偏平率と密着具および重量の関係を示す図、第１５図
は第１図に示された断面をもつコイルばねの縦断側面図
、第１６図は従来の異形断面コイルばねの応力分布を示
す図である。 １・・・コイルばね、２・・・ばね素線。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 Ｄ／ｗ＝３ ｆ１長Ｈｓニ一定 αのイ■【 第 ３ 屈 Ｄ／Ｗ＝３ 第４図 Ｈｓ（富者長、ａ＝２ｙ＞吟Ａ１とＴｉ）ｗｔ（ｉｌ量
、α＝２の吟ｔ１乙する）Ｄ／Ｗ−５ 第５図 第６図 Ｄ／ｗ−７ αのイ直 第７図 第８図 Ｄ／Ｗ＝３ １ｇ、１長Ｈｓニ一定 イＪ１３Ｆ−１≦ （Ｔ ／ｗ ） Ｔ＝２ｂ、 Ｗ＝ａ十す 第９図 Ｄ／ｗ＝３ イ鳥平牢 （”／ｗ） Ｔ ＝２ｂ、 Ｗ＝ ａ＋ｂ 第１０図 Ｄ／ｗ＝５ イ鳥号し牢 （Ｔ／ｗ） 第１１図 Ｏ／ｗ＝５ 第 １２ 図 Ｄ／ｗ＝７ ４鳥’Ｐ−？ （Ｔ／Ｗ） ４１３ 図 Ｄ／ｗ＝７ 第１４図 ４１５図 ■ 第１６図
面図、第２図は第１図に示されたばね素線のα値を変え
た場合の密着具と重量の変化を示す図、第３図はＤ ／
ｗが３で密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す
図、第４図はＤ ／ ｗが３で応力が一定の場合のαと
密着具およびｆｒ量の関係を示す図、第５図はＤ ／
ｗが５で密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す図
、第６図はＤ／Ｗが５で応力が一定の場合のαと密着具
および重量の関係を示す図、第７図はＤ ／ ｗが７で
密着具が一定の場合のαと応力の関係を示す図、第８図
はＤ ／ ｗが７で応力が一定の場合のαと密着具およ
び重量の関係を示す図、第９図はＤ／ｗが３で密着具が
一定の場合の偏平率と応力の関係を示す図、第１０図は
Ｄ ／ ｗが３で応力が一定の場合の偏平率と密着具お
よび重量の関係を示す図、第１１図はＤ ／ ｗが５で
密着具が一定の場合の偏平率と応力の関係を示す図、第
１２図はＤ ／ ｗが５で応力が一定の場合の偏平率と
密着具および重量の関係を示す図、第１３図はＤ ／
ｗが７で密着具が一定の場合の偏゛平率と応力の関係を
示す図、第１４図はＤ ／ ｗが７で応力が一定の場合
の偏平率と密着具および重量の関係を示す図、第１５図
は第１図に示された断面をもつコイルばねの縦断側面図
、第１６図は従来の異形断面コイルばねの応力分布を示
す図である。 １・・・コイルばね、２・・・ばね素線。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 Ｄ／ｗ＝３ ｆ１長Ｈｓニ一定 αのイ■【 第 ３ 屈 Ｄ／Ｗ＝３ 第４図 Ｈｓ（富者長、ａ＝２ｙ＞吟Ａ１とＴｉ）ｗｔ（ｉｌ量
、α＝２の吟ｔ１乙する）Ｄ／Ｗ−５ 第５図 第６図 Ｄ／ｗ−７ αのイ直 第７図 第８図 Ｄ／Ｗ＝３ １ｇ、１長Ｈｓニ一定 イＪ１３Ｆ−１≦ （Ｔ ／ｗ ） Ｔ＝２ｂ、 Ｗ＝ａ十す 第９図 Ｄ／ｗ＝３ イ鳥平牢 （”／ｗ） Ｔ ＝２ｂ、 Ｗ＝ ａ＋ｂ 第１０図 Ｄ／ｗ＝５ イ鳥号し牢 （Ｔ／ｗ） 第１１図 Ｏ／ｗ＝５ 第 １２ 図 Ｄ／ｗ＝７ ４鳥’Ｐ−？ （Ｔ／Ｗ） ４１３ 図 Ｄ／ｗ＝７ 第１４図 ４１５図 ■ 第１６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 コイル状に巻かれるばね素線の断面形状につき、コイル
外径側部分を ｘ＾２＋ｙ＾２＝ｂ＾２ で表わされる半円形状とし、かつコイル内径側部分は長
径をａ、短径をｂとしたとき （ｘ／ａ）＾α＋（ｙ／ｂ）＾α＝１ で表わされる非円形状とし、かつ上記αの値を２．１な
いし２．４の範囲としたことを特徴とするコイルばね。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63051204A JPH0623583B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | コイルばね |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63051204A JPH0623583B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | コイルばね |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01224541A true JPH01224541A (ja) | 1989-09-07 |
| JPH0623583B2 JPH0623583B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=12880366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63051204A Expired - Lifetime JPH0623583B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | コイルばね |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623583B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008090748A1 (ja) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Valeo Embrayages | コイルばね |
| JP2013108627A (ja) * | 2013-02-25 | 2013-06-06 | Nhk Spring Co Ltd | コイルばね |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102536737B1 (ko) * | 2022-07-07 | 2023-06-15 | 주식회사 영흥 | 차량 서스펜션용 이형단면 코일스프링 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60121333A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Murata Hatsujo Kk | コイルばね |
-
1988
- 1988-03-04 JP JP63051204A patent/JPH0623583B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS60121333A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Murata Hatsujo Kk | コイルばね |
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| WO2008090748A1 (ja) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Valeo Embrayages | コイルばね |
| JP2008185072A (ja) * | 2007-01-26 | 2008-08-14 | Valeo Embrayages | コイルばね |
| EP2128480A4 (en) * | 2007-01-26 | 2012-11-14 | Valeo Embrayages | SPIRAL SPRING |
| US8684342B2 (en) | 2007-01-26 | 2014-04-01 | Nhk Spring Co., Ltd. | Coil spring |
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| Publication number | Publication date |
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| JPH0623583B2 (ja) | 1994-03-30 |
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