JPH0123242B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0123242B2 JPH0123242B2 JP8055483A JP8055483A JPH0123242B2 JP H0123242 B2 JPH0123242 B2 JP H0123242B2 JP 8055483 A JP8055483 A JP 8055483A JP 8055483 A JP8055483 A JP 8055483A JP H0123242 B2 JPH0123242 B2 JP H0123242B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- shank
- blade
- tool
- blade portion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B29/00—Holders for non-rotary cutting tools; Boring bars or boring heads; Accessories for tool holders
- B23B29/24—Tool holders for a plurality of cutting tools, e.g. turrets
- B23B29/26—Tool holders in fixed position
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、例えば、旋盤のような工作機械の切
削用として使用される切削工具に係り、特に、切
削動力を軽減する切削工具に関する。
削用として使用される切削工具に係り、特に、切
削動力を軽減する切削工具に関する。
一般に、工作機械における切削工具は、切削加
工時、ワーク（被加工物）からの切削抵抗を受け
るので、多くの動力がこれによつて消費されてい
る。
工時、ワーク（被加工物）からの切削抵抗を受け
るので、多くの動力がこれによつて消費されてい
る。
即ち、従来の切削工具は、第１図乃至第４図に
示されるように、例えば、旋盤の刃物台１に切削
工具としてのシヤンク２を取付ボルト３で固着
し、このシヤンク２の先端部２ａに超硬チツプに
よる刃部４をろう付によつて付設したものであ
る。
示されるように、例えば、旋盤の刃物台１に切削
工具としてのシヤンク２を取付ボルト３で固着
し、このシヤンク２の先端部２ａに超硬チツプに
よる刃部４をろう付によつて付設したものであ
る。
従つて、上述した切削工具は、回転しているワ
ークＷの外周面に対して切込突出量ｔだけ押し付
けると共に、上記ワークＷの軸方向（長さ方向）
に送り量ｆをかけることによつて、上記ワークＷ
を所定の寸法に切削し得るようになつている。即
ち、第２図に示されるように、単一刃部４による
送り量ｆで上記ワークＷを切削する場合、上記送
り量ｆに対してこれと反対方向の送り分力（切削
抵抗力）Fγを受ける。
ークＷの外周面に対して切込突出量ｔだけ押し付
けると共に、上記ワークＷの軸方向（長さ方向）
に送り量ｆをかけることによつて、上記ワークＷ
を所定の寸法に切削し得るようになつている。即
ち、第２図に示されるように、単一刃部４による
送り量ｆで上記ワークＷを切削する場合、上記送
り量ｆに対してこれと反対方向の送り分力（切削
抵抗力）Fγを受ける。
又一方、第３図に示されるように、左下り傾斜
の刃部４を備えた傾斜バイトによるシヤンク２
は、送り量ｆに対してその反力としての送り分力
Fγを受けるけれども、他方、第４図に示される
ように、右下り傾斜の刃部４を備えた傾斜バイト
によるシヤンク２は、送り量ｆに対してこれと同
一方向の送り分力Flを受ける。
の刃部４を備えた傾斜バイトによるシヤンク２
は、送り量ｆに対してその反力としての送り分力
Fγを受けるけれども、他方、第４図に示される
ように、右下り傾斜の刃部４を備えた傾斜バイト
によるシヤンク２は、送り量ｆに対してこれと同
一方向の送り分力Flを受ける。
又、上記刃部２の傾斜角αの絶対値は、０〜
90゜の範囲であり、この傾斜角αが大きいほど、
上記送り分力Fγ，Flも大きくなり、上記傾斜バ
イトは傾斜のない通常の切削工具に比べて大きな
送り分力Fγ，Flを要する。又一方、第５図及び
第６図に示されるように、切削能率を上げるため
に、刃物台１に２本の切削工具を使用する場合が
ある。
90゜の範囲であり、この傾斜角αが大きいほど、
上記送り分力Fγ，Flも大きくなり、上記傾斜バ
イトは傾斜のない通常の切削工具に比べて大きな
送り分力Fγ，Flを要する。又一方、第５図及び
第６図に示されるように、切削能率を上げるため
に、刃物台１に２本の切削工具を使用する場合が
ある。
即ち、第５図及び第６図に示される他の具体例
は、上記刃物台１に２本のシヤンク２を各取付ボ
ルト３で固着し、この両シヤンク２の先端部２ａ
に荒加工用の刃部４ａと仕上用の刃部４ｂを略同
一傾斜角にして付設したものである。
は、上記刃物台１に２本のシヤンク２を各取付ボ
ルト３で固着し、この両シヤンク２の先端部２ａ
に荒加工用の刃部４ａと仕上用の刃部４ｂを略同
一傾斜角にして付設したものである。
これによつて、同一方向に送りをかけることに
より、荒加工用切削と仕上用切削とを同時進行す
るようになるけれども、この場合、上述した１本
の切削工具の具体例に比較して、送り分力Fγが
約２倍程度になり、これに対応した送り動力が必
要とされる。
より、荒加工用切削と仕上用切削とを同時進行す
るようになるけれども、この場合、上述した１本
の切削工具の具体例に比較して、送り分力Fγが
約２倍程度になり、これに対応した送り動力が必
要とされる。
なお、一般に、仕上面あらさ（Ｒ max）は、
送り量(f)と切削工具のノーズＲ（γ）との関係式
より、 Ｒ max≒f2/8γ で表される。
送り量(f)と切削工具のノーズＲ（γ）との関係式
より、 Ｒ max≒f2/8γ で表される。
従つて、良い仕上面を得るには、送り量ｆを小
さくするか、上記切削工具のノーズＲを大きくす
る必要がある。
さくするか、上記切削工具のノーズＲを大きくす
る必要がある。
しかし、上述した他の具体例における先行する
荒加工用の刃部４ａと後行する仕上用の刃部４ｂ
とが同一の刃物台１に固定されている関係上、切
削工具の送り量ｆを小さくすると、荒加工による
切削能率が低下し、加工能率と仕上面あらさとの
両者を同時に満足させることは困難である。
荒加工用の刃部４ａと後行する仕上用の刃部４ｂ
とが同一の刃物台１に固定されている関係上、切
削工具の送り量ｆを小さくすると、荒加工による
切削能率が低下し、加工能率と仕上面あらさとの
両者を同時に満足させることは困難である。
又一方、第７図及び第８図に示される従来の他
の具体例は、シヤンク２の先端部２ａに傾斜した
テーパー部２ｂを形成し、このテーパー部２ｂに
刃部４を押え部材５によつて着脱自在に固定した
ものであり、この切削工具は、第８図に示される
ように、ワークＷの回転中心Ｏに対して、刃部４
を角度αだけ傾けて切削する場合、通常の切削工
具に較べて、送り分力Fγが増大する等の難点が
ある。
の具体例は、シヤンク２の先端部２ａに傾斜した
テーパー部２ｂを形成し、このテーパー部２ｂに
刃部４を押え部材５によつて着脱自在に固定した
ものであり、この切削工具は、第８図に示される
ように、ワークＷの回転中心Ｏに対して、刃部４
を角度αだけ傾けて切削する場合、通常の切削工
具に較べて、送り分力Fγが増大する等の難点が
ある。
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたもの
であつて、刃物台に少くとも１又は２以上のシヤ
ンクを設け、このシヤンクの先端部に互に反対の
向きに傾斜した各刃部を付設して、ワークの切削
時、切削抵抗を互に相殺して低減し、併せて、切
削時の省エネルギー化を図ることを目的とする切
削工具を提供するものである。
であつて、刃物台に少くとも１又は２以上のシヤ
ンクを設け、このシヤンクの先端部に互に反対の
向きに傾斜した各刃部を付設して、ワークの切削
時、切削抵抗を互に相殺して低減し、併せて、切
削時の省エネルギー化を図ることを目的とする切
削工具を提供するものである。
本発明は、刃物台に少くなくとも１又は２以上
のシヤンクを設け、このシヤンクの各先端部に互
に反対の向きに傾斜した各刃部を付設すると共
に、送り方向に対して先行する上記刃部の切込突
出量を後行する刃部の切込突出量より短かく成形
して切削抵抗を互に相殺して低減し、動力の省力
化を図るように構成したものである。
のシヤンクを設け、このシヤンクの各先端部に互
に反対の向きに傾斜した各刃部を付設すると共
に、送り方向に対して先行する上記刃部の切込突
出量を後行する刃部の切込突出量より短かく成形
して切削抵抗を互に相殺して低減し、動力の省力
化を図るように構成したものである。
以下、本発明を図示の一実施例について説明す
る。
る。
なお、本発明は、上述した具体例と同一構成部
材には同じ符号を付して説明する。
材には同じ符号を付して説明する。
第９図及び第１０図において、符号１は、例え
ば、旋盤のような工作機械による刃物台であつ
て、この刃物台１には２本のシヤンク２が各取付
ボルト３によつて着脱自在に取付けられており、
この各シヤンク２の各先端部２ａには互に反対の
向きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂが付設されてお
り、送り方向に対して先行する荒加工用の上記刃
部４ａの切込突出量は後行する仕上用の上記刃部
４ｂの切込突出量より短かく形成されている。
ば、旋盤のような工作機械による刃物台であつ
て、この刃物台１には２本のシヤンク２が各取付
ボルト３によつて着脱自在に取付けられており、
この各シヤンク２の各先端部２ａには互に反対の
向きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂが付設されてお
り、送り方向に対して先行する荒加工用の上記刃
部４ａの切込突出量は後行する仕上用の上記刃部
４ｂの切込突出量より短かく形成されている。
即ち、先行する荒加工用の刃部４ａは、後行す
る仕上用の刃部４ｂよりも、切込み方向に対し、
切込突出量t2だけ短かくして固着されている。
又、先行する刃部４ａの傾斜角α1は−30〜−70゜
の範囲内で設定されており、後行する刃部４ｂの
傾斜角α2は、30〜70゜の範囲内で設定されている。
さらに、先行する刃部４ａはワークＷの表面から
切込量t1だけ切込まれており、後行する刃部４ｂ
は上記切込突出量t2だけ切込んでいるから、上記
両シヤンク２の両刃部４ａ，４ｂは、互に反対の
向きに傾斜して、しかも、ワークＷの表面から
（t1＋t2）の深さに切込み得るようになつている。
る仕上用の刃部４ｂよりも、切込み方向に対し、
切込突出量t2だけ短かくして固着されている。
又、先行する刃部４ａの傾斜角α1は−30〜−70゜
の範囲内で設定されており、後行する刃部４ｂの
傾斜角α2は、30〜70゜の範囲内で設定されている。
さらに、先行する刃部４ａはワークＷの表面から
切込量t1だけ切込まれており、後行する刃部４ｂ
は上記切込突出量t2だけ切込んでいるから、上記
両シヤンク２の両刃部４ａ，４ｂは、互に反対の
向きに傾斜して、しかも、ワークＷの表面から
（t1＋t2）の深さに切込み得るようになつている。
従つて、今、直径D0のワークＷが先行する荒
加工用の刃部４ａの切込量t1により、上記ワーク
Ｗの直径D1（＝D0−2t1）に切削し、次に、仕上
用の刃部４ｂの切込量t2により、最終的に、上記
ワークＷの直径D2（＝D1−2t2）に切削する。こ
の場合、切くずは、上記刃部４ａが右下りの傾斜
の先行シヤンク２では、右下方に落下し、他方、
上記刃部４ｂが左下りの傾斜の後行シヤンク２で
は左下方に落下する。又、切削時、切込量では、
荒加工用の刃部４ａが仕上用の刃部４ｂよりも大
きくなる。つまり、切込量の関係は、 t1＞t2 となるように、設定することにより、仕上面の仕
上げ精度が向上すると共に、他方、上記両シヤン
ク２の両刃部４ａ，４ｂは互に反対の向きに傾斜
しているため、切削抵抗を互に相殺して動力の省
力化を図るようになる。即ち、上記両シヤンク２
の両刃部４ａ，４ｂによる切削抵抗は、第１１図
及び第１２図に示されるように、送り方向ｆに対
し、各送り分力Fγ，Flの作用する方向を互に相
殺する方向になる。つまり、左下りの刃部４ｂで
は右方向の送り分力Fγが生じ、又右下りの刃部
４ａでは左方向の送り分力Flが生じる。又、傾斜
角度αの絶対値が、０〜90゜の範囲では、角度の
大きいほど、送り分力Fγ，Flが大きくなり、傾
斜のない通常の切削工具よりも、傾斜した各刃部
４ａ，４ｂの方が大きな送り分力となる。
加工用の刃部４ａの切込量t1により、上記ワーク
Ｗの直径D1（＝D0−2t1）に切削し、次に、仕上
用の刃部４ｂの切込量t2により、最終的に、上記
ワークＷの直径D2（＝D1−2t2）に切削する。こ
の場合、切くずは、上記刃部４ａが右下りの傾斜
の先行シヤンク２では、右下方に落下し、他方、
上記刃部４ｂが左下りの傾斜の後行シヤンク２で
は左下方に落下する。又、切削時、切込量では、
荒加工用の刃部４ａが仕上用の刃部４ｂよりも大
きくなる。つまり、切込量の関係は、 t1＞t2 となるように、設定することにより、仕上面の仕
上げ精度が向上すると共に、他方、上記両シヤン
ク２の両刃部４ａ，４ｂは互に反対の向きに傾斜
しているため、切削抵抗を互に相殺して動力の省
力化を図るようになる。即ち、上記両シヤンク２
の両刃部４ａ，４ｂによる切削抵抗は、第１１図
及び第１２図に示されるように、送り方向ｆに対
し、各送り分力Fγ，Flの作用する方向を互に相
殺する方向になる。つまり、左下りの刃部４ｂで
は右方向の送り分力Fγが生じ、又右下りの刃部
４ａでは左方向の送り分力Flが生じる。又、傾斜
角度αの絶対値が、０〜90゜の範囲では、角度の
大きいほど、送り分力Fγ，Flが大きくなり、傾
斜のない通常の切削工具よりも、傾斜した各刃部
４ａ，４ｂの方が大きな送り分力となる。
従つて、第１１図及び第１２図に示されるよう
に、各送り分力Fγ，Flが互に相殺する方向に作
用するようになつているので、切削抵抗は軽減さ
れ、上記両シヤンク２を固着している刃物台１を
移送するに必要な動力は、省エネルギー化される
のである。
に、各送り分力Fγ，Flが互に相殺する方向に作
用するようになつているので、切削抵抗は軽減さ
れ、上記両シヤンク２を固着している刃物台１を
移送するに必要な動力は、省エネルギー化される
のである。
次に、第１３図及び第１４図に示される本発明
の他の実施例は、２本のシヤンク２を一体的に形
成し、このシヤンク２の先端部２ａを２分割に分
岐して形成し、この両先端部２ａに互に反対の向
きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共
に、送り方向に対して先行する刃部４ａの切込突
出量を後行する刃部４ｂの切込突出量より短かく
形成したものであり、上述した具体例と同一構成
をなすものである。
の他の実施例は、２本のシヤンク２を一体的に形
成し、このシヤンク２の先端部２ａを２分割に分
岐して形成し、この両先端部２ａに互に反対の向
きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共
に、送り方向に対して先行する刃部４ａの切込突
出量を後行する刃部４ｂの切込突出量より短かく
形成したものであり、上述した具体例と同一構成
をなすものである。
又一方、第１５図及び第１６図に示される本発
明の他の実施例は、１本のシヤンク２の先端部２
ａに互に反対の向きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂ
を付設すると共に、送り方向に対して先行する刃
部４ａの切込突出量を後行する刃部４ｂの切込突
出量より短かく形成したものであり、前述した具
体例の各刃部４ａ，４ｂに較べて、この具体例の
各刃部４ａ，４ｂは、互に逆方向に傾斜して形成
したものであり、これによつてシヤンク全体を小
形化したものである。又、第１７図及び第１８図
は、第１５図及び第１６図に示される具体例の送
り分力Fγ，Flとの関係を図解したものであり、
上述した具体例と同じ内容のものである。
明の他の実施例は、１本のシヤンク２の先端部２
ａに互に反対の向きに傾斜した各刃部４ａ，４ｂ
を付設すると共に、送り方向に対して先行する刃
部４ａの切込突出量を後行する刃部４ｂの切込突
出量より短かく形成したものであり、前述した具
体例の各刃部４ａ，４ｂに較べて、この具体例の
各刃部４ａ，４ｂは、互に逆方向に傾斜して形成
したものであり、これによつてシヤンク全体を小
形化したものである。又、第１７図及び第１８図
は、第１５図及び第１６図に示される具体例の送
り分力Fγ，Flとの関係を図解したものであり、
上述した具体例と同じ内容のものである。
次に、第１９図及び第２０図に示される本発明
の他の実施例は、ワークＷを挾んで対向する刃物
台（図示されず）に各シヤンク２を固着し、この
各シヤンク２の先端部２ａに互に反対の向きに傾
斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共に、送り
方向に対して先行する上記刃部４ａの切込突出量
を後行する上記刃部４ｂの切込突出量より短かく
形成したものであり、上述した具体例と同一構成
をなすものであり、これによつて、切削時、各送
り分力Fγ，Flが互に相殺する方向に作用するよ
うにし、切削抵抗を軽減したものである。
の他の実施例は、ワークＷを挾んで対向する刃物
台（図示されず）に各シヤンク２を固着し、この
各シヤンク２の先端部２ａに互に反対の向きに傾
斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共に、送り
方向に対して先行する上記刃部４ａの切込突出量
を後行する上記刃部４ｂの切込突出量より短かく
形成したものであり、上述した具体例と同一構成
をなすものであり、これによつて、切削時、各送
り分力Fγ，Flが互に相殺する方向に作用するよ
うにし、切削抵抗を軽減したものである。
次に、第２１図に示される本発明の他の実施例
は、ワークＷの内径加工を施す場合に、第１５図
に示される切削工具を使用したものであり、上記
刃部４ａ，４ｂは、ワークＷの内径の曲率半径Ｒ
よりも小さい曲率半径Ｓで創成した曲線状の刃部
に形成したものである。又、この具体例は、通常
の旋盤や立旋盤による端面削りも可能である。
は、ワークＷの内径加工を施す場合に、第１５図
に示される切削工具を使用したものであり、上記
刃部４ａ，４ｂは、ワークＷの内径の曲率半径Ｒ
よりも小さい曲率半径Ｓで創成した曲線状の刃部
に形成したものである。又、この具体例は、通常
の旋盤や立旋盤による端面削りも可能である。
又一方、第２２図に示される本発明の他の実施
例は、中ぐり作業による切削加工に適用したもの
であり、回転する刃物台１に一対のシヤンク２を
直径方向に突出して設け、この両シヤンク２の先
端部２ａに互に反対の向きに傾斜した各刃部４
ａ，４ｂを付設すると共に、送り方向に対して先
行する上記刃部４ａの切込突出量を後行する上記
刃部４ｂの切込突出量より短かく形成したもので
ある。
例は、中ぐり作業による切削加工に適用したもの
であり、回転する刃物台１に一対のシヤンク２を
直径方向に突出して設け、この両シヤンク２の先
端部２ａに互に反対の向きに傾斜した各刃部４
ａ，４ｂを付設すると共に、送り方向に対して先
行する上記刃部４ａの切込突出量を後行する上記
刃部４ｂの切込突出量より短かく形成したもので
ある。
以上述べたように本発明によれば、刃物台１に
少くなくとも１又は２以上のシヤンク２を設け、
このシヤンク２の先端部２ａに互に反対の向きに
傾斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共に、送
り方向に対して先行する上記刃部４ａの切込突出
量を後行する上記刃部４ｂの切込突出量より短か
く形成してあるので、上記各刃部４ａ，４ｂによ
る送り分力Fγ，Flが互に相殺して低減されるよ
うになつているから、切削抵抗が小さくなり、省
エネルギー化を図ることができると共に、構成も
簡素であるから、取扱い操作も簡単である等の優
れた効果を有するものである。
少くなくとも１又は２以上のシヤンク２を設け、
このシヤンク２の先端部２ａに互に反対の向きに
傾斜した各刃部４ａ，４ｂを付設すると共に、送
り方向に対して先行する上記刃部４ａの切込突出
量を後行する上記刃部４ｂの切込突出量より短か
く形成してあるので、上記各刃部４ａ，４ｂによ
る送り分力Fγ，Flが互に相殺して低減されるよ
うになつているから、切削抵抗が小さくなり、省
エネルギー化を図ることができると共に、構成も
簡素であるから、取扱い操作も簡単である等の優
れた効果を有するものである。
第１図は、従来の切削工具の平面図、第２図は
同上側面図、第３図及び第４図は上記切削工具の
作用を説明するための各図、第５図は、従来の他
の切削工具の平面図、第６図は、同上正面図、第
７図及び第８図は、従来の他の切削工具の各斜面
図、第９図は、本発明による切削工具の斜面図、
第１０図は、同上平面図、第１１図及び第１２図
は、本発明の作用を説明するための各図、第１３
図乃至第２２図は、本発明の他の実施例を示す各
図である。 １…刃物台、２…シヤンク、２ａ，２ｂ…先端
部、３…取付ボルト、４ａ，４ｂ…刃部。
同上側面図、第３図及び第４図は上記切削工具の
作用を説明するための各図、第５図は、従来の他
の切削工具の平面図、第６図は、同上正面図、第
７図及び第８図は、従来の他の切削工具の各斜面
図、第９図は、本発明による切削工具の斜面図、
第１０図は、同上平面図、第１１図及び第１２図
は、本発明の作用を説明するための各図、第１３
図乃至第２２図は、本発明の他の実施例を示す各
図である。 １…刃物台、２…シヤンク、２ａ，２ｂ…先端
部、３…取付ボルト、４ａ，４ｂ…刃部。
Claims (1)
- １ 刃物台に少なくとも１又は２以上のシヤンク
を設け、このシヤンクの先端部に切削抵抗を相殺
するように送り方向に対して互に反対の向きに傾
斜した各刃部を付設すると共に、送り方向に対し
て先行する上記刃部の切込突出量を後行する上記
刃部の切込突出量より短かく形成したことを特徴
とする切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8055483A JPS59205205A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8055483A JPS59205205A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205205A JPS59205205A (ja) | 1984-11-20 |
| JPH0123242B2 true JPH0123242B2 (ja) | 1989-05-01 |
Family
ID=13721558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8055483A Granted JPS59205205A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205205A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6317704U (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-05 | ||
| WO2018016226A1 (ja) * | 2016-07-22 | 2018-01-25 | 村田機械株式会社 | 切削工具支持装置及び工作機械 |
| EP4015119A1 (en) * | 2020-12-15 | 2022-06-22 | AB Sandvik Coromant | A metal cutting turning tool |
-
1983
- 1983-05-09 JP JP8055483A patent/JPS59205205A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59205205A (ja) | 1984-11-20 |
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