JPH01242462A - 塑性セラミック焼結体及びその製造方法 - Google Patents
塑性セラミック焼結体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH01242462A JPH01242462A JP63070207A JP7020788A JPH01242462A JP H01242462 A JPH01242462 A JP H01242462A JP 63070207 A JP63070207 A JP 63070207A JP 7020788 A JP7020788 A JP 7020788A JP H01242462 A JPH01242462 A JP H01242462A
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- JP
- Japan
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- sintered body
- fine
- plastic
- particles
- stress
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- Pending
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ０発明の目的
［産業上の利用分野コ
本発明は、塑性加工に適したセラミック焼結体及びその
製造方法に関する。
製造方法に関する。
［従来技術］
ＺｒＯ２−Ａｌ２Ｏ３系の超塑性現象は、ヒップ処理（
ｌ（ＩＰ）処理を施した試料について、ＺｒＯ□含有量
が１００から２０ ｗｔ％において発現している。
ｌ（ＩＰ）処理を施した試料について、ＺｒＯ□含有量
が１００から２０ ｗｔ％において発現している。
また、Ｋｅｌｌｅｔ等はＺｒＯ□焼結体ではパーコレー
ション限界（ＺｒＯ２含有量が２０．９ｗｔ％以下の領
域）に達すると歪み速度が急激に低下し超塑性現象が起
こり難くくなることを指摘している。
ション限界（ＺｒＯ２含有量が２０．９ｗｔ％以下の領
域）に達すると歪み速度が急激に低下し超塑性現象が起
こり難くくなることを指摘している。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、本発明者等はＺｒＯ２に比較して、一般に工業
的に広く利用されているＡ１□０３にＺｒＯ２を１９．
５重ｉ％以下添加した系において、−次焼結をホットプ
レス或はヒップ処理を行うことなく常圧焼結法により、
塑性加工が容易なセラミック焼結体を得ることを目的と
している。
的に広く利用されているＡ１□０３にＺｒＯ２を１９．
５重ｉ％以下添加した系において、−次焼結をホットプ
レス或はヒップ処理を行うことなく常圧焼結法により、
塑性加工が容易なセラミック焼結体を得ることを目的と
している。
口１発明の構成
［問題を解決するための手段］
この出願の第１の発明は、微細粒子Ａｌ２Ｏ，が８０．
５〜９９．０重量部で、Ｙ２Ｏ３を含有する部分安定化
微細粒子Ｚ「０２が１．０〜１９．５重量部からなる配
合物であって、前記配合物を一次焼結して平均粒径１゜
０μｍ以下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶焼
結体を塑性温度域内の応力作用下で加工することを特徴
とする塑性セラミック焼結体である。
５〜９９．０重量部で、Ｙ２Ｏ３を含有する部分安定化
微細粒子Ｚ「０２が１．０〜１９．５重量部からなる配
合物であって、前記配合物を一次焼結して平均粒径１゜
０μｍ以下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶焼
結体を塑性温度域内の応力作用下で加工することを特徴
とする塑性セラミック焼結体である。
この出願の第２の発明は、前記第１の発明の塑性セラミ
ック焼結体を製造する方法であって、前記配合物を成形
して成形体とし、前記成形体を一次焼結して平均粒径１
．０μｍ以下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶
焼結体を塑性温度域内の応力作用下で加工させることを
特徴とする塑性セラミック焼結体の製造方法である。
ック焼結体を製造する方法であって、前記配合物を成形
して成形体とし、前記成形体を一次焼結して平均粒径１
．０μｍ以下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶
焼結体を塑性温度域内の応力作用下で加工させることを
特徴とする塑性セラミック焼結体の製造方法である。
［作用］
微細粒子Ａ ｌ ２０．及び微細粒子Ｙ２Ｏ３を含有す
る部分安定化ＺｒＯ２とは平均粒径が１．０μ−以下、
即ち、サブミクロン以下のオーダーの粒子である。こう
した微細粒子原料を選ぶことにより、焼結の駆動力が高
まり、焼結温度を低く設定でる。このため、微細多結晶
体の平均粒径を１．０μｍ以下にすることができ、同時
に異常粒の発生を抑制することになる。さらに、超塑性
あるいは塑性加工において、加工材料の微構造として望
ましい等軸孔に制御できる。
る部分安定化ＺｒＯ２とは平均粒径が１．０μ−以下、
即ち、サブミクロン以下のオーダーの粒子である。こう
した微細粒子原料を選ぶことにより、焼結の駆動力が高
まり、焼結温度を低く設定でる。このため、微細多結晶
体の平均粒径を１．０μｍ以下にすることができ、同時
に異常粒の発生を抑制することになる。さらに、超塑性
あるいは塑性加工において、加工材料の微構造として望
ましい等軸孔に制御できる。
一方、微細多結晶焼結体の平均粒径が１．０μｍを越え
れば、塑性温度域内の応力作用下での変形は公称歪み５
０％未満となる。即ち、平均粒径が大きくなり、異常粒
が存在し、等軸孔に制御できなくなる。このため、焼結
体の超塑性あるいは塑性加工時に粒界すベリが起こりに
くくなって、大量変形が期待できない、さらに、これ等
の粒の三重点などにキャビティが発生し易くなり、破断
の原因となる。
れば、塑性温度域内の応力作用下での変形は公称歪み５
０％未満となる。即ち、平均粒径が大きくなり、異常粒
が存在し、等軸孔に制御できなくなる。このため、焼結
体の超塑性あるいは塑性加工時に粒界すベリが起こりに
くくなって、大量変形が期待できない、さらに、これ等
の粒の三重点などにキャビティが発生し易くなり、破断
の原因となる。
また、Ａｌ２Ｏ，を８０．５〜９９．０重量部及びＺｒ
Ｏ２を１．０〜１９．５重量部とした理由は、Ａｌ２Ｏ
，の特性を生かすためである。
Ｏ２を１．０〜１９．５重量部とした理由は、Ａｌ２Ｏ
，の特性を生かすためである。
以下に本発明の実施例及び比較例を示す。
［実施例及び比較例］
Ａｔ２Ｏ，（平均粒径０．２ μｓ）に３ｍｏ １％Ｙ
２Ｏ３を含む部分安定化ＺｒＯ２（平均粒径０．０３μ
ｌＩ）を第１表のように配合した配合物をボールミルで
１５時間混合粉砕して、泥漿とした。この泥漿に、有機
バインダーを添加して、さらに１時間攪伴した後、泥漿
を濾過し鋳込み泥漿とし、鋳込み成形して成形物を得た
。この成形物を空気中雰囲気の常圧で第１表に示したそ
れぞれの焼成温度で焼成して焼結体を得た。また、同表
の平均粒径はコード法によりインターセプト長さから測
定した。このそれぞれの焼結体を第１図の（ａ）及び（
ｂ）に示しが全長は８０ｗｔｍ、幅は両端の一番幅の広
い部分で２０ｍ１１、二番目に広い部分で７１１１１、
中央部の一番幅の狭い部分で３ ａｍ、厚みは２龍の形
状に加工して空気中１４５０℃０．１ でクロスヘツドスピード０．５．０．２あるいはｉ：ｇ
＋ｕ／ｙａｉｎで引張試験を行って第１表に示した公
称歪みを得た。
２Ｏ３を含む部分安定化ＺｒＯ２（平均粒径０．０３μ
ｌＩ）を第１表のように配合した配合物をボールミルで
１５時間混合粉砕して、泥漿とした。この泥漿に、有機
バインダーを添加して、さらに１時間攪伴した後、泥漿
を濾過し鋳込み泥漿とし、鋳込み成形して成形物を得た
。この成形物を空気中雰囲気の常圧で第１表に示したそ
れぞれの焼成温度で焼成して焼結体を得た。また、同表
の平均粒径はコード法によりインターセプト長さから測
定した。このそれぞれの焼結体を第１図の（ａ）及び（
ｂ）に示しが全長は８０ｗｔｍ、幅は両端の一番幅の広
い部分で２０ｍ１１、二番目に広い部分で７１１１１、
中央部の一番幅の狭い部分で３ ａｍ、厚みは２龍の形
状に加工して空気中１４５０℃０．１ でクロスヘツドスピード０．５．０．２あるいはｉ：ｇ
＋ｕ／ｙａｉｎで引張試験を行って第１表に示した公
称歪みを得た。
（以下余白）
第１表
（注）
＊１はクロスヘツドスピード０．２ ｍ＋＊／ｗｉｎで
の公称歪み。
の公称歪み。
＊２はクロスヘツドスピード０．１關／ｗｉｎでの公称
歪み。
歪み。
＃はＹ２Ｏ３を含有する部分安定化ＺｒＯ２゜（以下余
白） ［発明の効果１ 本発明によって、優れた用途を有するＡ１□０３の特性
を生かして、効率的な超塑性加工ができる効果があり工
業的用途を広めることができる。
白） ［発明の効果１ 本発明によって、優れた用途を有するＡ１□０３の特性
を生かして、効率的な超塑性加工ができる効果があり工
業的用途を広めることができる。
また、−次焼結がホットプレスあるいはヒップ処理では
なく常圧焼結で行われるため、製造コストをも低減でき
る効果がある。
なく常圧焼結で行われるため、製造コストをも低減でき
る効果がある。
第１図は本発明の実施例及び比較例の引張試験に用いた
試験片の形状で（ａ）は平面図であり、（ｂ）はＡ−Ａ
面の断面図である。
試験片の形状で（ａ）は平面図であり、（ｂ）はＡ−Ａ
面の断面図である。
Claims (2)
- （１）微細粒子Ａｌ＿２Ｏ＿３が８０．５〜９９．０重
量部で、Ｙ＿２Ｏ＿３を含有する部分安定化微細粒子Ｚ
ｒＯ＿２が１．０〜１９．５重量部からなる配合物であ
って、前記配合物を一次焼結して平均粒径１．０μｍ以
下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶焼結体を塑
性温度域内の応力作用下で加工することを特徴とする塑
性セラミック焼結体。 - （２）特許請求の範囲第１項の配合物を成形して成形体
とし、前記成形体を一次焼結して平均粒径１．０μｍ以
下の微細多結晶焼結体とし、前記微細多結晶焼結体を塑
性温度域内の応力作用下で加工させることを特徴とする
塑性セラミック焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63070207A JPH01242462A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 塑性セラミック焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63070207A JPH01242462A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 塑性セラミック焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01242462A true JPH01242462A (ja) | 1989-09-27 |
Family
ID=13424848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63070207A Pending JPH01242462A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 塑性セラミック焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01242462A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6252191A (ja) * | 1985-08-29 | 1987-03-06 | 東芝タンガロイ株式会社 | セラミツクス焼結体の塑性加工方法 |
| JPS6291480A (ja) * | 1985-06-14 | 1987-04-25 | 工業技術院長 | セラミツクスの成形方法 |
| JPS6483566A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Riken Kk | Alumina-zirconia composite sintered form and production thereof |
-
1988
- 1988-03-24 JP JP63070207A patent/JPH01242462A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6291480A (ja) * | 1985-06-14 | 1987-04-25 | 工業技術院長 | セラミツクスの成形方法 |
| JPS6252191A (ja) * | 1985-08-29 | 1987-03-06 | 東芝タンガロイ株式会社 | セラミツクス焼結体の塑性加工方法 |
| JPS6483566A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Riken Kk | Alumina-zirconia composite sintered form and production thereof |
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