JPH01254302A - 熱間薄板圧延設備、及び圧延方法 - Google Patents

熱間薄板圧延設備、及び圧延方法

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JPH01254302A JP31637788A JP31637788A JPH01254302A JP H01254302 A JPH01254302 A JP H01254302A JP 31637788 A JP31637788 A JP 31637788A JP 31637788 A JP31637788 A JP 31637788A JP H01254302 A JPH01254302 A JP H01254302A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、熱間スラブ材を減厚圧延して薄板製品を製造
する熱間薄板圧延設備、及び圧延方法に係わり、より詳
しくは、薄板製品を安価な設備費で製造する熱間薄板圧
延設備及び圧延方法に関する。
〔従来の技術〕
従来の熱間薄板製造設備は、スラブ材を粗圧延する数台
の粗圧延機よりなる粗圧延設備、及びこれに接続された
６〜７台の仕上圧延機により構成されていた。このよう
な設備は巨大な生産量向きの設備としては好適であるが
、設（ｉｉｆ費も膨大なものとなっている。
しかるに、最近では、生産量が大きくなり、小回りが効
き、かつ経済変動の影響を受は難い小規模設備の熱間圧
延設備、すなわちミニミルと呼称される設備を求める要
望が大となっている。
その様なミニミル設備の代表的な例は、例えば特開昭５
８−２０２９０６号公報に開示されている。この熱間圧
延設備では、粗圧延設備が１台の可逆粗圧延機で構成さ
れ、仕上圧延設備が２台の仕上圧延機と、この２台の仕
上圧延機の前後に設けられた巻取機とで構成されており
、仕上圧延の段階では、これらの巻取機で圧延材を巻き
取り、且つ該巻取機から巻き戻しながら薄板製品が製造
される。この圧延設備は、配置される圧延機の総台数が
、従来の圧延設備に比較して１／３〜１／４となってお
り、経済的な設備である。
〔発明が解決しようとする課題〕
いかしながら、この設備では、圧延材を支持するテーブ
ル設備が長大であること、及びテーブル長が長いことに
起因してテーブル設備上での熱間圧延材からの放熱によ
る該圧延材の温度低下が無視できないことなどの欠点が
ある。
また、この特開昭５８−２０２９０６号公報に開示の圧
延設備では、次のような欠点がある。
すなわち、最も生産量が多い低炭素鋼材の熱間圧延では
、一般に、圧延材の温度が９００℃以上の高温に保たれ
る必要があるので、酸化スケールが発生しやすい、仮に
、低炭素鋼の熱間圧延に特開昭５８−２０２９０６号公
報に開示の熱間圧延設備を用いようとすると５通常、仕
上圧延段階での圧延材の長さが約３００〜９００ｍ、仕
上圧延速度が約３００〜６００ｍ／ｍｉｎであるので、
前記の巻き取り・巻き戻しの１パス当りの圧延時間は約
６０〜１８０秒とかなり長くなる。従って、巻き取り・
巻き戻しつつ行われる仕上圧延段階においても、ストリ
ップ表面に厚い酸化スケールが発生するのを避は難い。
この酸化スケールを取り除いて圧延しない場合、スケー
ルが母材に喰い込むので、板表面品質が悪化し、商品価
値が低下してしまう虞れがある。
これを防止するには、１５０　ｋｇ／ｃｄ程度の高圧の
冷却水をストリップの表面に噴射して、スケールを破砕
させて吹き飛ばすデスケリーングと呼ばれる作業を行う
必要がある。しかしながら、仕上圧延段階では圧延材の
板厚が数ｍ以下程度の薄い板厚となっているので、上記
のようなデスケリーング作業を仕上圧延パス毎に繰り返
して行うと、圧延材の温度が低炭素鋼材の熱間圧延に要
求される温度よりも極端に低下してしまい、所定の品質
の製品が得られない虞れがある。
何故ならば、Ａｒａ変態点く圧延鋼材中の炭素の含有率
により異なるが、約９００’Ｃ程度）以下の温度では、
オーステナイト和からα相への変態が生じ、適正な仕上
圧延を行い難くなるので正常な製品を製造することがで
きないからである。
以上のように、従来の圧延方式では２つの欠点があった
。
以上の理由の詳細に付いて代表的な製品板厚２．５ｍ程
度の薄板製品を製造する場合について説明する。ミニミ
ルに於ける圧延素材としてのスラブ材の厚みは通常８０
〜２２ｏＩＩＩＩＩ内に分布し、各製造所により任意の
ものが選ばれる。
しかしながら、スラブ材の板厚がどのように選定されよ
うとも、粗圧延機で可逆圧延されることにより、この圧
延機での最終３パスは概路次のように行われる。
すなわち２２０１ＩＩ１１の通常の厚みのスラブが使用
される場合、始めは１パス当り約３０１１Ｉ１１程度ず
つ減厚量で圧延が行われるが、終段パスでは圧下量を始
めは減しながら、圧延材の板厚が、例えば、最終パスの
２パス前の正パス圧延では８０ｒｒＩ＠→５２ａａ、次
の逆パスでは５２１ｍ→２５膣、最終圧パスでは２５ｍ
ｍ→１２１ｍとなるように、圧延材が減厚圧延され、後
続する仕上圧延機に送られる。
一方、通常製品コイルのｌｌｍ１１１当りの製品重量は
１５ｋｇ／ｗ＋程度のものが要求されるから、最終パス
の２パス前の圧延では、すなわち前述の板厚５２ｍｍに
減厚する正パス圧延では、圧延材長は、３６．７　ｍ、
次の逆パス圧延では板厚が２５　ｎｎで圧延材長が７６
．４ｎｎになる。
そして、最終パスでは板厚が１２ｎｎで圧延材長は１５
９ＩｌＩ１１となる。
この中、最終パスの２パス前の板厚５２ｍｍの正パス圧
延では板厚も厚く、かつ圧延材長も短いので圧延材の温
度が低下する度合いはあまり問題とならない。
しかしながら、次の逆パス圧延では板厚が２５ｍと薄く
、且つ圧延材長も大である。すなわちこのパスでは前記
圧延材長７６．４ｎｎの圧延材を支持し得る長大なテー
ブル設備が必要である。且つ板厚が２５ｎｎと薄く冷え
易くなっているにも拘らず、当該逆パス圧延時は勿論、
次の最終パス時にも、この長いテーブル上の圧延材表面
から、最終圧延が終了するまで放冷され、圧延材の温度
が低下する問題がある。
次の仕上圧延では、第１回の圧延で１２ｍから２スタン
ドの圧延で６ｍ程度に減厚され、出側の巻取機に巻き取
られる。
更に１次の段階では、出側の巻取機の圧延材を巻き戻し
、入側巻取機で巻き取りなから２スタンドの圧延で３．
８ｍｎ程度に減厚圧延を行う。最終圧延では入側巻取機
に巻き取られた圧延材を巻き戻しながら２台の仕上圧延
スタンドで連続圧延を行イ、２．５ａａ程度或いはこれ
以下の厚みに圧延して製品を得る。
このような場合に、巻取機で巻き取り、且つ巻き戻し圧
延するまでの時間は前述のように６０〜１８０秒の長い
時間に及ぶので、ストリップ表側にスケールが生じるの
は、さけ難い。従って１巻き戻し圧延をする度毎に高圧
の冷却水を噴射してデスケリーングを行う必要がある。
このデスケリーングのために、ストリップの温度が９０
０ｍ程度。
又はその以下に低下してしまうと、適正な圧延製品が得
られなくなる。
尚、タンデム式仕上げ圧延機の２つの隣接スタンド間で
は、通常、被圧延材の大気中への暴露時間が短いので、
発生する酸化膜は薄く、デスケリーングの必要はない。
尚、従来、ホットタンデム圧延機と呼ばれる圧延設備も
知られている。
ホットタンデム圧延機の最も簡単な例は、−台の粗圧延
機とその下流側にタンデム状に配置された６〜７台のタ
ンデム式仕上圧縮機とからなる。
このホットタンデム圧延機では、圧延材は、２２０ｍの
厚さから３０ｎｎ＋程度の厚さまで一台の粗圧延機で可
逆的に繰り返し圧延された後、タンデム式仕上圧延機で
一気に最終製品厚さに圧延される。
この場合も、粗圧延の各パスと仕上タンデムミルの入側
でデスケリーングがなされるがこれらの段階では板厚が
大きく圧延材の温度低下は少ない。
そしてタンデムミルの板厚の薄くなったスタンド間では
デスケリーングが不要で圧延材の温度低下を防ぎつつ薄
い製品を製造し得る。
しかし、この種のホットタンデム圧延機では。
正方向の最終粗圧延が行われる直前に逆方向の粗圧延パ
スで得られる圧延材が極端に長くなり粗圧延機入側に長
大なテーブル設備を設ける必要が生じるのを避けるべく
当該圧延材の厚みを３０ｍ＋程度以上の相当大きい厚み
に選択するので、この３０ｎＩ１１１程度の厚みを所望
製品厚みまで減厚するために要する仕上圧延機の台数が
多くなり、経済的でない。
本発明は前記諸点に鑑み成されたものであり、その目的
とするところは、上記の可逆粗圧延に於ける最終パス前
の逆圧延のために長大なテーブル設備を設ける必要がな
いコンパクトな熱間薄板圧延設備、及び比較的低コスト
で製造熱間圧延を行い得る熱間薄板圧延方法を提供する
にある。
〔課題を解決するための手段〕
前記した目的は、スラブ材を順次減厚圧延して。
熱間薄板を製造すべく、粗圧延設備と該粗圧延設備の下
流側に設けられた仕上圧延設備とを有する熱間薄板圧延
設備において、粗圧延！２ｆｉ！の圧延機が正逆パスの
圧延が可能な可逆圧延機からなり。
当該可逆粗圧延機の入側に圧延材の巻き取り、及び巻き
戻しを行うための巻取手段が配置されている熱間薄板製
造設備、並びに圧延材に対して可逆粗圧延機で正逆パス
の粗圧延を少なくとも一回行った後、該可逆粗圧延機か
ら逆パス圧延されて出て来る圧延材を該可逆粗圧延機の
入側に設けた巻取手段でコイル状に巻き取り、その後該
巻き取り手段からコイルを巻き戻しつつ当該可逆粗圧延
機で最終の正パス粗圧延を行うと共に、該最終の正パス
粗圧延機からでてくる圧延材を仕上圧延機で減厚圧延を
行い熱間薄板製品を製造する熱間薄板圧延方法によって
達成される。
又、前記仕上圧延設備は複数台のスタンドをタンデム状
に配置してなり、１パスで仕上圧延するように構成され
た仕上圧延機からなる熱間薄板圧延設値、及び該設備を
用いる方法によって上記目的に加えて、更に、熱間圧延
されるべき圧延材が適正温度以下に低下する虞れが少な
く、且つコンパクトな熱間薄板圧延設備、及び比較的低
コストで製造熱間圧延を行い得る熱間薄板圧延方法が得
られる。仕上圧延機は、好ましくは出側に近接して配置
された例えば２〜４台の圧延スタンドより構成されるタ
ンデムミルからなる。
そして、本発明の効果を更に拡大する場合には、粗圧延
機の出側にも巻取手段が設けられる。
また、この巻取及び巻き戻し可能な巻取手段には、必要
に応じ、コイル状圧延材の温度低下を抑制するための保
温手段が設けられてもよい。この保温手段は、コイルか
らの放熱を防止するための防熱カバー、あるいはコイル
に熱量を供給する加熱装置からなる。
〔作用〕
本発明では、初めは巻取手段を利用せずに、粗圧延機で
スラブ材を所定の厚みに圧延する。最も普通の２２０ｍ
厚のスラブ材が用いられる場合、正逆圧延を数パス行い
、圧延材を約３０ａｍ以下の厚みにした後、粗圧延機の
入側に（そして場合によっては出側にも）設置された巻
取手段で圧延材を巻き取りながら圧延を行い、次いで該
巻取手段から巻き戻しながら継続パスの圧延を行う。
粗圧延機の入側のみに巻取手段が設けられている場合に
は、粗圧延の最終パスの直前の逆パス粗圧延時のみに巻
き取られる。そして最終パスでは、上記巻取手段から圧
延材を巻き戻しながら仕上圧延機の方向に圧延材を送る
ように正パス圧延を行う。
前述の可逆圧延機での逆パス圧延時の圧延材をコイル状
に巻取るため、圧延材を展開する長大なテーブルは不要
になると共に、圧延材が圧延中コイル状に巻き取られる
ので放熱が少なく、結局圧延材の温度低下を少なくする
ことができる。
また１巻き取りコイルからの放熱を少なくするための保
温手段として、例えばコイル放熱防止用断熱カバーを設
けることにより、放熱防止効果を尚−層増大させること
ができる。
尚、繰り返して圧延を行う粗圧延段階では、圧延材表面
にスケールが発生するので、前述のデスケリーングを行
う。このデスケリーングの際板状圧延材の温度が大巾に
低下するのを避けるべく、板状圧延材の粗圧延機での減
厚には限度がある。
従って、可逆粗圧延機による粗圧延は、最終の粗圧延の
１パス前の圧延の後で該圧延を終えた直後に入側巻取手
段によって巻き取られる圧延材の厚みが、好ましくは、
薄くとも約６画描度以上になるように選択乃至設定され
る。
最終粗圧延以前の粗圧延作業が全て完了した後に、最終
の粗圧延用圧パスと、仕上圧延パスとを直結して一気に
行う。この場合、仕上圧延パスは、粗圧延機の出側に直
列に設けられた２〜４台の仕上タンデムミルで行われる
。
この最終圧延パス作業では通常のタンデムミルのように
速い速度で圧延が行われるので、スタンド間でのデスケ
リーングは不要である。すなわち、本発明の場合、デス
ケリーングによって過度に冷却される虞れのある圧延材
が薄くなった後の段階で、デスケリーングが不要である
ので、圧延材の温度が極端に低下する虞れがない。
以上のように、本発明では、粗圧延機の入側のみ、或い
は入側と出側との両方に巻取手段を設けて、粗圧延機で
圧延材の温度低下を効果的に防ぎつつ圧延材をより薄い
製品厚みにするように減厚を行うので、従来のホットタ
ンデム圧延機と比較して、仕上タンデムミルのスタンド
数を約半分又は半分以下にし得る。
〔実施例〕
本発明の第１の実施例を第１図から第３図を参照しつつ
説明する。第１図において例えば低炭素鋼からなる素材
は連鋳機により製造される。
即ち、タンデイツシュ１からの溶湯をノズル２を経て、
鋳型３に注湯し、注湯された溶湯４を冷却することによ
り、連続的に鋳片５が製造される。
このような連鋳機では各種の寸法の鋳片５が’ｉｔ！２
造されるが１代表的な例として比較的薄い８０ｍｎ厚の
鋳片５が製造される場合について述べる。鋳片５の幅は
７００〜１３００ｎｎ８度、鋳造速度は２〜５ｍ／ｌｌ
１ｉｎである。
次に、この連鋳片５は剪断機６により所定の長さに切断
される。単位幅当り製品重量１５ｋｇ／ｒＭｎ程度のも
のでは２０〜３０ｍ間の長さに切断される。
剪断機６には、上下刃１１ａ、ｌｌｂが刃物台９．１ｏ
に設けられている。上刃１１ａがシリンダ８の圧力下で
下降させられ鋳片５を切断することにより、スラブ７が
得られる。尚、鋳片５の切断中、剪断機６はピン６ａを
支点として、シリンダ１３により鋳造鋳片５の速度と同
期して鋳片進行方向に送られ切断作業が行われる。
剪断されたスラブ７は炉１４内のテーブルローラ１５に
より搬送される。炉１４では、スラブ７からの放熱を防
止するほかに、必要に応じて加熱エネルギーを供給して
スラブ７の加熱を行ってもよい。
上記スラブ７は次に可逆粗圧延機２４により正逆圧延が
行われる。本図ではこの可逆圧延機に１対の作業ロール
及び１対の補強ロールを有する４段圧延機を用いている
が、勿論、目的により２段圧延機あるいは６段圧延機を
使用してもよい。
本実施例では、この可逆粗圧延機２４の入側に２本の下
ベンディングローラ１９、及び１本の上ベンディングロ
ーラ２１の合計３本のローラ寄りなる圧延材曲げローラ
装置とコイル支持ローラ２２より構成される巻き取り手
段としての巻取装置６５が何えられている。
尚、第１パスの正パス時には、下ベンディングローラ１
９は、これらのローラ１９を支持するフレーム６１及び
ガイド板２ｏと共に、ブラケット１７に設けられた支点
６ｏを中心にして、シリンダ１８により回転されて、第
１図に示さる待機位置に下降せしめられており、圧延材
２７の通過を案内する。
尚、第１パスの正パス圧延中、圧延材が放熱により冷え
るのを防止するために、粗圧延機２４の出側に放熱防止
炉２５が設けられている。この炉２５内にもテーブルロ
ーラ２６が設けられ、圧延材２７の搬送を行う、第１正
パス圧延により板厚は５２ｍｍ程度に減厚される。この
正パス圧延の間、粗圧延機２４の入側（正パスの際の入
側の意味）及び出側（正パスの際の出側の意味）で且つ
圧延材移動経路の上下に設けられた１組のノズル９１゜
９０から１５０ｋｇ／ａＪ程度の高圧の水が圧延材２７
の両面に吹き付けられ、圧延材２７の表面のスケールを
吹き飛ばすデスケリーングが行われる。
第１正パスが終了した後、逆パス圧延が第２図に従って
行われる。このパスでは、圧延材２７は、その厚さが５
２ｎｎ＋から２５膿程度になるように減厚圧延される。
第２図の逆パス圧延において、下ベンディングローラ１
９及びガイド板２０は第２図に示されるようにシリンダ
１８により上方に、即ち逆パス圧延後の圧延材２７を巻
き取るための位ｎにリフトアップされる。
そして、圧延材２７を逆方向に送り粗圧延機２４で圧延
し、圧延した後の板２７は、下ベンディングローラ１９
と、上ベンディングローラ２１により円弧状乃至コイル
状に曲げられながら矢印Ｂ方向に送られてコイル２３が
形成される。このコイル２３はコイル支持ローラ２２に
より支持される。この逆パス圧延の際にも、ノズル９０
゜９１を介してデスケリーングが行われる。
以上の逆パス圧延が終了した後、最終パスの正パス圧延
が第３図に示すように行われる。
コイル２３は粗圧延機２４が巻き戻され、圧延後薄くな
った材料３１に対しては最終組圧延と同時に仕上げ圧延
機２８により仕上圧延が行われ、熱間薄板製品３２が得
られる。かつ矢印方向に送られガイドローラ２９により
ガイドされ巻取胴４６に巻かれ、製品コイルが得られる
。この段階では、ノズル９０．９１のみならずノズル９
２がらの高圧水によってデスケリーングが行われる。
尚、仕上圧延機２８の３つの圧延スタンド間では圧延材
が短時間で通過するのでデスケリーングは必要ない。
本発明の熱間薄板圧延設備でのデスケリーングは、粗圧
延及び仕上圧延共に板厚が１．大きい状態でデスケリー
ングを行うので、前記特開昭５８−２０２９０６号公報
に開示の設備を用いる場合と比較して、圧延材の温度低
下を大巾に抑制し得る。
第３図において、仕上圧延機は３台配置されているが、
この台数は、勿論、製品板厚の大小に応じて増減しても
よい。
例えば、粗圧延機２４の最終パスでの圧延後に得られる
板３１の厚みが１２１１Ｉ１１程度で、この圧延材３１
から仕上圧延により２．５ｍｍの代表的な板厚の圧延板
製品３２を得る場合には３台の仕上圧延機を配置すれば
よい。
圧延速度は粗圧延機で７５ｍ／ｗｉｎ、最終仕上用圧延
機で３６Ｑｍ／ｗｉｎ程度である。
尚、以上においては、可逆圧延機２４によって素材スラ
ブ厚８０ｎｏのものを圧延する例について説明したが、
勿論８０ｍｍより厚いスラブ７を用いて、３パスより多
い圧延パスで粗圧延を行ってもよい。
例えば、スラブ７の厚みが１２０ｍとすれば。
第１の正パスで１００ｎｎ、第２の逆パスで８０調まで
圧延してもよい。
しかしく板厚が１００ｍｍから８０ｍへの）！＆初の逆
パス圧延では圧延後に得られる圧延材の板厚が厚く、か
つ板長も短いので、放熱量も無視できるため、巻取機６
５による巻取は行わない。通常、単位幅当りの重量は、
スラブ素材厚みにかかわらず同じなので、スラブ厚が大
である程、板長が短いからである。
以上の圧延後、板厚が１２０ｎｎから８０ｍｍになった
後は前述したのと同じプロセスで圧延を行えばよい。
スラブ７の板厚が更に大きい場合でも、板厚が３０ｍｍ
程度になるまでは、巻取は行われず、単に減厚のための
可逆圧延が行われる。そして、板厚が３０ｍｍ程度にな
ったところで入側巻取機６５で巻き取られ、その後前述
と同様にして圧延される。
尚１以上の説明図で示した粗圧延機の入側の巻取機６５
は、下方から上方に巻き取るアップ・コイラー（ｕ　ｐ
−ｃｏｉｌｅｒ）方式の巻取機の例であった。しかし、
巻取機６５としては、ドラムを用いるもの、あるいはス
テレコ（Ｓｔｅｌｅｃｏ　：登録商標）方式のように上
方から下方に巻き取るものなど各種の他のものでもよい
。
第４図には、スラブの厚みが、８０ｎｍより厚い場合、
例えば１１０〜２２０Ｉｆｆ１等の場合に使用される別
の実施例を示す。すなわち、この第４図の圧延設備は、
２台の可逆粗圧延機３５．３６　（勿論２台以上の設置
可能）を有しており、正方向。
逆方向および最終の正方向の、合計３方向の圧延により
、より大きな圧下量を得ようとする場合に使用される。
この正逆圧の圧延により合計６パスの圧延が行われる。
スラブ７の厚みが１２０ｎｎであれば、この６パスの圧
延により、６〜１０１１Ｉ１１程度の板厚の圧延材に減
厚できる。そして、最終粗圧延パスは仕上圧延２８と連
続して行われ、板厚１．７〜２．５閣の製品が製造され
得る。
尚、第４図に使用されている粗圧延機３５゜３６の入側
に配置された巻取機６５のコイル２３は保温手段として
の保温ボックス７０によりカバーされコイルからの熱放
散防止が図られている。
尚、第４図では、下ベンディングローラ１９の昇降機構
は図示されていないが、第１図に示すものと同じものが
使用される。
第５図には、本発明による好ましい別の実施例の熱間薄
板圧延設備を示す。すなわちこの場合には、可逆粗圧延
機３５の入側および出側の各々に巻き戻し兼用巻取機７
１．７２を備え、正パス時も巻取機７２で巻き取りを行
い、圧延材からの放熱を防止するようにしている。そし
て、所定の板厚に粗圧延後の板は、次に仕上圧延機３８
により一点鎖線で示すように圧延されて、熱間薄板製品
が製造される。
尚、第５図に示されるように粗圧延機３５の入側及び出
側の両方に巻取機７１．７２を設ける場合、粗圧延機３
５での板厚を更に薄くし得る。その圧延例を次に示す。
板厚の大きいスラブから粗圧延ロール３５により繰返し
圧延されて約３０ｍｍの板厚になった際、板（圧延材）
が初めて入側の巻取機７１で巻き取られるようにする。
そして、圧延材は１次の正パスで１７ｎｎ程度に圧延さ
れ、粗圧延ロール３５の出側の巻取機７２で巻き取られ
る。
更に、圧延材は、次の逆圧延パスでは９ｍに圧延され入
側の巻取機７１に巻き取られ、最終組パスでは巻取ｆｉ
７１から巻き戻されながら６．５ｎｎ程度に圧延される
。このとき、粗圧延機３５は仕上圧延機２８と連動され
、粗圧延機３５から出た圧延材は直ちに仕上圧延機２８
に送られ仕上圧延機２８で圧延されて、厚さ２．０ｍｍ
程度の製品が得られる。
この圧延設備では、粗圧延ｆｉ３５と仕上圧延機２８と
の間を圧延材が走行する際の圧延材からの放熱を少なく
抑えるべく粗圧延機３５と仕上圧延機２８とが近接して
配置されている。
そして、巻取機７２で巻き取ることなく粗圧延を行う場
合には、仕上圧延機２８の中まで圧延材が到達すること
もあるが、このときは、仕上圧延機２８の上下ロール間
の間隙を大きく開いて圧延材が該間隙を自由に出入され
得るようにする。従って、設備の全長は更に短くされ得
る。
第６図には、熱間薄板圧延設備に用いられる仕上圧延設
備の別の例を示す。本図において仕上圧延機３７は１台
配置され、これは可逆的に運転される。勿論この圧延機
の台数は複数台、あるいはそれ以上でもよい。
仕上圧延機３７の前後にはコイル巻き戻し兼用巻取機８
０．８１が備えられている。粗圧延後の圧延材２７は初
めに仕上圧延機３７によって正パス圧延されてピンチロ
ーラ４２より巻取ドラム４５にコイル４４状に巻き取ら
れる。次に、逆パスの圧延が行われ、圧延された材料は
ピンチローラ４１によりドラム４０にコイル３９として
巻き取られる。このようにして所定の板厚になるまで繰
り返し圧延された後、最後は正パス圧延されつつ一点鎖
線で示すようにガイドローラ２９側に送出され、ドラム
４６に製品コイル３０のように巻き取られる。
なお、仕上圧延機３７の前後に設けられる巻取機のコイ
ル３９．４４は保温の面からボックス３８．４３により
カバーされる。
このような本実施例では、粗圧延機の入側に圧延材を巻
き取り且つ巻き戻す事が可能な巻取機を配置することに
より以下に示す効果が得られた。
１、ｆｆｌ圧延機での逆パス後の板材を巻き取ることに
より、逆パス後の圧延材を展開するための粗圧延機入側
への長大なテーブル設備が不要となり、スペース及び設
備費の節約が可能となった。
２、粗圧延機での逆パス後の圧延材は、逆パス中の圧延
、及び次の正パス中の圧延期間中、（従来技術の場合）
圧延材表面からの放熱が行われるが、本発明のようにコ
イル状に巻き取ることにより放熱を低減し、圧延材の温
度低下を防止できた。従来技術の場合、通常テーブルロ
ーラに圧延材を展開すると１秒間に２度低下する。
そして逆パス圧延と次の正パス圧延が終了するまでには
約６０秒必要なので合計では１２０度程変温度が低下す
る。したがって従来技術ではこの温度低下分だけ素材ス
ラブの初期温度を高めておく必要があった。
これに対して、本発明の場合、圧延材がコイル材に巻き
取られるので、１秒間当たりの温度低下は０．２度以下
となり、圧延材の温度低下は無視できるものとなり、多
大の省エネルギー効果が得られた。
３、更に、粗圧延機の入側及び出側の両方に巻取機を配
置することにより、粗圧延機で圧延されて得られる板（
圧延材）の厚さがより薄くされ得、この粗圧延機に後続
して設けられるスタンド数を従来の約半分以下にし得る
。
〔発明の効果〕
以上のように１本発明では、粗圧延機の少なくとも入側
に巻取機が設けられ圧延材が巻き取られるようになって
いるので、テーブル長を短くし、圧延材の冷却を抑制し
得、前記粗圧延設備の特徴（効果）のために粗圧延機の
出側に配置されるタンデム式仕上げ圧延機の圧延スタン
ドの台数が少なくされてもタンデム式仕上げ圧延機の圧
延スタンド間でのデスケリーングが不要となり、圧延材
の温度低下が避けられ得、表面品質の優れた熱間圧延薄
板が製造され得る。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の好ましい第１実施例の熱間薄板圧延設
備により正パス圧延状況を示す断面説明図、第２図は第
１図の設備で逆パス圧延実施状況を示す断面説明図、第
３図は第１図の設備で最終圧パス圧延状況を示す断面説
明図、第４図は粗圧延機を２台使用する本発明による好
ましい他の実施例の熱間薄板圧延設備による圧延状況を
示す断面説明図、第５図は粗圧延機の入側及び出側に各
各巻数機を配置する場合の本発明による好ましい別の実
施例の熱間薄板圧延設備の断面説明図、第６図は仕上げ
圧延に可逆圧延機を使用する場合の本発明による別の実
施例の熱間薄板圧延設備の断面説明図である。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、スラブ材を順次減厚圧延して、熱間薄板を製造すべ
    く、粗圧延設備と該粗圧延設備の下流側に設けられた仕
    上圧延設備とを備えた熱間薄板圧延設備において、前記
    粗圧延設備の圧延機が正逆パスの圧延が可能な可逆圧延
    機からなり、当該可逆粗圧延機の入側に圧延材の巻き取
    り、及び巻き戻しを行う巻取手段が配置されていること
    を特徴とする熱間薄板圧延設備。 ２、前記仕上圧延設備は複数台のスタンドをタンデム状
    に配置してなり、１パスで仕上圧延するように構成され
    た仕上圧延機からなることを特徴とする請求項１記載の
    熱間薄板製造設備。 ３、前記巻取手段に巻き取られた圧延材の温度低下を抑
    えるべく、保温手段が巻取機に設けられていることを特
    徴とする請求項１記載の熱間薄板圧延設備。 ４、炭素鋼からなるスラブ材を順次減厚圧延して、熱間
    薄板を製造すべく、粗圧延設備と該粗圧延設備の下流側
    に設けられた仕上圧延設備とを備えた熱間薄板圧延設備
    において、前記粗圧延設備の圧延機が正逆パスの圧延が
    可能な可逆圧延機からなり、当該可逆粗圧延機の入側に
    圧延材の巻き取り及び巻き戻しを行う巻取手段が配置さ
    れていると共に、前記仕上圧延設備が複数台のスタンド
    をタンデム状に配置されており、かつ、１パスで仕上圧
    延するように構成された仕上圧延機からなることを特徴
    とする熱間薄板圧延設備。 ５、前記粗圧延機で正パス圧延された圧延材を巻き取り
    、且つ逆パス圧延のために圧延材の巻き戻しを行う巻取
    手段を可逆粗圧延機の出側に設置したことを特徴とする
    請求項４記載の熱間薄板圧延設備。 ６、スラブ材を順次減厚圧延して、熱間薄板を製造すべ
    く、粗圧延設備と該粗圧延設備の下流側に設けられた仕
    上圧延設備とを備えた熱間薄板圧延設備において、前記
    粗圧延設備の圧延機が正逆パスの圧延が可能な可逆圧延
    機からなり、当該可逆粗圧延機の入側、及び出側のそれ
    ぞれに圧延材の巻き取り、及び巻き戻しを行う巻取手段
    が配置されていることを特徴とする熱間薄板圧延設備。 ７、前記仕上圧延設備は複数台のスタンドをタンデム状
    に配置してなり、１パスで仕上圧延するよう構成された
    仕上圧延機からなることを特徴とする請求項６記載の熱
    間薄板圧延設備。 ８、前記巻取機に巻き取られた圧延材の温度低下を抑え
    るべく、保温手段が巻取機に設けられていることを特徴
    とする請求項６記載の熱間薄板圧延設備。 ９、前記粗圧延機に対して導入・送出される圧延材のス
    ケールを取り除くためのデスケリーング手段が該粗圧延
    機の入側、及び出側に設けられていることを特徴とする
    請求項６記載の熱間薄板圧延設備。 １０、圧延材に対して可逆粗圧延機で正逆パスの粗圧延
    を少なくとも一回行つた後、該可逆粗圧延機から逆パス
    圧延されて出て来る圧延材を該可逆粗圧延機の入側に設
    けた巻取手段でコイル状に巻き取り、その後該巻き取り
    手段からコイルを巻き戻しつつ当該可逆粗圧延機で最終
    の正パス粗圧延を行うと共に、該最終の正パス粗圧延機
    からでてくる圧延材を仕上圧延機で減厚圧延を行い熱間
    薄板製品を製造することを特徴とする熱間薄板圧延方法
    。 １１、前記可逆粗圧延機で正逆パスの粗圧延を複数回行
    つた後、該可逆粗圧延機で逆パス圧延された圧延材を該
    可逆粗圧延機の入側に設けた巻取手段でコイル状に巻き
    取ることを特徴とする請求項１０記載の熱間薄板圧延方
    法。 １２、炭素鋼製の圧延材に対して可逆粗圧延機で正逆パ
    スの粗圧延を少なくとも一回行つた後、該可逆粗圧延機
    から逆パス圧延されて出て来る圧延材を該可逆粗圧延機
    の入側に設けた巻取手段でコイル状に巻き取り、その後
    該巻取手段からコイルを巻き戻しつつ当該可逆粗圧延機
    で最終の正パス粗圧延を行うと共に、該最終の正パス粗
    圧延機から出て来る圧延材を仕上圧延機で減厚圧延を行
    い熱間薄板製品を製造することを特徴とする熱間薄板圧
    延方法。 １３、圧延材に対して可逆粗圧延機で正逆パスの粗圧延
    を少なくとも一回行つた後、該可逆粗圧延機から正パス
    圧延されて出て来る圧延材を該可逆粗圧延機の出側に設
    けた出側巻取手段でコイル状に巻き取り、次に該出側巻
    き取り手段からコイルを巻き戻しつつ当該可逆粗圧延機
    で逆パス粗圧延を行いながら該逆パス圧延された出て来
    る圧延材を可逆粗圧延機の入側に設けた入側巻取手段で
    コイル状に巻き取り、その後該入側巻取手段からコイル
    を巻き戻しつつ当該可逆圧延機で最終の正パス粗圧延を
    行うと共に、該最終の正パス粗圧延機からでてくる圧延
    材を仕上圧延機で減厚圧延し熱間薄板製品を製造するこ
    とを特徴とする熱間薄板圧延方法。
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