JPH01256A - 電解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法 - Google Patents
電解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法Info
- Publication number
- JPH01256A JPH01256A JP62-145151A JP14515187A JPH01256A JP H01256 A JPH01256 A JP H01256A JP 14515187 A JP14515187 A JP 14515187A JP H01256 A JPH01256 A JP H01256A
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- JP
- Japan
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- foil
- etching
- capacitance
- examples
- aluminum
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は交流エツチング後に高い静電容量が得られる電
解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法に関する。
解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法に関する。
［従来の技術］
電解コンデンサの静電容量は電極の表面積に比例する。
したがって、電極用のアルミニウム箔は化学的又は電気
化学的にエツチングされ、粗面化されて、表面積が拡大
されている。エツチング条件は箔の最終用途により決定
される。
化学的にエツチングされ、粗面化されて、表面積が拡大
されている。エツチング条件は箔の最終用途により決定
される。
電解コンデンサの電極のうち、使用に当り低い電圧に化
成されるか全く化成されない用途には、０．５μｍくら
いの均一で微細なエッチビットの得られる交流エツチン
グ法がわが国では広く用いられている。
成されるか全く化成されない用途には、０．５μｍくら
いの均一で微細なエッチビットの得られる交流エツチン
グ法がわが国では広く用いられている。
交流エツチング用のアルミニウム箔には、硬質又は軟質
の両方が用いられているが、強度の点で硬質の方が優れ
ている。したがって、硬質のものはエツチングラインで
高い張力をかけることができ、エツチング中の蛇行、箔
切れ、シワなどのトラブルが少なく有利に用いられてい
る。
の両方が用いられているが、強度の点で硬質の方が優れ
ている。したがって、硬質のものはエツチングラインで
高い張力をかけることができ、エツチング中の蛇行、箔
切れ、シワなどのトラブルが少なく有利に用いられてい
る。
そして、箔地及び箔の圧延過程において中間焼鈍は行わ
れていない。これは通常中間焼鈍は圧延材が加工硬化し
、圧延しにくくなったときの軟化を目的として行われる
のに対し、電解コンデンサ用の箔材にあってはアルミニ
ウム純度が高いことから、圧延しにくくなるまで硬化し
ないからである。
れていない。これは通常中間焼鈍は圧延材が加工硬化し
、圧延しにくくなったときの軟化を目的として行われる
のに対し、電解コンデンサ用の箔材にあってはアルミニ
ウム純度が高いことから、圧延しにくくなるまで硬化し
ないからである。
［発明が解決しようとする問題点］
硬質のアルミニウム箔を交流の電解エツチングをすると
、０．５μｍ程度のエッチピットが集合した海綿状の組
織が形成される。
、０．５μｍ程度のエッチピットが集合した海綿状の組
織が形成される。
ところで交流エツチングによりアルミニウム箔の重量は
下記の３要因で減少する。
下記の３要因で減少する。
■ 電解エツチング減量：交流電解による反応域間。
■ 化学溶解減量：電解液との化学反応による減量。
■ 機械的脱落による減量：海綿状組織の欠損による減
量。
量。
この中、■は通電電気量に比例し、理論値どおりの値を
示す。又■はアルミニウム箔の成分との関係が強い。
示す。又■はアルミニウム箔の成分との関係が強い。
今般本発明者らは■がアルミニウム箔の製造条件と密接
な関係があることを見出した。
な関係があることを見出した。
そこで、本発明では交流エツチング時の重量減少量と静
電容量との関係を究明して、高い静電容量を得んとする
ものである。
電容量との関係を究明して、高い静電容量を得んとする
ものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、純度９９．４％以上のアルミニウムを熱間圧
延直後又は冷間圧延途中において焼鈍温度に加熱し、最
終冷間圧延率を５０〜９９％とすることを特徴とする電
解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法である。
延直後又は冷間圧延途中において焼鈍温度に加熱し、最
終冷間圧延率を５０〜９９％とすることを特徴とする電
解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法である。
すなわち、本発明は高純度アルミニウムの圧延に当り、
熱間圧延直後又は冷間圧延途中において、通常の中間焼
鈍温度である２５０℃〜６２０℃で加熱することにより
、最終圧延箔の歪量をコントロールして、交流エツチン
グ時のピット発生密度を制御し、ピットが相互に合体し
、機械的に脱落するのを防ぐものである。
熱間圧延直後又は冷間圧延途中において、通常の中間焼
鈍温度である２５０℃〜６２０℃で加熱することにより
、最終圧延箔の歪量をコントロールして、交流エツチン
グ時のピット発生密度を制御し、ピットが相互に合体し
、機械的に脱落するのを防ぐものである。
アルミニウム純度を９９．４％以上としたのは、これよ
りも低い純度では不純物が多すぎて、コンデンサの電極
に適さなくなるからである。又、冷間圧延率の最小値は
硬質のアルミニウムが得られる範囲とする。
りも低い純度では不純物が多すぎて、コンデンサの電極
に適さなくなるからである。又、冷間圧延率の最小値は
硬質のアルミニウムが得られる範囲とする。
そして、アルミニウム箔（９９，９８％ＡＩ＞の冷間圧
延率と交流エツチング後の静電容量および交流エツチン
グ時の重量減少量に関する試験をして、第１図並びに第
２図に示す結果を得た。
延率と交流エツチング後の静電容量および交流エツチン
グ時の重量減少量に関する試験をして、第１図並びに第
２図に示す結果を得た。
すなわち、第１図の場合は４０Ｖ化成処理したものの冷
間圧延率と静電容量および重量減少率との関係を示すも
ので、４０Ｖのように比較的高い電圧で化成処理したも
のは、冷間圧延率が高くなるにしたがい、交流エツチン
グ時のピット密度が増加し、限度以上になるとピットの
合体が始まり、前記■の機械的脱落による重量減少量が
増加して、静電容」が低下することを示すものと考えら
れる。第３図は第１図の場合における重量減少量と静電
容量との関係を示すグラフである。第２図は２０Ｖ化成
処理したときの冷間圧延率と静電容量および重量減少率
との関係を示すグラフである。この低電圧化成の場合は
微細なエッチピットが有効であり、特に高電圧化成では
静電容量の低下する冷間圧延率９５％以上の範囲におい
て、静電容量の向上が認められる。
間圧延率と静電容量および重量減少率との関係を示すも
ので、４０Ｖのように比較的高い電圧で化成処理したも
のは、冷間圧延率が高くなるにしたがい、交流エツチン
グ時のピット密度が増加し、限度以上になるとピットの
合体が始まり、前記■の機械的脱落による重量減少量が
増加して、静電容」が低下することを示すものと考えら
れる。第３図は第１図の場合における重量減少量と静電
容量との関係を示すグラフである。第２図は２０Ｖ化成
処理したときの冷間圧延率と静電容量および重量減少率
との関係を示すグラフである。この低電圧化成の場合は
微細なエッチピットが有効であり、特に高電圧化成では
静電容量の低下する冷間圧延率９５％以上の範囲におい
て、静電容量の向上が認められる。
したがって本発明では箔の使用目的に応じて、化成処理
電圧を適宜変更し、冷間圧延率も前記範囲で変化させて
、所望の特性をもった製品を得る。
電圧を適宜変更し、冷間圧延率も前記範囲で変化させて
、所望の特性をもった製品を得る。
［実施例］
次に実施例を示すが、実施例１〜４並びに比較例１．２
は冷間圧延率が９５％までの例で、実施例５〜８並びに
比較例３〜６は冷間圧延率９５％以上のものについての
例である。
は冷間圧延率が９５％までの例で、実施例５〜８並びに
比較例３〜６は冷間圧延率９５％以上のものについての
例である。
実施例１
Ｓ ｉ ： ５０ｐｐｍ ＳＦｅ ：５０ｐｐｍ 、
Ｃｕ ：３５ｐｐｍとその他の不可避不純物を含む９９
．９８％アルミニウムを用い、通常の方法でスラブの均
質化処理と熱間圧延を行い、２５ｍｍ厚の板を作成した
。
Ｃｕ ：３５ｐｐｍとその他の不可避不純物を含む９９
．９８％アルミニウムを用い、通常の方法でスラブの均
質化処理と熱間圧延を行い、２５ｍｍ厚の板を作成した
。
この２５ｍＩＩＩ板を冷間圧延してｏ、 ｓｍｍの厚さ
にしたのち、３５０℃で１時間の中間焼鈍を行った。そ
の後ｏ、ｉｍｍに圧延し、エツチング用の箔とした。
にしたのち、３５０℃で１時間の中間焼鈍を行った。そ
の後ｏ、ｉｍｍに圧延し、エツチング用の箔とした。
実施例２
実施例１と同じ２５ｍｍの板を冷間圧延で１．５ｍｍ厚
さの板とした後、中間焼鈍を行った以外は実施例１と同
じ操作でｏ、１ｍｍ厚の箔を作成した。
さの板とした後、中間焼鈍を行った以外は実施例１と同
じ操作でｏ、１ｍｍ厚の箔を作成した。
比較例１
実施例１と同じくしてつくった２５ｍｍ厚の板を、中間
焼鈍を行わずに０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
焼鈍を行わずに０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
実施例３
３ｉ：０．０５％、Ｆｅ：０．０７％とその他の不可避
不純物を含む９９．８５％アルミニウムを用いた以外は
実施例２と同様にして、０．１叩厚の箔を作成した。
不純物を含む９９．８５％アルミニウムを用いた以外は
実施例２と同様にして、０．１叩厚の箔を作成した。
実施例４
１．５ｍｍの厚さの中間焼鈍を５２０°Ｃで１０秒間行
った以外は、実施例３と同様にして０．１ｍｍ厚の箔を
作成した。
った以外は、実施例３と同様にして０．１ｍｍ厚の箔を
作成した。
比較例２
厚さ６ｍｍで中間焼鈍をした以外は、実施例３と同様に
して０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
して０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
以上のようにして得られた０、１ｍｍの厚さの硬質箔を
５５℃の１２．５％塩酸に０．６％燐酸を加えた電解液
中で、０．６Ａ／ｃｍ ２で実施例１と２および比較例
１については３分間、実施例３と４および比較例２につ
いては１分間の６０Ｈｚの交流エツチングを行った。
５５℃の１２．５％塩酸に０．６％燐酸を加えた電解液
中で、０．６Ａ／ｃｍ ２で実施例１と２および比較例
１については３分間、実施例３と４および比較例２につ
いては１分間の６０Ｈｚの交流エツチングを行った。
その後、アジピン酸アンモン水溶液中にて、実施例１と
２および比較例１については４０Ｖに、実施例３と４お
よび比較例２については３Ｖに化成し、ホウ酸アンモン
水溶液中で静電容量を測定した。
２および比較例１については４０Ｖに、実施例３と４お
よび比較例２については３Ｖに化成し、ホウ酸アンモン
水溶液中で静電容量を測定した。
又、交流エツチングによる重量減少量は、交流エツチン
グ前俊の重量差から算出した。
グ前俊の重量差から算出した。
このようにして得られた静電容量と交流エツチング時の
重量減少量を表１に示す。
重量減少量を表１に示す。
表１
実施例５
実施例１と同様にして作成した２５ｍｍ厚の板を冷間圧
延して２．５ｍｍの厚さにした後、３５０℃で１時間の
中間焼鈍を行った。その後０．１１１１ｍに圧延し、エ
ツチング用の箔とした。
延して２．５ｍｍの厚さにした後、３５０℃で１時間の
中間焼鈍を行った。その後０．１１１１ｍに圧延し、エ
ツチング用の箔とした。
実施例６
実施例５と同じ２５ｍｍ厚の板を冷間圧延で５ｍｎ＋厚
さにした後、中間焼鈍を行った以外は実施例５と同様に
して０．１ｍｍ厚の箔とした。
さにした後、中間焼鈍を行った以外は実施例５と同様に
して０．１ｍｍ厚の箔とした。
比較例３
実施例５と同様にしてつくった２５ｍｍ厚の板を中間焼
鈍を行わず０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
鈍を行わず０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
比較例４
実施例５と同様にしてつくった２５ｍｍ厚の板を冷間圧
延でｉｍｍ厚ざの板とした後、中間焼鈍を行った以外は
実施例５と同様に０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
延でｉｍｍ厚ざの板とした後、中間焼鈍を行った以外は
実施例５と同様に０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
実施例７
３ｉ：０．０５％、Ｆｅ：０．０７％とその他の不可避
不純物を含む９９．８５％のアルミニウムを用いた以外
は実施例５と同様にして０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
不純物を含む９９．８５％のアルミニウムを用いた以外
は実施例５と同様にして０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
実施例８
５ｍｍ厚さで中間焼鈍を行った以外は、実施例７と同様
にして０．１ｍｍ厚の箔を作成、した。
にして０．１ｍｍ厚の箔を作成、した。
比較例５
実施例７と同じくしてつくった２５ｍｍ厚の板を、中間
焼鈍を行わずにｏ、ｉｍｍ厚の箔を作成した。
焼鈍を行わずにｏ、ｉｍｍ厚の箔を作成した。
比較例６
厚さ１ｍｍで中間焼鈍をした以外は実施例７と同様にし
て０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
て０．１ｍｍ厚の箔を作成した。
以上の実施例５〜８並びに比較例３〜５で得られた０、
１ｍｍの厚さの硬質箔を５５℃の１２．５％塩酸に１％
硝酸と０．５％燐酸と０．７％蓚酸を加えた電解液中で
０．８Ａ／Ｃｍ ２で実施例５と６および比較例３と４
については３分間、実施例７と８および比較例５と６に
ついては１分間の６０Ｈｚの交流エツチングを行った。
１ｍｍの厚さの硬質箔を５５℃の１２．５％塩酸に１％
硝酸と０．５％燐酸と０．７％蓚酸を加えた電解液中で
０．８Ａ／Ｃｍ ２で実施例５と６および比較例３と４
については３分間、実施例７と８および比較例５と６に
ついては１分間の６０Ｈｚの交流エツチングを行った。
その後アジピン酸アンモン水溶液中にて実施例５と６お
よび比較例３と４については２０Ｖに、実施例７と８お
よび比較例５と６については３■に化成し、ホウ酸アン
モン水溶液中で静電容量を測定した。
よび比較例３と４については２０Ｖに、実施例７と８お
よび比較例５と６については３■に化成し、ホウ酸アン
モン水溶液中で静電容量を測定した。
又、交流エツチングによる重量減少量は交流エツチング
前後の重量差から算出した。
前後の重量差から算出した。
このようにして得られた静電容量と交流エッチジグ時の
重量減少量を表２に示す。
重量減少量を表２に示す。
表２
［発明の効果］
本発明は交流エツチング時のエッチピット生成状態を調
節することによって、電解コンデンサ用に用いた場合に
、高い静電容量を（ｑることができるアルミニウム箔を
得ることができる。
節することによって、電解コンデンサ用に用いた場合に
、高い静電容量を（ｑることができるアルミニウム箔を
得ることができる。
このことは、電解コンデンサの電解液中の溶存アルミニ
ウム濃度を減少させ、液の劣化を遅くする効果を有する
。
ウム濃度を減少させ、液の劣化を遅くする効果を有する
。
第１図は４０Ｖ化成処理時における冷間圧延率と交流エ
ツチング時の重量減少量と静電容量との関係についての
試験結果を示すグラフ、第２図は２０Ｖ化成処理時にお
ける冷間圧延率と交流エツチング時の重量減少量と静電
容量との関係についての試験結果を示すグラフ、第３図
は第１図における交流エツチング時の重量減少量と静電
容量との関係についての試験結果を示すグラフである。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
ツチング時の重量減少量と静電容量との関係についての
試験結果を示すグラフ、第２図は２０Ｖ化成処理時にお
ける冷間圧延率と交流エツチング時の重量減少量と静電
容量との関係についての試験結果を示すグラフ、第３図
は第１図における交流エツチング時の重量減少量と静電
容量との関係についての試験結果を示すグラフである。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
Claims (1)
- 純度９９．４％以上のアルミニウムを熱間圧延直後又は
冷間圧延途中において焼鈍温度に加熱し、最終冷間圧延
率を５０〜９９％とすることを特徴とする電解コンデン
サ用アルミニウム箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14515187A JPS64256A (en) | 1987-03-05 | 1987-06-12 | Manufacture of aluminum foil for electrolytic capacitor |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-48865 | 1987-03-05 | ||
| JP4886587 | 1987-03-05 | ||
| JP14515187A JPS64256A (en) | 1987-03-05 | 1987-06-12 | Manufacture of aluminum foil for electrolytic capacitor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01256A true JPH01256A (ja) | 1989-01-05 |
| JPS64256A JPS64256A (en) | 1989-01-05 |
Family
ID=26389200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14515187A Pending JPS64256A (en) | 1987-03-05 | 1987-06-12 | Manufacture of aluminum foil for electrolytic capacitor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS64256A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0192347A (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-11 | Kobe Steel Ltd | 電解コンデンサ陽極用アルミニウム箔の製造法 |
| JPH02200749A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電解コンデンサ陰極用アルミニウム箔及びその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6037185B2 (ja) * | 1977-03-26 | 1985-08-24 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム電解コンデンサ−陰極用アルミニウム箔の製造方法 |
| JPS6263656A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法 |
-
1987
- 1987-06-12 JP JP14515187A patent/JPS64256A/ja active Pending
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