JPH01258822A - 再絞り方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は再絞り法に関するもので、より詳細には被覆金
属板の前絞りカップから、被覆層の損傷を著しく軽減さ
せながら、缶胴側壁部を曲げ伸ばしにより均一に薄肉化
する方法に関する。

（従来の技術） 被覆金属板を絞り及び再絞り加工に付することによって
、無継目（シームレス）缶胴を製造することは製缶の分
野では古くから広く行われている。この絞り一再絞り成
形に際して、金属板は、缶の高さ方向には寸法が大きく
なり且つ缶胴周方向には寸法が縮小するように塑性流動
する。そのため、絞り一再絞り成形で得られた缶胴では
１缶胴側壁部の厚みが下部から上部に向けて増大し、側
壁部上端（開口端）では著しく肉厚となる傾向がある。

被覆金属板の絞り一再絞り成形に際して、再絞りダイス
の曲率コーナ部で小径の深絞りカップに絞り成形すると
共に、側壁部を曲げ伸ばしして側壁部を薄肉化すること
も既に知られている。この場合にも、側壁部は全体とし
て薄肉化されるとしても、その上部は周方向への圧縮の
影響によりやはり肉厚が増大する傾向がある。

この問題を解消するものとして、特表昭５６−５０１４
４２号公報には、再絞りダイスの曲率コーナ部で側壁部
を曲げ伸ばしした後、その前方のダイススロート部でし
ごきを加え、側壁部の肉厚を缶の高さ方向全体にわたっ
て均一化す゛ることが提案されている。

（発明が解決しようとする問題点） 前記先行技術の方法によれば、周方向に圧縮されて肉厚
が増大する側壁部上部にしごきが加わることにより、側
壁部全体の厚みが確かに均一化するが、その反面として
、側壁部上部の樹脂被覆層に圧縮応力としごき力が加わ
ることにより、樹脂被覆層はかなり損傷を受けたり、或
いは金属板との密着力が低下する傾向があり、そのため
最終の缶詰製品としたとき、金属の腐食や金属溶出によ
る問題や、更には水素発生による膨張缶や孔食よる漏洩
缶を発生するという事態を引き起こす。

従って、本発明の目的は、被覆金属板の前絞りカップか
ら、被覆層の損傷を著しく軽減させながら、缶胴側壁部
が曲げ伸ばしにより均一に薄肉化された絞り一再絞り缶
を製造し得る方法を提供するにある。

本発明の他の目的は、缶胴側壁部が全体にわたって均一
に薄肉化されしかも耐腐食性に優れた絞り一再絞り缶を
被覆金属板から製造する方法を提供するにある。

（問題点を解決するための手段） 本発明によれば、被覆金属板の前絞りカップを、カップ
内に挿入された環状の保持部材と再絞りダイスとで保持
し、保持部材及び再絞りダイスと同軸に且つ保持部材内
を出入し得るように設けられた再絞りポンチと再絞りダ
イスとを互いに噛み合うように相対的に移動させ、前絞
りカップよりも小径の深絞りカップに絞り成形する方法
において、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率半径（Ｒ
Ｄ）を金属板素扱厚（ｔ、）の１乃至２．９倍の寸法と
し、保持部材の保持コーナ部の曲率半径（ＲＤ）を前記
金属板素扱厚（ｔ、）の４．１乃至１２倍の寸法とし、
保持部材及び再絞りダイスの前絞りカッ、ブとの平面状
係合部はｏ、ｏｏｔ乃至０．２の動摩擦係数を有するも
のとし、浅絞りカップ径／深絞、リカツブ径の比で定義
される再絞り比が１．１乃至１．５の範囲となるように
少なくとも１段の絞り成形を行い、カップ側壁部を高さ
方向全体にわたって均一に曲げ薄肉化することを特徴と
する再絞り方法が提供される。

本発明によればまた、被覆金属板から形成された絞り一
再絞り缶において、全体としての絞り比が２．０乃至４
．０の範囲にあり、側壁部が平均して素板厚の６０乃至
９５％の厚みに薄肉化され、Ｉｌ壁部上部の肉厚と側壁
部下部の肉厚の比が１．５以下であり、且つ１ｌＩＩ壁
郡上部のエナメルレータ値（ｍＡ）が側壁部下部のエナ
メルレータ−値（ｍＡ）の５倍以下であるような被覆の
完全さを有することを特徴とする絞り一再絞り缶が提供
される。

（作　用） 本発明の再絞り法を説明するための第１図において、被
覆金属板から形成された前絞りカップｌは、このカップ
内に挿入された環状の保持部材２とその下に位置する再
絞りダイス３とで保持される。これらの保持部材２及び
再絞りダイス３と同軸に、且つ保持部材２内を出入し得
るように再絞りポンチ４が設けられる。再絞りポンチ４
と再絞りダイス３とを互いに噛みあうように相対的に移
動させる。

これにより、前絞りカップｌの側壁部は、環状保持部材
２の外周面５から、その曲率コーナ部６を経て、径内力
に垂直に曲げられて環状保持部材２の環状底面７と再絞
りダイス３の上面８とで規定される部分を通り、再絞り
ダイス３の作用コーナ部９により軸方向にほぼ垂直に曲
げられ、前絞りカップｌよりも小径の深絞りカップ１０
に成形すると共に、側壁部を曲げ伸ばしにより薄肉化す
る。

本発明は、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率半径（Ｒ
ｄ）を、金属板素扱厚（ｔＢ）の１乃至２．９倍、特に
１．５乃至２．９倍の寸法とすると、側壁部の曲げ伸ば
しによる薄肉化が有効に行われるのみならず、側壁部の
下部と上部とにおける厚みの変動が解消され、全体にわ
たって均一な薄肉化力゛５可能となるという知見に基づ
くものである。以下、この点について説明する。

曲げ伸ばしの原理を説明するための第２図において、　
波ｒＨ金金属ｌｌは十分なバックテンションの下に曲率
半径Ｒｄを有する再絞りダイスの作用コーナ部９に沿っ
て強制的に曲げられる。この場合、被覆金属板１１の作
用コーナ部側の面１２では歪は生じないが１作用コーナ
部と反対側の面１３では引張りによる歪を受ける。この
歪量εＳは、作用コーナ部の曲率半径をＲｄ及び板厚を
ｔとしたとき、下記式 で与えられる。被覆金属板の面（内面）１３は。

作用コーナ部でε３だけ引き伸ばされるが、他方の面（
外面）１２は作用コーナ部直下でパックテンションによ
りε３と同じ量伸ばされることになる。このように被覆
金属板は曲げ伸ばしされることにより、その厚みが薄肉
化されるが、その厚み変化率ε、は、下記式 で与えられる。上記式（２）から作用コーナ部の曲率半
径Ｒｄを小さくすることが被覆金属板を薄肉化するのに
有効であること、即ち、Ｒｄを小さくすればするほど、
厚みの変化１ε１１は大きくなることがわかる。また、
作用コーナ部の曲率半径Ｒｄを一定にして考えると１作
用コーナ部を通る被覆金属板の厚み七が増大するほど、
厚みの変化１ε、１が大きくなることがわかる。

第２図は、作用コーナ部の曲率半径Ｒｄを横軸とし、厚
み変化率ε、を縦軸とし、被覆金属板の厚み七を変化さ
せた場合の両者の関係をプロットしたグラフである。第
２図の結果は前述した事実を明らかに示している。

今１作用コーナ部に供給される被覆金属板の厚みをｔｏ
、曲げ伸ばしにより薄肉化されたものの厚みをｔｌとす
ると、この厚みｔｌは式で与えられる。ところで、前絞
りカップの側壁部の上方では径方向の圧縮の影響により
、基準厚み（素扱厚）ｔａよりも厚みが増大しており、
この厚みは式 ％式％（４） 式中、αは厚み指数である、 で表わされるから、この場合の薄肉化された厚みｔｌは
式 で与えられる。

そこで、α＝０の場合のし１当りのα≠Ｏの場合のｔｌ
の比、Ｒａｔｉｏは式 で表わされる０、上記式（６）からＲｄを小さくするこ
とは、曲げ伸ばしされた側壁部における厚みの変動比を
小さな値に抑制する作用をもたらすことが理解される。

具体的に、ｊ　ｓ　”　０．１８ｎｎ、　α＝０．１と
して、Ｒｄが２ｍｍの場合、Ｒａｔｉｏ　＝１．０９１
であるのに対して、Ｒｄが０．５ｍｍの場合、Ｒａｔｉ
。

＝１．０７２であり、厚みの変動抑制及び均一化に著効
があることがわかる。

換言すると、基準厚み（ｔａ）に対する前絞りカップの
厚み比は１＋αであるから、厚みの変動の抑制率は、式 ％式％ で与えられ、前述した例について、式（７）の値を求め
ると、Ｒｄ＝２ｍ−の場合０．００９　、　Ｒｄ　＝０
．５１の場合０．０２８となり、後者の場合的３．２倍
の効果があることが認められる。

本発明は、以上説明したとおり、再絞りダイスの作用コ
ーナ部の曲率半径（Ｒｄ）を小さくすることが、曲げ伸
ばし後の側壁部の厚みを均一化する上に有効であるとの
知見に基づくものである。

Ｒｄの値が前記範囲を越えて太き（なる場合には、側壁
部の薄肉化の程度においても、また側壁部の肉厚の均一
性の点でも不満足なものとなり易い、一方、Ｒｄの値が
前記範囲を越えて小さくなると、再絞り成形時に、ダイ
ス作用コーナ部で素材切れを生じ易くなるので本発明の
目的に適当でなくなる。

本発明においては、次に、保持部材２の保持コーナ部６
の曲率半径（ＲＨ）を前記金属板素板厚（ｔ、）の４．
１乃至１２倍、特に４．１乃至１１倍の寸法とし、保持
部材２及び再絞りダイス３の前絞りカップとの平面状係
合部を、０．００１乃至０．２０、特に０．００１乃至
０．ｌＯの動摩擦係数（ｕ）を有するものとし、且つ浅
絞りカップ径／深絞りカップ径の比で定義される絞り比
が１．１乃至１．５、特に１．１５乃至１．４５の範囲
となるように絞り成形を行わねばならない、これらの点
について以下に説明する。

再絞りダイス作用コーナ部で十分に曲げ伸ばしが行われ
るためには、この作用コーナ部に正確に沿って金属板の
曲げが行われながら、しかも金属板の供給が行われるよ
うに、パックテンションが与えられていることが必要で
ある。このパックテンションは、■前絞りカップ側壁部
の平板への成形荷重、■実質上のしね押え荷重及び■前
絞りカップから深絞りカップへの変形抵抗荷重の合計で
与えられる。これらの合計の力は、当然のことながら、
金属板の破断を生じるほど大きいものであってはならな
く、曲げ伸ばしが有効に行われるものでなければならい
と共に、それらの王者の間にも一定のバランスが要求さ
れる。

保持コーナ部６の曲率半径Ｒ０は上記■の成形荷重及び
成形性に関する。即ち、保持コーナ部６の曲率半径Ｒ，
が前記範囲よりも小さいと板切れと塗膜損傷を生ずる傾
向があり、また前記範囲よりも大きいとシワが発生する
傾向があり、共に満足すべき再絞り成形が行われないが
、この曲率半径Ｒ工を本発明で規定した範囲とすること
により、十分なパックテンションを与えながら、円滑な
再絞り成形が可能となる。

保持部材２の環状面７及び再絞りダイス３の環状面８の
動摩擦係数（μ）は、前記■の実質しわ押え力と関係す
る。ここで実質しわ押え力とは、金属板の周方向の寸法
の収縮に伴って発生するしわを押えるのに有効に作用す
る力であり、保持部材と再絞りダイスとの間に加えられ
る力と、これらの面の動摩擦係数（μ）との積で表わさ
れる。

動摩擦係数（μ）が前記範囲よりも大きいと、金属板の
クビレ切れが発生する傾向があり、一方前記範囲よりも
小さいとシワの発生を抑制しえない傾向があるが、本発
明によれば、動摩擦係数（μ）を上記範囲内に選ぶこと
によりシワの発生や板切れを抑制しながら曲げ伸ばしに
必要なパックテンションを与えることが可能となる。

浅絞りカップ径（ｂ）／深絞りカップ径（ａ）の比で定
義される再絞り比は、前記■の変形抵抗荷重と関連する
。この再絞り比（ｂ／ａ）が本発明で規定した範囲より
小さいと、深絞りされた容器を製造するという目的が達
成され難くなると共に、曲げ伸ばしに必要な大きいパッ
クテンションを与えることが困難となり、一方ｂ　／　
ａが前記範囲よりも大きいと、変形抵抗が大きすぎて、
曲げ伸ばしに際して板切れを生ずる傾向が大となる。

再絞り比（ｂ／ａ）を前記範囲とすることにより、効率
の良い深絞り成形、板切れ防止及び高度の曲げ伸ばしに
必要なパックテンションの付与が可能となるものである
。

以上説明した通り１本発明によれば、再絞りグイスコー
ナ部の曲率半径（Ｒｄ）を）１１さい範囲に選択し、保
持部材コーナ部の曲率半径（Ｒ，）を大きい範囲に選択
し、しかも保持部材及びダイスの動摩擦係数（μ）及び
再絞り比（ｂ　／　ａ　）をそれぞれ特定の範囲に選択
し、しかもこれらを結合することにより、深絞り成形と
側壁部の薄肉化及び肉厚の均一化とが可能となるもので
ある。特に、再絞り加工を例えばｌ乃至４段の複数段に
わたって行うことにより、側壁部の厚みは一層均一なも
のとなる。

本発明によれば、全体としての絞り比が２．０乃至４．
０、特に２．０乃至３．５の範囲にある深絞り缶を得る
ことができる。

ここで絞り比とは、下記式 で定義される値である。また、本発明によれば、缶の側
壁部を平均して素板厚（ｔ３）の６０乃至９５％、特に
６５乃至９０％の厚みに薄肉化できると共に、最も厚（
なり易い側壁部上部の肉厚（ｔｕ　）と側壁部下部の肉
厚（１＋、）との比（ｔｕ／ｌｔ、）を１．５以下、特
に１．０乃至１．４にして、しごきの付与なしに側壁部
の肉厚を均一化することができる。更に、本発明の絞り
一再絞り缶は、側壁部全体がしごきを受けることなしに
薄肉化されていることから、被覆の程度が完全であり、
側壁部上部のエナメルレータ−値（ｍＡ）が側壁部下部
のエナメルレータ−値（ｍＡ）の５倍以下、特にｌ乃至
４倍であるという特徴を有する。

（発明の好適態様） ’１＝ＪＬ 本発明では、金属板としては各種表面処理鋼板やアルミ
ニウム等の軽金属板が使用される。

表面処理鋼板としては、冷圧延鋼板を焼鈍後二次冷間圧
延し、亜鉛メツキ、錫メツキ、ニッケルメッキ、電解ク
ロム酸処理、クロム酸処理等の表面処理の一種または二
種以上行ったものを用いることができる。好適な表面処
理鋼板の一例は、電解クロム酸処理鋼板であり、特に１
０乃至２００ｒａｇ／１１２の金属クロム層と１乃至５
０ｎ＊ｇ／１１”　　（金属クロム換算）のクロム酸化
物層とを備えたものであり、このものは塗膜密着性と耐
腐食性との組合せに優れている０表面処理鋼板の他の例
は、０．５乃至１１．２ｇ／ｍ”の錫メツキ量を有する
硬質ブリキ板である。このブリキ板は、金属クロム換算
で、クロム量が１乃至３０　ｍｇ／ａ＋”となるような
りロム酸処理或はクロム酸／リン酸処理が行われている
ことが望ましい。

軽金属板としては、所謂純アルミニウム板の他にアルミ
ニウム合金板が使用される。耐腐食性と加工性との点で
優れたアルミニウム合金板は、Ｍｎ：０．２乃至１．５
重量％、Ｍｇ：　　ｏ、ａ乃至５重量％、Ｚｎ：０．２
５乃至０．３重量％、及びＣｕ：０．１５乃至０．２５
重量％、残部がＡＩの組成を有するものである。これら
の軽金属板も、金属クロム換算で、クロム量が２０乃至
３００　Ｉ１ｇ／ｒｅ２となるようなりロム酸処理或は
クロム酸／リン酸処理が行われていることが望ましい。

金属板の素板厚（ｔｓ）は、金属の種類、容器の用途或
はサイズによっても相違するが、一般に０、ｌＯ乃至０
．５ｈａの厚みを有するのがよく、この内でも表面処理
鋼板の場合には、０．１０乃至０．３０ｏ＋ｎの厚み、
また軽金属板の場合には０．１５乃至０．４０ｍｍの厚
みを有するのがよい。

本発明は、絞り成形に先立って、金属板に樹脂の保護被
覆を施し、この保護被覆層を実質上損傷することなしに
、深絞り成形と側壁部の均一薄肉化とを行い得ることが
利点である。保護被覆の形成は、保護塗料を設けること
により、或は熱可塑性樹脂フィルムをラミネートするこ
とにより行われる。

保護塗料としては、熱硬化性及び熱可塑性樹脂から成る
任意の保護塗料：例えば、フェノール−エポキシ塗料、
アミノ−エポキシ塗料等の変性エポキシ塗料：例えば塩
化ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニ
ル共重合体部分ケン化物、塩化ビニル−酢酸ビニル−無
水マレイン酸共重合体、エポキシ変性−、エポキシアミ
ノ変性−或はエポキシフェノール変性−ビニル塗料等の
ビニルまたは変性ビニル塗料ニアクリル樹脂系塗料：ス
チレン−ブタジェン系共重合体等の合成ゴム系塗料等の
単独または２種以上の組合せが使用される。

これらの塗料は、エナメル或はラッカー等の有機溶媒溶
液の形で、或は水性分散液または水溶液の形で、ローラ
塗装、スプレー塗装、浸漬塗装、静電塗装、電気泳動塗
装等の形で金属素材に施す、勿論、前記樹脂塗料が熱硬
化性の場合には、必要により塗料を焼付ける。保護塗膜
は、耐腐食性と加工性との見地から、一般に２乃至３０
μｍ、特に３乃至２０μｍの厚み（乾燥状態）を有する
ことが望ましい、また、絞り一再絞り性を向上させるた
めに、塗膜中に、各種滑剤を含有させておくことができ
る。

ラミネートに用いる熱可塑性樹脂フィルムとしては、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共
重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−ア
クリルエステル共重合体、アイオノマー等のオレフィン
系樹脂フィルム：ポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート、エチレンテレフタレート／イソ
フタレート共重合体等のポリエステルフィル・ムコナイ
ロン６．ナイロン６．６、ナイロン１１、ナイロン１２
等のポリアミドフィルム：ポリ塩化ビニルフィルム：ポ
リ塩化ビニリデンフィルム等を挙げることができる。こ
れらのフィルムは未延伸のものでも、二輪延伸のもので
もよい、その厚みは、−般に３乃至５０μｍ、特に５乃
至４０ｕｍの範囲にあることが望ましい、フィルムの金
属板への積層は、熱融着法、ドライラミネーション、押
出コート法等により行われ、フィルムと金属板との間に
接着性（熱融着性）が乏しい場合には１例えばウレタン
系接着剤、エポキシ系接着剤、酸変性オレフィン樹脂系
接着剤、コポリアミド系接着剤、コポリエステル系接着
剤等を介在させることができる。

発明に用いる塗膜或はフィルムには、金属板を隠蔽し、
また絞り一再絞り成形時に金属板へのしわ押え力の伝達
を助ける目的で無機フィラー（顔料）を含有させること
ができる。

無機フィラーとしては、ルチル型またはアナターゼ型の
二酸化チタン、亜鉛華、クロスホワイト等の無機白色顔
料：バライト、沈降性硫酸パライト、炭酸カルシウム、
石膏、沈降性シリカ、エアロジル、タルク、焼成或は未
焼成りレイ、炭酸バリウム、アルミナホワイト、合成乃
至天然のマイカ、合成ケイ酸カルシウム、炭酸マグネシ
ウム等の白色体質顔料：カーボンブラック、マグネタイ
ト等の黒色顔料：ベンガラ等の赤色顔料：シエナ等の黄
色顔料：群青、コバルト青等の青色顔料を挙げることが
できる。これらの無機フィラーは。

樹脂当りｌＯ乃至５００重量％、特にＩＯ乃至３００重
量％の量で配合させることができる。

第３図は、本発明に好適に使用される被覆金属板の一例
を示す。即ち、金属基材１１の両表面には、クロム酸処
理被膜の如き化成被膜１２ａ。

１２ｂが設けられ、缶内面となる側には、この化成被膜
１２ａを介して内面塗膜１３が設けられる。一方１缶外
面となる側には化成被膜１２ｂを介して、ホワイトコー
ティング１４及び透明ニスＩ５から成る外面塗膜が設け
られる。

狡ユニ再敗旦工五 本発明の成形工程を説明するための第４図において、打
抜き工程において、前述した被覆金属板を厚みｔ８の円
板２０に打抜く１次いで絞り工程で、厚みがＴＩＩで大
径の底部２１と、厚みがＴｗｏで高さの低い側壁部２２
とを備えた浅絞りカップ２３に絞り成形する。この絞り
工程における絞り比（式（８）参照）は、一般に１．２
乃至１．９、特に１．３乃至１．８の範囲にあることが
よい。側壁部２２の厚みＴｗｏは、Ｔ、よりもやや大き
い。

次いで、第１次再校り工程で、浅絞りカップ２３を、第
１図に示した装置により再絞り成形し、厚みがＴ、で浅
絞りカップより小径の底部２４と、厚みがＴ　ｗ　’で
浅絞りカップよりも高い側壁部２５とを備えた再絞りカ
ップ２６に成形する。この再絞りカップ２６の側壁部２
５は前述した原理により曲げ伸ばしされ、その厚みＴ、
”は、前記厚みＴ８及びＴｗｏよりも薄いものとなって
いる。

一般に、この再絞り工程は、複数段にわたって行われ、
この再絞りを１Ｍ数段にわたって行うことにより、側壁
部は薄肉化されると共に、側壁部の厚みは全体にわたっ
て一層均一なものとなる。最終段の第ｎ次再校り工程に
おいて、厚みがＴ８で小径の底部２７と、厚みがＴｗｏ
”で高さの大きい側壁部２８とを備えた深絞り缶２９が
得られる。

この缶の諸特性値は既に述べた通りのものである。

絞り成形及び再絞り成形に際して、被覆金属板或は更に
カップに、各種滑剤、例えば流動パラフィン、合成パラ
フィン、食用油、水添食用油、パーム油、各種天然ワッ
クス、ポリエチレンワックスを塗布して成形を行うのが
よい、滑剤の塗布量は、その種類によっても相違するが
、一般に０．１乃至１０層ｇ／ｄが、特に０．２乃至５
　ｔａｇ／ｄがの範囲内にあるのがよく、滑剤の塗布は
、これを溶融状態で表面にスプレー塗布することにより
行われる。

絞り成形は、室温で行うこともできるが、一般には２０
乃至９５℃、特に２０乃至９０℃の温度で行うことが望
ましい。

成形後の缶は、フランジのトリミング、ドーミング加工
、ネックイン加工、フランジ加工等の各種加工を行い、
ツーピース缶詰用の缶胴とする。

（発明の効果） 本発明によれば、再絞りダイスコーナ部の曲率半径（Ｒ
ｄ　）を小さい範囲に選択し、保持部材コーナ部の曲率
半径（Ｒ，）を大きい範囲に選択し、しかも保持部材及
びダイスの動摩擦係数（μ）及び再絞り比（ｂ　／　ａ
　）をそれぞれ特定の範囲に選択し、しかもこれらを結
合することにより、深絞り成形と側壁部の薄肉化及び肉
厚の均一化とが可能となるものである。特に、再絞り加
工を例えばｌ乃至４段の複数段にわたって行うことによ
り、側壁部の厚みは一層均一なものとなる。

本発明によれば、１１１壁部を均一に薄肉化することに
より、金属素材当りの缶容積を増大させ、目付量を減少
させることにより、素材の節約、コストの低減と容器の
軽量化とが可能となる。また、成形前の金属板に予め塗
装を施しておくことが可能となるために、成形後の缶胴
にスプレー塗装する必要がな（なり、塗装コストの低減
、塗料溶剤による環境汚染の解消が可能となる。また缶
胴側壁部の上部をも、しごき加工を加えることなしに、
−様に薄肉化できたため、界面腐食（内容液とヘッドス
ペースとの界面で生ずる腐食）を最も生じやすい塗膜上
部の損傷を軽減できたことにより２缶胴の耐腐食性が顕
著に向上するという利点もある。

（実施例） 実施例１ 素板厚０．１＋１ｓ＋ｓ、調質度ＤＲ−９のティンフリ
ースチールに予めエポキシ系塗料を塗装、焼付を施し、
乾燥後、約２０μｍの厚みの保護被膜を形成させた被覆
金属板にパーム油を塗布し、直径１８７ｎ＋ｎ＋の円板
に打抜き、常法に従い絞りポンチと絞りダイスとの間で
、浅絞りカップに成形した。

この絞り工程における絞り比は１．５であり、側壁部の
厚みＴｗ″はＴ８より約２０％大きい浅絞りカップであ
る。

次いで第１次、第２次、第３次再校り工程で、第１図に
示した装置により再絞り成形を行った。

この時の第１次乃至第３次の再絞り工程の成形条件は次
のとおりである。

第１次再校り比　　　　　　　　１．２９第２次再絞り
比　　　　　　　　１．２４第３次再絞り比　　　　　
　　　１．２０しわ押え荷重　　　　　　　６０００　
　にｇ、動摩擦係数（μ）　　　　　　　　０．０９こ
のようにして再絞り成形された深絞りカップの諸特性は
以下の通りである。

カップ径　　　　　　　　　　　６６ＩＩＩ１１カップ
高さ　　　　　　　　　１４０　　ｍａ＋側壁厚み変化
率　　　　　　−１８％ Ｔ、／ＴＬ　　　　　　　　　　　１．３この後、常法
に従ってドーミング、トリミング、ネックイン、フラン
ジ加工を施し、脱脂、洗浄後、ツーピース缶詰用の缶胴
とした。

この最終缶胴の保護被膜の損傷をチエツクするために金
属露出の程度を測定した。その時のエナメルレータ−値
は、容器全体０．５ｍＡ、側壁部上部で０．４ｍＡ、側
壁部下部で０．１ｍＡであった。

次いで、この再絞り缶内に、下記飲料 Ａ：コーラ Ｂ：ビール Ｃ：合成炭酸飲料 を冷間充填し、金属蓋を供し二重巻締めを行い封印した
６次いでこれら３種を下記第１表に示す条件で加温殺菌
した。

第　　１　　表 これら３種の容器詰を室温、３７℃の条件下で長期保存
に付し、泪内面の腐食を観察、評価したが、下記第２表
に示すように、いずれも同等問題なく、特に界面腐食に
ついても異常は認められなかった。

実施例２ 素板厚０．２６ｆｆｉｍのＡＩ−ｋｌｎ系のＡｔ合金に
予め二オポキシ系塗料を塗装、焼付を施し、乾燥後的２
０μｍの厚みの保護被膜を形成させた′ｉｔＬ覆金属板
金属板ム油を塗布し、直径１８７ｍ−の円板に打抜き、
常法に従い絞りポンチと絞りダイスとの間で、浅絞りカ
ップに成形した。この絞り工程における絞り比は１．５
であり、側壁部の厚みＴ　ｗ　’はＴ、より約２５％大
きい浅絞りカップである。

次いで、第１次、第２次、第３次再校り工程で、第１図
に示した装置により、再絞り成形を行った。このときの
第１次乃至第３次の再絞り工程の成形条件は次の通りで
ある。

第１次再校り比　　　　　　　　１．２９第２次再絞り
比　　　　　　　　１．２４第３次再絞り比　　　　　
　　　１．２０しわ押え荷重　　　　　　　２０００　
　Ｋｇ動摩擦係数（μ）　　　　　　　　０．０９この
ようにして再絞り成形された深絞りカップの諸特性は以
下の通りである。

カップ径　　　　　　　　　　　６６　　ｒｍ層カップ
高さ　　　　　　　　　　１４０　　ｒｍ層側壁厚み変
化率　　　　　　−１８％ Ｔ　ｕ　／ＴＬ　　　　　　　　　　　１．４この後、
常法に従ってドーミング、トリミング、ネックイン、フ
ランジ加工を施し、脱脂、洗浄後、ツーピース缶詰用の
缶胴とした。

この最終缶胴の保護被膜の損傷をチエツクするために、
金属露出の程度を測定した。その時のエナメルレータ−
値は、容器全体０．８ｍＡ、側壁部上部で０．６ｍＡ、
側壁部下部で０．２ｍＡであった。

次いで、この再絞り缶内に、下記飲料 Ａ：コーラ Ｂ：ビール Ｃ：合成炭酸飲料 を冷間充填し、金属蓋を供し二重巻締めを行い封印した
。ついでこれら３種を第１表に示した条件で加温殺菌し
た。

これら３種の容器詰を室温、３７℃の条件下で長期保存
に付し、缶内面の腐食を観察、評価したが、下記第３表
に示すように、いずれも同等問題なく、特に界面腐食に
ついても異常は認められなかった。

実施例３ 素扱厚０．１８ｍｆｆ１、調質度ＤＲ−９のティンフリ
ースチールに予めエポキシ系塗料を塗装、焼付を施し、
乾燥後、約２０μｍの厚みの保護被膜を形成させた被覆
金属板にパーム油を塗布し、直径１１１＋ｍの円板に打
抜き、常法に従い絞りポンチと絞りダイスとの間で、浅
絞りカップに成形した。

この絞り工程における絞り比は１．５であり、側壁部の
厚みＴｗ′はＴ８より約２２％大きい浅絞りカップであ
る。

次いで再絞り工程で第１図に示した装置により再絞り成
形を行った。この再絞り工程の成形条件は次の通りであ
る。

再絞り比　　　　　　　　　　　１．１４しわ押え荷重
　　　　　　　　５０００　　Ｋｇ動摩擦係数（μ）　
　　　　　　　０．０にのようにして再絞り成形された
深絞りカップの諸特性は以下の通りである。

カップ径　　　　　　　　　　　６５　　ｍ＋ｍカップ
高さ　　　　　　　　　　３８　　ｎｕｓ側壁厚み変化
率　　　　　　−１７％ Ｔ、／ＴＬ　　　　　　　　　　１．２この後、常法に
従ってドーミング、トリミング、フランジ加工を施し、
脱脂、洗浄後、一般食缶詰用の缶胴とした。

この最終缶胴の保護被膜の損傷をチエツクするために金
属露出の程度を測定した。その時のエナメルレータ−値
は、容器全体０．４　ｍＡ、　（ＩｔｌｌＩ壁部上部で
０．３ｍＡ、側壁部下部で０．１ｍＡであった。

この再絞り缶に、ツナフレークな冷間充填し、金属蓋を
供し二重巻締めを行い封印した０次いで、レトルト釜で
１１３℃７０分の加温殺菌した。この缶詰を室温３７℃
の条件下で長期保存に付し、缶内面の腐食を観察、評価
したが、下記第４表に示すように、いずれも何ら間開な
く、特に界面腐食についても異常は認められなかった。

比較例１ 素扱厚０．１８ｎｕａ、調質度ＤＲ−９のティンフリー
スチールに予めエポキシ系塗料を塗装、焼付を施し、６
１ｉ、燥後、約２０μｍの厚みの保護被膜を形成させた
被覆金属板にパーム油を塗布し、直径１８７１１ＩＩの
円板に打ち抜き、常法に従い絞りポンチと絞りダイスと
の間で、浅絞りカップに成形した。

この絞り工程における絞り比は１．５であり、ｍ壁部の
厚みＴｗ□はＴ８より約２０％大きい浅絞りカップであ
る。

次いで第１次、第２次、第３次再校り工程で、第１図に
示した装置により再絞り成形を行った。

この時の第１次乃至第３次の再絞り工程の成形条件は次
のとおりである。

第１次再校り比　　　　　　　　１．２９第２次再絞り
比　　　　　　　　１．２４第３次再絞り比　　　　　
　　　１．２０しわ押え荷重　　　　　　　４０００　
　Ｋｇ動摩擦係数（μ）　　　　　　　　０．０９この
ようにして再絞り成形された深絞りカップの諸特性は以
下の通りである。

カップ径　　　　　　　　　　　６６　　ｍｍカップ高
さ　　　　　　　　　　１０５　　＋ａ＋＋＋側壁厚み
変化率　　　　　　＋１３　　％Ｔ、／Ｔ、　　　　　
　　　　　　１．７このように、実施例１と比べてカッ
プ高さは３５１１１１低い、従って、同一内容量の容器
を成形するために、素板の円板の直径を大きくしなけれ
ばならず、直径で２１４ｍ■になり１重量比で約３０％
増加すると共に、全体としての絞り比が約１４％増加す
る。

そこで、内容量を実施例１と同じにするために、直径２
１４ＩＩｍの素板を同条件で加工したにのようにして再
絞り成形された深絞りカップの諸特性は以下の通りであ
る。

カップ径　　　　　　　　　　　６６　　ｍｓｅカップ
高さ　　　　　　　　　　１４０　　ａｉ園側壁厚み変
化率　　　　　　＋１４　　％Ｔ、／Ｔｔ、　　　　　
　　　　　　２．０この後、常法に従ってドーミング、
トリミング、ネックイン、フランジ加工を施し、脱脂、
洗浄後、ツーピース缶詰用の缶胴とした。

この最終缶胴の保護被膜の損傷をチエツクするために金
属露出の程度を測定した。その時のエナメルレータ−値
は、容器全体１５ｍＡ、側壁部上部でｌ　ＯｍＡ、側壁
部下部で５ｍＡであり、側壁部上部の保護被膜に著しい
損傷が見られた。

次いで、この再絞り缶内に、下記飲料 Ａ：コーラ Ｂ：ビール Ｃ：合成炭酸飲料 を冷間充填し、金属蓋を供し二重巻締めを行い封印した
１次いでこれら３種を実施例１の第１表に示す条件で加
温殺菌した。

これらの３種の容器詰を室温３７℃の条件下で長期保存
に付し１缶内面の腐食を観察、評価したが、下記第５表
に示すように、殆どが腐食、漏洩を生じた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の再絞り法を説明するための断面図、 第２図は、作用コーナ一部の曲率半径Ｒｄと厚み変化率
ε、の関係を示す図、 第３図は、本発明に好適に使用される被覆金属板の一例
を示す断面図、 第４図は、本発明の成形工程を説明するための断面図で
ある。 印照数字ｌは、前絞りカップ、２は環状保持部材、３は
再絞りダイス、４は再絞りポンチ、６は環状保持部材の
曲率コーナ一部、９は再絞りダイスの作用コーナ一部、
ＩＯは深絞りカップ、１１は金属基材、１２ａ、Ｌ２ｂ
は化成被膜、１３は内面塗膜、１４はホワイトコーティ
ング、１５は透明ニス、２０は円板、２１．２４．２７
は底部、２２．２５．２８は側壁部、２３は浅絞りカッ
プ、２６は再絞りカップ、２９は深絞り缶をそれぞれ示
す。 第３図 第４図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）被覆金属板の前絞りカップを、カップ内に挿入さ
   れた環状の保持部材と再絞りダイスとで保持し、保持部
   材及び再絞りダイスと同軸に且つ保持部材内を出入し得
   るように設けられた再絞りポンチと再絞りダイスとを互
   いに噛み合うように相対的に移動させ、前絞りカップよ
   りも小径の深絞りカップに絞り成形する方法において、 再絞りダイスの作用コーナ部の曲率半径（Ｒ＿Ｄ）を金
   属板素板厚（ｔ＿Ｂ）の１乃至２．９倍の寸法とし、保
   持部材の保持コーナ部の曲率半径（Ｒ＿Ｈ）を前記金属
   板素板厚（ｔ＿Ｂ）の４．１乃至１２倍の寸法とし、 保持部材及び再絞りダイスの前絞りカップとの平面状係
   合部は０．００１乃至０．２の動摩擦係数を有するもの
   とし、 浅絞りカップ径／深絞りカップ径の比で定義される再絞
   り比が１．１乃至１．５の範囲となるように少なくとも
   １段の絞り成形を行い、 カップ側壁部を高さ方向全体にわたって均一に曲げ薄肉
   化することを特徴とする再絞り方法。
2. （２）被覆金属板から形成された絞り−再絞り缶におい
   て、 全体としての絞り比が２．０乃至４．０の範囲にあり、
   側壁部が平均して素板厚の６０乃至９５％の厚みに薄肉
   化され、側壁部上部の肉厚と側壁部下部の肉厚の比が１
   ．５以下であり、且つ側壁部上部のエナメルレーター値
   （ｍＡ）が側壁部下部のエナメルレーター値（ｍＡ）の
   ５倍以下であるような被覆の完全さを有することを特徴
   とする絞り−再絞り缶。