JPH01262113A

JPH01262113A - 強化ポリプロピレン樹脂成形品の製造方法

Info

Publication number: JPH01262113A
Application number: JP63092093A
Authority: JP
Inventors: Junji Koizumi; 順二小泉; Koichi Sato; 宏一佐藤; Tokuo Watanabe; 渡邉　徳雄
Original assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Current assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Priority date: 1988-04-14
Filing date: 1988-04-14
Publication date: 1989-10-19
Anticipated expiration: 2010-10-11
Also published as: JPH0794135B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、低温から高温に至るまで広い温度範囲におい
て優れた制振性能を有し、かつ高い機械的強度と耐熱性
を有する２強化ポリプロピレン樹脂成形品に関する。

〔従来技術〕

近年、自動車に関しては、燃費向上という社会的要請に
応えて、その構成部品を金属からプラスチックに変える
ことにつき研究が活発になされており、その実用化も進
んでいる。

プラスチック材料のうちポリプロピレン樹脂は。

各種の物性バランスがとれた材料であり、かつ比較的安
価であるため自動車の内装用、外装用の部品に大量に使
用されている。そして、特にタルク。

ガラス繊維、炭酸力、ルシウム等のフィラー及びこれら
の混合物を、ポリプロピレン樹脂に充填した強化ポリプ
ロピレン樹脂は３強度、耐熱性に優れていることから、
タイミングベルトカバー、ギヤカバー、ファンシュラウ
ド、エアクリーナーケースなと使用条件が比較的高温雰
囲気下であるエンジンルーム内の各種成形品へ積極的に
適用されている。

一方、最近では自動車に対して軽量化の他に騒音の低減
が求められており、その中でも特にエンジン騒音の低減
が強く望まれている。騒音の対策法としては制振、遮音
、防振、吸音等があり、エンジン騒音が固体伝搬音の寄
与が大きいか或いは空気透過音の寄与が大きいかによっ
て対策法が異なる。特に、タイミングベルトの外側を覆
うタイミングベルトカバー、或いはギヤカバー等のエン
ジン周辺部品では、車種、エンジン形式によっても異な
るが、−船釣に固体伝搬音の寄与に基づく騒音が主であ
ることが多い。そこで、材料置換によって騒音低減を図
るためには材料の制振性能を向上させることが必要であ
る。

従来、制振性能を向上させたポリプロピレン樹脂成形品
としては、特開昭６２−４３４４３号公報に記載された
発明がある。このものは、クマロン・インデン樹脂等の
粘着性付与剤樹脂、熱可塑性エラストマー、ポリプロピ
レン樹脂を混合したものである。

〔解決しようとする課題〕

しかしながら、上記公開公報に記載された強化ポリプロ
ピレン樹脂成形品も、４０〜１００°Ｃという比較的高
温度において使用されるエンジン周辺部品に適用する際
には、その機械的強度、耐熱性及び制振性能は未だ不十
分である。

そして、一般に、樹脂材料は金属材料に比べて分子構造
が不規則でありまた鎖間の結合力が弱いため、著しい粘
弾性的性質を示し制振性能を保有する。しかし１反面温
度依存性が大きく、制振性能が主として樹脂材料のガラ
ス転移に基づく力学分散の損失正接の極大温度前後にお
いて最も高く。

それ以外の実用領域内の温度では、一般に著しく制振性
能が低下する。ポリプロピレン樹脂の粘弾性的挙動は測
定法、樹脂の組成等により異なるが。

−Ｓのポリプロピレン樹脂のガラス転移に基づく損失正
接のピークは１通常、−３０°Ｃ〜２５°Ｃ前後の範囲
に現れ、損失正接の値はこのピーク温度を境に著しく低
下し、５０°Ｃ前後で掻小となる。

この特性はフィラーを充填した強化ポリプロピレン樹脂
についても同様に現れ、損失正接の絶対値はフィラーの
充填により測定温度範囲全域に渡って更に低下する。こ
のような、損失正接の低下が、おもに４０°Ｃ〜１００
°Ｃ程度の温度領域で使用される製品について充分な制
振性能が得られない主たる原因となっている。

また９強化ポリプロピレン樹脂成形品には曲げ強度等の
機械的強度が高いことが要求される。

本発明は、上記問題点に鑑み鋭意研究を重ねた結果なさ
れたもので、低温から高温に至るまでの広い温度範囲で
優れた制振性能を有し、かつ常用４０°Ｃ〜１００°Ｃ
の温度雰囲気下で使用するのに十分な機械的強度、耐熱
性を有する１強化ポリプロピレン樹脂成形品を提供しよ
うとするものである。

〔課題の解決手段〕

本発明は、下記の第１及び第２工程により強化ポリプロ
ピレン樹脂組成物を作製し、これを第３工程により成形
することを特徴とする３強化ポリプロピレン樹脂組成物
を用いた成形品に関する。

「（Ａ）メルトフローインデックス５〜５０の結晶性ポ
リプロピレン樹脂２８．５〜７３重量％。

（Ｂ）エチレン−αオレフィン共重合体（Ｘ）と芳香族
炭化水素樹脂（Ｙ）からなり、かつこの（Ｘ）：　　（
Ｙ）の配合割合〔重量比〕が１＝４〜４：１である混合
物８２．５〜２８重量％。

（Ｃ）平均粒径１〜２０μｍのタルク１５〜４５重量％
。

の３成分を混合し、これを溶融混練して第１粒状体とす
る第１工程と。

上記第１工程で得た第１粒状体５０〜９５重盪％と、（
Ｄ）ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂の第２粒状体５
〜５０重量％とを１００℃以下において混合して強化ポ
リプロピレン樹脂組成物を作製する第２工程と。

上記第２工程で得た強化ポリプロピレン樹脂組成物を射
出成形機等により所望形状に成形する第３工程とよりな
り。

かつ前記ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂はガラス繊
維を２０〜４０重量％含有するものであって、またタル
クとガラス繊維の合計量が全組成物中に５０重量％以下
であることを特徴とする強化ポリプロピレン樹脂成形品
の製造方法、」即ち２本発明は、上記の（Ａ）成分２８
．５〜７３％（重量比、以下同じ）と、（Ｂ）成分２゜
５〜２８％と、（Ｃ）成分１５〜４５％とを用いて第１
粒状体となしく第１工程）９次いでこの第１粒状体５０
〜９５％と別途作成したガラス繊維強化ポリプロピレン
樹脂の第２粒状体（Ｄ成分）５〜５０％とを混合して強
化ポリプロピレン樹脂組成物となしく第２工程）、然る
復液強化ポリプロピレン樹脂組成物を用いて所望形状の
成形品に成形する（第３工程）ものである、なお、上記
各成分の比率は第２工程で得られる強化ポリプロピレン
樹脂組成物中に占める割合である（但し、ガラス繊維強
化ポリプロピレン樹脂中のガラス繊維２０〜４０％は除
り）、そして、各成分は前記のごとくそれぞれ特有のも
のである。

以下、これらにつき説明する。

本発明においては、メルトフローインデックスが５〜５
０の結晶性ポリプロピレン樹脂を用いる。

この結晶性ポリプロピレン樹脂としては、いわゆるポリ
プロピレン樹脂と変性ポリプロピレン樹脂とがある。前
者のポリプロピレン樹脂としてはホモポリプロピレンの
他にプロピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレ
ン−エチレンブロック共重合体及びこれらの混合物が用
いられる。また。

後者の変性ポリプロピレン樹脂はポリプロピレン樹脂を
不飽和カルボン酸またはその誘導体及び有機過酸化物で
変性したものである。

しかして、結晶性ポリプロピレン樹脂としては。

このポリプロピレン樹脂と変性ポリプロピレン樹脂とを
混合して用いることが好ましい、この際。

変性ポリプロピレーン樹脂は、樹脂成分（前記Ａ成分と
日成分）中に１〜２０％含まれていることが好ましい、
上記のメルトフローインデックスが５未満の場合には成
形加工性及び成形品の外観が悪くなり、５０を越える場
合は耐衝撃性の低下が著しくなる。

結晶性ポリプロピレン樹脂は９強化ポリプロピレン樹脂
組成物中において２８．５〜７３％となるよう配合する
。この配合量は１次に述べるエチレン−αオレフィン共
重合体、芳香族炭化水素樹脂、タルク、ガラス繊維強化
ポリプロピレン樹脂の最適配合量から決定される。

次に、エチレン−αオレフィン共重合体とは。

プロピレン、ブテン−１，ヘキセン−１，デセン−１，
４−メチルブテン−１，４−メチルペンテン−１などの
αオレフィンを共重合成分としたものである。この中、
αオレフィンがプロピレンの場合、特に優れた制振性能
を発揮する。

また、芳香族炭化水素樹脂とは１次式で示される石油樹
脂であり。

（上式において、　Ｒ，Ｒ，は、Ｈ又はＣＨ，を示す。

ｎは重合度を示す。）通常軟化点が８０℃〜１７０　”Ｃを示す重合度のもの
が用いられる。

上記エチレン−αオレフィン共重合体と芳香族炭化水素
樹脂とは、少なくとも部分的に相溶し。

その混合物の損失正接の極大値或いはガラス転移温度が
使用温度範囲内にあることが重要である。

そのためには１両者の相ｍＷを調整することが必要であ
る。エチレン−αオレフィン共重合体の種類と使用量、
及び芳香族炭化水素樹脂の軟化点と使用量を制御するこ
とにより、温度条件に対して最適な制振性能状態を得る
ことができる。

前記エチレン−αオレフィン共重合体（Ｘ）と芳香族炭
化水素樹脂（Ｙ）との組成比は９重量比で（Ｘ）：　（
Ｙ）＝１１〜４：１とする。芳香族炭化水素樹脂が前記
範囲未満の場合は、制振性能改良効果が小さく、逆に前
記範囲を越えると脆くなり耐熱性の低下をきたす。

上記エチレン−αオレフィン共重合体と芳香族炭化水素
樹脂との混合物である「混合物Ｂ」は。

２．５〜２８％用いる。上記混合物Ｂが、２．５％未満
では制振性能の改良効果が少なく、２８％を越えると強
度、耐熱性が低下する。

上記タルクとは、構造式が３Ｍｇ０・４ＳｔＯヨ　・Ｈ
，Ｏで示される板状のフィラーであり１機械的強度、耐
熱性、及び加工性の点から平均粒径が１〜２０μｍのも
のを用いる。２０ＪＩｍを越えるとタルクの分散性が不
充分となり、十分な補強効果が得られず、一方１μｍ未
満では嵩高となり。

ポリプロピレン樹脂との混合性が低下する。また。

好ましくは１〜１５μｍのものを用いる。更に。

特に高強度、高剛性が要求される場合は１．５〜５μｍ
のものを用いることが好ましい。ここでいう平均粒径と
は、遠心沈降式粒度分布測定装置を用いて測定した粒度
分布曲線において、積算フルイ下の５０％交差線上の粒
径（Ｄ５０）を以て定義された値である。

しかして、タルクは１５〜４５％用いる。１５％未満で
は十分な機械的強度耐熱性を得難く、また４５％を越え
ると制振性能の低下、或いは成形品の外観品質の低下を
招く。

以上の３成分は、第１工程において溶融混練して、第１
粒状体とする。この第１粒状体は３例えば直径１〜３ｍ
ｍ、長さ２〜５１の小柱状の粒状体としたものである。

そして、この第１粒状体にお−いては、前記Ａ、Ｂ、Ｃ
の３成分の合計量が９強化ポリプロピレン樹脂組成物全
量中において５０〜９５％を占めるよう調整する。

次に、第２工程で用いるガラス繊維強化ポリプロピレン
樹脂とは、結晶性ポリプロピレン樹脂とガラス繊維とか
らなる第２粒状体である。この結晶性ポリプロピレン樹
脂としては、前記と同様のものを用いる。そして、この
ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂中におけるガラス繊
維量は２０〜４０％とする。２０％未満では９強化ポリ
プロピレン樹脂成形品の機械的強度、耐熱性が低く、−
方４０％を越えると制振性能が低下する。

上記第２粒状体は、下記のガラス繊維と結晶性ポリプロ
ピレン樹脂とを９結晶性ポリプロピレン樹脂を溶融させ
た状態で、後述する第１粒状体作成の場合と同様に混練
し１例えば直径１〜３ｍ。

長さ２〜５ｍの小柱状の粒状体としたものである。

上記ガラス繊維としては、ポリプロピレン樹脂の補強剤
として用いられているものであれば良く。

長繊維タイプ（ガラスロービング）から短繊維タイプ（
チョツプドストランド、ミルドファイバー）のものまで
任意の形状のものが適用可能である。また、この中チョ
ツプドストランドが最も好ましく、特に表面がシランカ
ップリング剤で処理された。長さ３〜６ｆｆＩ１１のも
のがより好ましい、また、シランカップリング剤で表面
処理されたチョツプドストランドを用いる場合、前記結
晶性ポリプロピレン樹脂として変性ポリプロピレン樹脂
１〜２０％（強化ポリプロピレン樹脂組成物中の含有量
）を用いると機械的強度、耐熱性が向上する。

次に、前記タルクとガラス繊維の合計量は、全組成物（
強化ポリプロピレン樹脂）中に、５０％以下であるよう
調整する。この合計量が５０％を越えると、ｌｌ械的強
度、耐熱性は十分なレベルにあるが、制振性能の低下あ
るいは製品の外観品質の低下を招くため好ましくない。

次に、各工程につき述べる。

第１工程は、前記（Ａ）〜（Ｃ）の３成分を混合し、溶
融混練して第１粒状体を作製する工程である。この溶融
混練は、少なくとも結晶性ポリプロピレン樹脂が溶融す
る温度以上に加熱して行う。

上記第１粒状体は、−軸押出機、二軸押出機。

ニーグー、フラベンダー、バンバリーミキサ−等の通常
の混練機を用いて製造することができる。

通常は、各配合成分を所定の割合にてタンブラ−式ブレ
ンダー、ヘンシェルミキサー、リボンミキサー等で混合
し、押出機等で混練してペレット状のコンパウンドとす
４゜また、この混純に当たっては、予めエチレン−αオ
レフィン共重合体と芳香族炭化水素樹脂を押出機で溶融
混練し、その後その混練物と結晶性ポリプロピレン樹脂
とタルクとを混練押出する２ステージ法を用いることも
できる。また、タルクの一部または全量を、押出機のシ
リンダーの中間において途中供給してもよい。

次に第２工程においては、第１工程で作成した第１粒状
体５０〜９５％と前記第２粒状体（ガラス繊維強化ポリ
プロピレン樹脂）５〜５０％とを。

１００°Ｃ以下において混合して強化ポリプロピレン樹
脂組成物を作成する。

ここに、第１粒状体が５０％未満では制振性能が不充分
であり、９５％を越えると機械的強度。

耐熱性が低下する。また、混合は１００℃を越えると粒
状体のブロッキン名溶融等の不具合が発生する。なお、
好ましくは２０〜５０℃である。

また、上記混練は、前記第１粒状体の場合と同様に前記
ミキサー、押出機等により行う。しかして、このように
して得られた強化ポリプロピレン樹脂組成物は、上記第
２粒状体（ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂）が前記
（Ａ）〜（Ｃ）成分からなるマトリックス中に点在した
状態のものである。なお、この第２粒状体は当初に比べ
て若干崩れた状態になっていることもある。

次に、第３工程においては、上記強化ポリプロピレン樹
脂組成物を、前記タイミングベルトカバー、ギヤカバー
等の所望成形品の形状に成形する。

成形方法としては、射出成形、押出成形、ブロー成形等
がある。

また１本発明においては、前記成分以外に酸化防止剤、
紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、核剤。

顔料、難燃剤、増量剤、加工助剤等の添加剤を混合して
もよい。

〔作用及び効果〕

本発明は、前記工程により得られた強化ポリプロピレン
樹脂組成物を用いて、所望成形品に成形している。

そのため１本発明の成形品は、従来問題とされていた比
較的高温度（４０〜１００℃）における制振性能に関し
て、高い性能（損失正接約０．０３以上）を発揮する。

また、かかる温度下においても曲げ弾性率約３２．　０
００ｋｇ／ｃｄ以上９曲げ強度的５００　ｋｇ／ｃｄ以
上、熱変形温度約９０℃以上という優れた性能を有する
。

したがって２本発明の強化ポリプロピレン樹脂成形品は
、自動車のエンジンルーム内の部品、内装品、外装品、
その他電気９機械部品に使用することができる。また、
特に自動車のエンジンルーム内において振動騒音が発生
する部品１例えばタイミングベルトカバー、ギヤカバー
、エアクリーナーケース等に好適である。

以上のごとく１本発明によれば、制振性能に優れ、高い
機械的強度及び耐熱性を有する強化ポリプロピレン樹脂
成形品を提供することができる。

〔実施例〕

以下２本発明にかかる実施例及び比較例につき説明する
。

諸物性の測定は、以下の方法により行った。また、各偶
における成分の配合割合、試験片（成形品）の測定結果
は各表に示した。上記配合割合は。

強化ポリプロピレン樹脂組成物中における各重量％で示
す。

Ｏ曲げ弾性率２曲げ強度ＡＳＴＭ　　０７９０に従って試験を行った。

Ｏ熱変形温度ＡＳＴＭ　　０６４Ｂに従い、１８．６ｋｇ／ｃｄ荷重
にて試験を行った。

Ｏ損失正接縦、横がともに１５０ｍｍ、厚さ３ｍｓの正方形の平板
を射出成形にて作製し、室温から１００゛Ｃまで昇温可
能な恒温槽中で平板の中心部を０．１Ｇで加振させ、伝
達関数を測定した。

そして、１次共振点から半値幅法にて損失正接ηを計算
した。

また、実施例、比較例に掲げる試験片の作製は。

次のごとく若干その原料の混合方法を異にしていまず、
実施例１，３〜９においては、ガラス繊維強化ポリプロ
ピレン樹脂を除く配合成分をタンブラ−式ブレンダーに
て５分間部合し、得られた混合物を長さＬ／直径Ｄｗ２
７＋＋ｍ、３０ｍｍの異方向回転２軸押出機で溶融混練
し第１粒状体とした（第１工程）。次に、この第１粒状
体と、別途作製したガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂
である第２粒状体とをタンブラ−式ブレンダーにて、２
５゛Ｃで５分間部合し１強化ポリプロピレン樹脂組成物
のベレットを作成した（第２工程）、更に。

第３工程として、上記強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ベレットを８０°Ｃ，３時間乾燥した後、５ｏｚ射出成
形機にて成形し、試験片を作製した。

実施例２．比較例３においては、第１表に示すごとく１
両者は強化ポリプロピレン樹脂組成物中の配合割合が同
じであるが、実施例２はポリプロピレン樹脂５．８％と
変性ポリプロピレン樹脂７％とガラス繊維２．５％の合
計１５．３％（いずれも強化ポリプロピレン樹脂組成物
中の割合として）の第２粒状体を用い、これを第１粒状
体と混合したものである。一方、比較例３は、（）内に
示すごとく、ポリプロピレン樹脂５．８％と変性ポリプ
ロピレン樹脂７％とエチレン−αオレフイン共重合体４
．２％と芳香族炭化水素樹脂２゜８％とガラス繊維２．
５％の合計２２．３％（いずれも強化ポリプロピレン樹
脂組成物中の割合として）により作製した粒状体を用い
、これを（Ａ）及び（Ｃ）成分のみの粒状体と混合した
ものである。上記混合は上記各２種類の粒状体をタンブ
ラ−式ブレンダーにて５分間行い１強化ポリプロピレン
樹脂組成物のベレットとした。その後は。

実施例１と同−処法（第３工程）にて試験片を作製した
。

比較例１においては、全配合成分をタンブラ−式プレン
ダーにて５分間部合した。以後の処法（第３工程）は、
上記に同じ。

比較例２及び４は、ガラス繊維を単独で混合したもので
、ガラス繊維を除く全配合成分をタンブラ−式ブレンダ
ーにて４分間部合し３次いでガラス繊維を加えて１分間
部合し強化ポリプロピレン樹脂組成物とした。以後の処
法（第３工程）は上記に同じ、なお、該比較例２．４で
はガラス繊維の補強効果向上のため、変性ポリプロピレ
ン樹脂を混合した。

次に、各実施例、比較例につき、第１表、第２表及び第
１図を用いて説明する。

「実施例１及び３．比較例２及び４」（第１表及び第１図）実施例１は、結晶性ポリプロピレン樹脂、エチレン−α
オレフィン共重合体、芳香族炭化水素樹脂、タルクを溶
融混練して得た第１粒状体と、予めガラス繊維が３０％
混合されたガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂（以下、
ＰＰＧという）の第２粒状体８．３％とを混合したもの
で、全組成物中にガラス繊維が２．５％含まれている。

ガラス繊維−を直接添加してすべての原材料を一度に溶
融混練した比較例２に対して、実施例１は機械的強度、
耐熱性の向上が認められる。

また、実施例１の制振性能は、比較例２とほぼ同程度で
あるが、タルクのみを配合した比較例１に対しては十分
に高いレベルにある。更に、結果的にガラス繊維を５％
含む実施例３．比較例４については、制振性能は比較例
４の方が少し高いが。

曲げ強度、耐熱性は実施例３の方が優れており。

ガラス繊維をガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂の状態
で用いる方が優れていることが分る。

「実施例２．比較例３」　（第１表）実施例２は、前記のごとく、結晶性ポリプロピレン樹脂
、変性ポリプロピレン樹脂及びガラス繊維を溶融混練し
てＰＰＧの第２粒状体を作製し。

このものと別途作製した第１粒状体とを混合したもので
、その成形品の物性は実陥例１とほぼ同等である。一方
、前記のごとくエチレン−αオレフィン共重合体及び芳
香族炭化水素樹脂をＰＰＧ第２粒状体側に混合した比較
例３は、著しく機械的強度、耐熱性が低下している。

以上の結果から、エチレン−αオレフィン共重合体と芳
香族炭化水素樹脂を結晶性ポリプロピレン樹脂及びタル
クと共に溶融混練して作製した第１粒状体と、ＰＰＧ第
２粒状体とを混合する本発明の製造方法によれば、広い
温度範囲で優れた制振性能９機械的強度及び耐熱性を有
する成形品が得られることが分る。

また１図には、上記第１表に示した実施例及び比較例に
つき、その制振性能と曲げ強度を図示した。同図より１
本発明にかかる実施測高は優れた制振性能及び曲げ強度
を有することが分る。

「実施例４〜９．比較例１」　（第２表）実施例４〜９
は各、々、軟化温度の異なる芳香族炭化水素樹脂を用い
た例（実施例４は８０°Ｃ９実施例５〜９は１２０°Ｃ
）２粒径の異なるタルクを用いた例（実施例５は２μｍ
、実施例４，６〜９は８μｍ）、全組成物中のガラス繊
維の含有量が１０％、２０％の例（実施例６は１０％、
実施例７は２０％）、エチレン−αオレフィン共重合体
と芳香族炭化水素樹脂を合計で２１％混合した例（実施
例８）、タルクとガラス繊維の合計量が４０％の例（実
施例９）を示すものである。

いずれの実施例においても結果は良好であり。

本発明の構成条件により、優れた制振性能、ａ械的強度
、耐熱性を有する成形品が得られることが分る。

「実施例１０」次に１本発明にかかる強化ポリプロピレン樹脂組成物を
用いて成形したギヤカバーについて述べる。

適用したギヤカバーは、２１ガソリンエンジン用で、前
記実施例２と比較例１の各組成物及び工程を用いて、シ
リンダ温度２２０〜２３０°Ｃ１金型温度６０°Ｃにて
射出成形した。このギヤカバーの大きさは、縦１５Ｃ！
ｌ、横３０Ｃ１１，深さ３ｃｍ、厚み０．２５ｃｍであ
った。

両者のギヤカバーを同一条件でエンジンに組み付けてベ
ンチテストを行い、ギヤカバーから３０ｃｍ離れた位置
にマイクを設置して音圧レベルを測定した。測定時のギ
ヤカバーの温度は約６０°Ｃであった。その結果１本例
にかかるギヤカバーは。

比較例１のそれに対して約１〜１．５ｄＢ（デシベル）
の騒音低減効果を示した。

さらに９本実施例１０のギヤカバーについて。

ベンチによる長期耐久性試験、実車走行試験を行ったと
ころ何ら異常は認められなかった。

以上より１本発明によれば、騒音低減効果に優れ、かつ
十分な機械的強度、耐熱性を有する強化ポリプロピレン
樹脂成形品が得られることが分かる。

【図面の簡単な説明】

図は、実施例１〜３．比較例１〜３における。制振性能（損失正接）及び曲げ強度を示すグラフである
。

Claims

【特許請求の範囲】（Ａ）メルトフローインデックス５〜５０の結晶性ポリ
プロピレン樹脂２８．５〜７３重量％、（Ｂ）エチレン−αオレフィン共重合体（Ｘ）と芳香族
炭化水素樹脂（Ｙ）からなり、かつこの（Ｘ）：（Ｙ）
の配合割合〔重量比〕が１：４〜４：１である混合物Ｂ
２．５〜２８重量％、（Ｃ）平均粒径１〜２０μｍのタルク１５〜４５重量％
、の３成分を混合し、これを溶融混練して第１粒状体とす
る第１工程と、上記第１工程で得た第１粒状体５０〜９５重量％と、（Ｄ）ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂の第２粒状体
５〜５０重量％とを、１００℃以下において混合して強
化ポリプロピレン樹脂組成物を作製する第２工程と、上記第２工程で得た強化ポリプロピレン樹脂組成物を射
出成形機等により所望形状に成形する第３工程とよりな
り、かつ前記ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂はガラス繊
維を２０〜４０重量％含有するものであって、またタル
クとガラス繊維の合計量が全組成物中に５０重量％以下
であることを特徴とする強化ポリプロピレン樹脂成形品
の製造方法。