JPH0126461B2 - - Google Patents
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- JPH0126461B2 JPH0126461B2 JP57061467A JP6146782A JPH0126461B2 JP H0126461 B2 JPH0126461 B2 JP H0126461B2 JP 57061467 A JP57061467 A JP 57061467A JP 6146782 A JP6146782 A JP 6146782A JP H0126461 B2 JPH0126461 B2 JP H0126461B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- inorganic salt
- temperature side
- reactor
- temperature
- Prior art date
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、無機塩と気体との可逆反応におい
て、無機塩と気体の可逆反応が起こる高温の状態
と気体の凝縮、蒸発が起こる低温の状態との間の
温度サイクルの組合せによるケミカルヒートポン
プに関するものである。さらに詳しくは、高温状
態に対応する気体を吸収した無機塩から気体を分
解吸熱反応させる場所と無機塩へ気体を吸収発熱
反応させる場所を分離し、その両者の反応場所間
において無機塩および気体を吸収した無機塩を移
動、循環させ連続的にエネルギーの放出および吸
収を行なうことを特徴とするケミカルヒートポン
プに関するものである。
て、無機塩と気体の可逆反応が起こる高温の状態
と気体の凝縮、蒸発が起こる低温の状態との間の
温度サイクルの組合せによるケミカルヒートポン
プに関するものである。さらに詳しくは、高温状
態に対応する気体を吸収した無機塩から気体を分
解吸熱反応させる場所と無機塩へ気体を吸収発熱
反応させる場所を分離し、その両者の反応場所間
において無機塩および気体を吸収した無機塩を移
動、循環させ連続的にエネルギーの放出および吸
収を行なうことを特徴とするケミカルヒートポン
プに関するものである。
従来、太陽熱利用のケミカルヒートポンプ式冷
暖房装置としては吸収式冷凍機があり、そこでは
たとえば冷媒にはH2O、CH3OH、NH3などの気
体が用いられ吸収剤にはLiBr、LiClおよび
NaOHの水溶液あるいはH2Oなどの液体が用い
られている。
暖房装置としては吸収式冷凍機があり、そこでは
たとえば冷媒にはH2O、CH3OH、NH3などの気
体が用いられ吸収剤にはLiBr、LiClおよび
NaOHの水溶液あるいはH2Oなどの液体が用い
られている。
このように従来のケミカルヒートポンプ式冷暖
房用の吸収剤には流動性が要求されることからす
べて液体が用いられている。しかし、これらの液
体の欠点は蒸気圧が高く動作温度が限定されるこ
とである。
房用の吸収剤には流動性が要求されることからす
べて液体が用いられている。しかし、これらの液
体の欠点は蒸気圧が高く動作温度が限定されるこ
とである。
これに対し、本発明では吸収剤は無機塩の固体
であり、動作温度における蒸気圧は極めて低く無
視できる点に特徴がある。
であり、動作温度における蒸気圧は極めて低く無
視できる点に特徴がある。
また、固体の吸収剤を用いたケミカルヒートポ
ンプにおいて、固体の吸収剤を高温状態の容器と
低温状態の容器との間を循環させる方式として従
来知られているものとしては、金属の水素化物が
ある（特開昭55−33588号）。しかし、無機塩の吸
収剤を気体分解反応器と気体吸収反応器との間を
循環させ、かつ気体を高温側容器と低温側容器と
の間を循環させる方式は、本発明の特徴の一つで
ある。従来、無機塩の吸収剤を用いたケミカルヒ
ートポンプとしては、長期蓄熱あるいは季間蓄熱
としての応用が考えられており、そこでは、同じ
無機塩吸収剤を二つの容器に別に固定して収納
し、吸収反応と分解反応を交互に切り換えて行な
う方式がとられていた。すなわち、この方式は長
期断続運転であり、この方式の欠点は連続運転が
できないことにある。
ンプにおいて、固体の吸収剤を高温状態の容器と
低温状態の容器との間を循環させる方式として従
来知られているものとしては、金属の水素化物が
ある（特開昭55−33588号）。しかし、無機塩の吸
収剤を気体分解反応器と気体吸収反応器との間を
循環させ、かつ気体を高温側容器と低温側容器と
の間を循環させる方式は、本発明の特徴の一つで
ある。従来、無機塩の吸収剤を用いたケミカルヒ
ートポンプとしては、長期蓄熱あるいは季間蓄熱
としての応用が考えられており、そこでは、同じ
無機塩吸収剤を二つの容器に別に固定して収納
し、吸収反応と分解反応を交互に切り換えて行な
う方式がとられていた。すなわち、この方式は長
期断続運転であり、この方式の欠点は連続運転が
できないことにある。
さらに、本発明の特徴は、気体の輸送にキヤリ
ヤガスを用いて強制循環させることにある。これ
により、熱平衡状態での、また常圧近傍での運転
が可能となり、それ故に、高効率で、メンテナン
スが簡易な冷暖房給湯が可能となる。
ヤガスを用いて強制循環させることにある。これ
により、熱平衡状態での、また常圧近傍での運転
が可能となり、それ故に、高効率で、メンテナン
スが簡易な冷暖房給湯が可能となる。
次に本発明の基本構成および動作原理について
述べる。
述べる。
第１図に、本発明の実施に係わる基本的な構成
図を示す。１はすでに気体を吸収している無機塩
を加熱分解して気体を発生させ、発生した気体と
分解した無機塩とを分離させる機能をもつ気体分
解反応器、２は無機塩に気体を吸収させ、同時に
発生する熱エネルギーを捕集し、暖房、給湯など
に利用する機能をもつ気体吸収反応器である。そ
して気体分解反応器１と気体吸収反応器２とは無
機塩移動装置３および気体吸収無機塩移動装置４
により連結されている。ここで前記無機塩移動装
置３および前記気体吸収無機塩移動装置４のいず
れか一方は、重力による自然落下を利用すること
も可能である。５は気体分解反応器１で分解発生
した高温の気体を外冷気、地下冷水などを利用し
て冷却し、凝縮させる機能をもつ凝縮器、６は前
記凝縮器３で凝縮させた液体を冷房しようとする
室内空気などのもつ熱エネルギーにより蒸発させ
る機能をもつ蒸発器、なお凝縮器５と蒸発器６は
連結パイプ７および液体輸送装置８により連結さ
れている。なお液体輸送装置８としては重力によ
る自然落下装置を利用することもできる。気体分
解反応器１と凝縮器５は気体分解反応器１から凝
縮器５に気体を輸送する一対の連結パイプ９によ
り連結されている。なお、効率よく気体を輸送す
るためにキヤリヤガスを用い、第１図に示すよう
に気体分解反応器１から凝縮器５に気体を含むキ
ヤリヤガスを輸送する連結パイプと凝縮器５から
気体分解反応器１にキヤリヤガスを戻すための連
結パイプとの一対の連結パイプ９により気体分解
反応器１と凝縮器５とが連結されている。ここで
キヤリヤガスを前記気体分解反応器１と凝縮器５
との間を循環させるために気体輸送装置１０を用
いるが、この気体輸送装置１０は上記一対の連結
パイプ９のいずれか一方に取り付ける。１１は集
熱器であり、太陽熱などの自然熱エネルギー、工
場、家庭などの廃熱などを捕集し、気体分解反応
器１への熱供給源としての機能をもつ１２は気体
分解反応器１と集熱器１１との間の熱交換器、１
３は気体吸収反応器２で得られた熱エネルギーを
暖房、給湯に利用するための熱交換器、１４は凝
縮器５と外気、地下水などの自然冷体との間の熱
交換器、１５は蒸発器６と冷房しようとする室内
空気（但し、冷房不要の場合は地下水、外気）と
の熱交換器である。
図を示す。１はすでに気体を吸収している無機塩
を加熱分解して気体を発生させ、発生した気体と
分解した無機塩とを分離させる機能をもつ気体分
解反応器、２は無機塩に気体を吸収させ、同時に
発生する熱エネルギーを捕集し、暖房、給湯など
に利用する機能をもつ気体吸収反応器である。そ
して気体分解反応器１と気体吸収反応器２とは無
機塩移動装置３および気体吸収無機塩移動装置４
により連結されている。ここで前記無機塩移動装
置３および前記気体吸収無機塩移動装置４のいず
れか一方は、重力による自然落下を利用すること
も可能である。５は気体分解反応器１で分解発生
した高温の気体を外冷気、地下冷水などを利用し
て冷却し、凝縮させる機能をもつ凝縮器、６は前
記凝縮器３で凝縮させた液体を冷房しようとする
室内空気などのもつ熱エネルギーにより蒸発させ
る機能をもつ蒸発器、なお凝縮器５と蒸発器６は
連結パイプ７および液体輸送装置８により連結さ
れている。なお液体輸送装置８としては重力によ
る自然落下装置を利用することもできる。気体分
解反応器１と凝縮器５は気体分解反応器１から凝
縮器５に気体を輸送する一対の連結パイプ９によ
り連結されている。なお、効率よく気体を輸送す
るためにキヤリヤガスを用い、第１図に示すよう
に気体分解反応器１から凝縮器５に気体を含むキ
ヤリヤガスを輸送する連結パイプと凝縮器５から
気体分解反応器１にキヤリヤガスを戻すための連
結パイプとの一対の連結パイプ９により気体分解
反応器１と凝縮器５とが連結されている。ここで
キヤリヤガスを前記気体分解反応器１と凝縮器５
との間を循環させるために気体輸送装置１０を用
いるが、この気体輸送装置１０は上記一対の連結
パイプ９のいずれか一方に取り付ける。１１は集
熱器であり、太陽熱などの自然熱エネルギー、工
場、家庭などの廃熱などを捕集し、気体分解反応
器１への熱供給源としての機能をもつ１２は気体
分解反応器１と集熱器１１との間の熱交換器、１
３は気体吸収反応器２で得られた熱エネルギーを
暖房、給湯に利用するための熱交換器、１４は凝
縮器５と外気、地下水などの自然冷体との間の熱
交換器、１５は蒸発器６と冷房しようとする室内
空気（但し、冷房不要の場合は地下水、外気）と
の熱交換器である。
つぎに本発明の動作原理について説明する。本
発明は次の二種類の可逆過程を組合せて用いる。
発明は次の二種類の可逆過程を組合せて用いる。
Ｍ・Ｘ（Ｓ）過程Ａ（吸熱）
―――――――→
←―――――――
過程Ｄ（発熱）Ｍ（Ｓ）＋Ｘ(g)
Ｘ(g)過程Ｂ（発熱）
―――――――→
←―――――――
過程Ｃ（吸熱）Ｘ(l)
ここでＭ・Ｌ（Ｓ）は気体を吸収した無機塩で
あり、Ｍ（Ｓ）は無機塩であり、Ｘ(g)は気体であ
り、Ｘ(l)は液体である。
あり、Ｍ（Ｓ）は無機塩であり、Ｘ(g)は気体であ
り、Ｘ(l)は液体である。
本発明の動作は過程Ａ（気体発生）→過程Ｂ（気
体凝縮）→過程Ｃ（気体蒸発）→過程Ｄ（気体吸
収）→過程Ａ（気体発生）のサイクルの繰り返し
からなる。
体凝縮）→過程Ｃ（気体蒸発）→過程Ｄ（気体吸
収）→過程Ａ（気体発生）のサイクルの繰り返し
からなる。
過程Ａでは気体分解反応器１に運ばれてきた
Ｍ・Ｘ（Ｓ）が集熱器１１より熱エネルギーの供
給を受けて気体Ｘ(g)を分解発生する。発生した気
体Ｘ(g)はキヤリヤガスを循環させている一対の連
結パイプ９を通して凝縮器５に輸送され、同時に
気体Ｘ(g)の一部あるいは全部を分解した後の無機
塩Ｍ（Ｓ）が無機塩移動装置３により気体吸収反
応器２に送られる。
Ｍ・Ｘ（Ｓ）が集熱器１１より熱エネルギーの供
給を受けて気体Ｘ(g)を分解発生する。発生した気
体Ｘ(g)はキヤリヤガスを循環させている一対の連
結パイプ９を通して凝縮器５に輸送され、同時に
気体Ｘ(g)の一部あるいは全部を分解した後の無機
塩Ｍ（Ｓ）が無機塩移動装置３により気体吸収反
応器２に送られる。
過程Ｂでは凝縮器５に運ばれてきた高温気体Ｘ
(g)が熱交換器１４により冷却され液体(l)になり、
液体輸送装置８により蒸発器６へ送られる。
(g)が熱交換器１４により冷却され液体(l)になり、
液体輸送装置８により蒸発器６へ送られる。
過程Ｃでは蒸発器６に運ばれてきた液体Ｘ(l)が
熱交換器１５により熱エネルギーの供給を受けて
蒸発し、その蒸発した低温低圧気体Ｘ(g)はキヤリ
ヤガスを循環させている一対の連結パイプ１６を
通して気体吸収反応器２に送られる。１７は気体
分解反応器１と気体吸収反応器２との連結パイプ
である。
熱交換器１５により熱エネルギーの供給を受けて
蒸発し、その蒸発した低温低圧気体Ｘ(g)はキヤリ
ヤガスを循環させている一対の連結パイプ１６を
通して気体吸収反応器２に送られる。１７は気体
分解反応器１と気体吸収反応器２との連結パイプ
である。
過程Ｄでは気体吸収反応器２に運ばれてきた無
機塩Ｍ（Ｓ）と低温低圧気体Ｘ(g)とが反応し、熱
エネルギーを放出しながらＭ・Ｘ（Ｓ）に戻る。
気体を吸収した無機塩Ｍ・Ｘ（Ｓ）は気体吸収無
機塩移動装置４により、再び気体分解反応器１に
送り込まれる。
機塩Ｍ（Ｓ）と低温低圧気体Ｘ(g)とが反応し、熱
エネルギーを放出しながらＭ・Ｘ（Ｓ）に戻る。
気体を吸収した無機塩Ｍ・Ｘ（Ｓ）は気体吸収無
機塩移動装置４により、再び気体分解反応器１に
送り込まれる。
以上の過程Ａ→Ｂ→Ｃ→Ｄを連続的に繰り返す
ことにより、特に過程Ｃで起つている蒸発器６内
の熱エネルギー吸収を冷房に用いることができ、
また過程Ｄで起つている気体吸収反応器２内の熱
エネルギー放出を暖房あるいは給湯に用いること
ができる。しかもそれらを連続的に行なうことが
できる。
ことにより、特に過程Ｃで起つている蒸発器６内
の熱エネルギー吸収を冷房に用いることができ、
また過程Ｄで起つている気体吸収反応器２内の熱
エネルギー放出を暖房あるいは給湯に用いること
ができる。しかもそれらを連続的に行なうことが
できる。
以下具体例を挙げて説明をする。
無機塩として市販の塩化カルシウム（Call2）
を、気体として市販のメタノール（CH3OH）を
それぞれ用意し、次の二種類の可逆過程、の
組合せを選んだ。
を、気体として市販のメタノール（CH3OH）を
それぞれ用意し、次の二種類の可逆過程、の
組合せを選んだ。
CaCl2・2CH3OH（Ｓ）過程Ａ
―――→
←―――
過程ＤCaCl2（Ｓ）
＋2CH3OH(g) ……
CH3OH(g)過程Ｂ
―――→
←―――
過程ＣCH3OH(l) ……
CaCl2−CH3OH等の可逆反応の平衡蒸気圧−
温度曲線およびメタノールの凝縮蒸発過程の平
衡蒸気圧−温度曲線をそれぞれ第２図に示す。高
温側のメタノール蒸気の平衡圧として0.4気圧を
選んだ。この時のCaCl2−CH3OH等の可逆反応
における平衡温度は110℃であり、メタノール
凝縮蒸発過程の平衡温度は41.5℃である。一
方、低温側のメタノール蒸気の平衡圧として0.06
気圧を選んだ。この時のCaCl2−CH3OH等可逆
反応の平衡温度は70.6℃であり、メタノール凝
縮蒸発過程の平衡温度は５℃である。
温度曲線およびメタノールの凝縮蒸発過程の平
衡蒸気圧−温度曲線をそれぞれ第２図に示す。高
温側のメタノール蒸気の平衡圧として0.4気圧を
選んだ。この時のCaCl2−CH3OH等の可逆反応
における平衡温度は110℃であり、メタノール
凝縮蒸発過程の平衡温度は41.5℃である。一
方、低温側のメタノール蒸気の平衡圧として0.06
気圧を選んだ。この時のCaCl2−CH3OH等可逆
反応の平衡温度は70.6℃であり、メタノール凝
縮蒸発過程の平衡温度は５℃である。
過程Ａ（気体発生過程）における気体分解反応
器１内のCaCl2・2CH3OH（Ｓ）の分解反応温度
を120℃に選んだ。この時発生するメタノール蒸
気の分圧は0.5気圧である。一般には、分解反応
の動作点Ａは平衡温度110℃、平衡蒸気圧0.4気圧
よりも高ければよい。過程Ａの分解反応に要する
集熱器１１から供給されるべき熱エネルギー（実
施例ではヒータ加熱により供給は約222cal／ｇ
CaCl2である。
器１内のCaCl2・2CH3OH（Ｓ）の分解反応温度
を120℃に選んだ。この時発生するメタノール蒸
気の分圧は0.5気圧である。一般には、分解反応
の動作点Ａは平衡温度110℃、平衡蒸気圧0.4気圧
よりも高ければよい。過程Ａの分解反応に要する
集熱器１１から供給されるべき熱エネルギー（実
施例ではヒータ加熱により供給は約222cal／ｇ
CaCl2である。
過程Ｂ（気体凝縮過程）における凝縮器５内に
おけるメタノール蒸気の凝縮温度を35℃に選ん
だ。この時のメタノール蒸気の分圧は0.3気圧で
ある。一般には凝縮の動作点Ｂは平衡温度41.5
℃、平衡蒸気圧0.4気圧よりも低ければよい。
おけるメタノール蒸気の凝縮温度を35℃に選ん
だ。この時のメタノール蒸気の分圧は0.3気圧で
ある。一般には凝縮の動作点Ｂは平衡温度41.5
℃、平衡蒸気圧0.4気圧よりも低ければよい。
過程Ｂのメタノール凝縮に要する熱交換器１４
を通じて外部（実施例では水道水を使用）にくみ
出されるべき熱エネルギーは約263cal／ｇ
CH3OHである。
を通じて外部（実施例では水道水を使用）にくみ
出されるべき熱エネルギーは約263cal／ｇ
CH3OHである。
過程Ｃ（気体蒸発過程）では蒸発器６に送られ
てきた35℃のメタノール液体は蒸発器６内が設定
された平衡蒸気圧0.06気圧、平衡温度５℃よりも
わずかに高い動作点Ｃ（蒸気圧0.07atm、温度10
℃）にあるため完全に蒸発する。その蒸発熱は約
265cal／ｇCH3OHであり、冷房しようとする室
内の熱エネルギーから熱交換器１５を通じて供給
される。冷房の限界温度は設定された動作点Ｃの
温度である。
てきた35℃のメタノール液体は蒸発器６内が設定
された平衡蒸気圧0.06気圧、平衡温度５℃よりも
わずかに高い動作点Ｃ（蒸気圧0.07atm、温度10
℃）にあるため完全に蒸発する。その蒸発熱は約
265cal／ｇCH3OHであり、冷房しようとする室
内の熱エネルギーから熱交換器１５を通じて供給
される。冷房の限界温度は設定された動作点Ｃの
温度である。
過程Ｄ（気体吸収過程）では気体吸収反応器２
内のCaCl2に過程Ｃで生じたメタノールの低温低
圧蒸気を吸収させるためにはその吸収反応温度
（動作点Ｄの温度）を平衡温度70.6℃以下に保持
する必要がある。すなわち、吸収反応により放出
される熱量約222cal／ｇCaCl2を熱交換器１３を
通じて速やかに気体吸収反応器２の外に取り出す
ことが必要である。この放出された熱エネルギー
は暖房あるいは給湯に利用する。ただしそれらの
到達限界温度は設定された動作点Ｄの温度であ
る。
内のCaCl2に過程Ｃで生じたメタノールの低温低
圧蒸気を吸収させるためにはその吸収反応温度
（動作点Ｄの温度）を平衡温度70.6℃以下に保持
する必要がある。すなわち、吸収反応により放出
される熱量約222cal／ｇCaCl2を熱交換器１３を
通じて速やかに気体吸収反応器２の外に取り出す
ことが必要である。この放出された熱エネルギー
は暖房あるいは給湯に利用する。ただしそれらの
到達限界温度は設定された動作点Ｄの温度であ
る。
なお、本発明の実施例として第１図に示すよう
に気体分解反応器１と凝縮器５との間を一対の連
結パイプ９と気体輸送装置１０とを用いてキヤリ
ヤガスを高速循環させると、その循環速度を高め
る程、動作点ＡおよびＢはそれぞれの平衡温度に
近ずくことがわかつた。また、同様に蒸発器６と
気体吸収反応器２との間を一対の連結パイプ１６
と気体輸送装置１０とを用いてキヤリヤガスを高
速循環させると、その循環速度を高める程、動作
点ＣおよびＤはそれぞれの平衡温度に近ずくこと
がわかつた。
に気体分解反応器１と凝縮器５との間を一対の連
結パイプ９と気体輸送装置１０とを用いてキヤリ
ヤガスを高速循環させると、その循環速度を高め
る程、動作点ＡおよびＢはそれぞれの平衡温度に
近ずくことがわかつた。また、同様に蒸発器６と
気体吸収反応器２との間を一対の連結パイプ１６
と気体輸送装置１０とを用いてキヤリヤガスを高
速循環させると、その循環速度を高める程、動作
点ＣおよびＤはそれぞれの平衡温度に近ずくこと
がわかつた。
このように、CaCl2−CH3OH等の可逆反応お
よびCH3OHの凝縮蒸発過程を組合せた過程Ａ→
Ｂ→Ｃ→Ｄを繰り返すことにより、メタノール蒸
気の分圧が１気圧以下の非常に低い圧力で連続的
に冷房および暖房あるいは給湯を行なうことがで
きた。
よびCH3OHの凝縮蒸発過程を組合せた過程Ａ→
Ｂ→Ｃ→Ｄを繰り返すことにより、メタノール蒸
気の分圧が１気圧以下の非常に低い圧力で連続的
に冷房および暖房あるいは給湯を行なうことがで
きた。
以上説明したように、本発明では従来から知ら
れている固体の吸収剤を用いた固定式ケミカルヒ
ートポンプでは得られなかつた連続運転（例えば
昼間太陽熱で蓄熱しながら同時に冷暖房を行な
う）を可能にしたこと、またそれにより小型軽量
化を可能にしたこと、また従来の液体の吸収剤を
用いた連続式ケミカルヒートポンプ（例LiBr−
H2O等）では動作蒸気の蒸気圧が高くなること
や吸収剤の蒸気圧も無視できないなどの欠点があ
つたが、本発明では動作蒸気は１気圧以下であ
り、キヤリヤガスを用いてほぼ常圧下での使用が
可能であり、メンテナンスが簡易となりまた吸収
剤の蒸気圧はほとんど無視できるなどの優れた効
果を奏するものである。
れている固体の吸収剤を用いた固定式ケミカルヒ
ートポンプでは得られなかつた連続運転（例えば
昼間太陽熱で蓄熱しながら同時に冷暖房を行な
う）を可能にしたこと、またそれにより小型軽量
化を可能にしたこと、また従来の液体の吸収剤を
用いた連続式ケミカルヒートポンプ（例LiBr−
H2O等）では動作蒸気の蒸気圧が高くなること
や吸収剤の蒸気圧も無視できないなどの欠点があ
つたが、本発明では動作蒸気は１気圧以下であ
り、キヤリヤガスを用いてほぼ常圧下での使用が
可能であり、メンテナンスが簡易となりまた吸収
剤の蒸気圧はほとんど無視できるなどの優れた効
果を奏するものである。
第１図は本発明の一実施例におけるケミカルヒ
ートポンプ式冷暖房給湯装置の回路説明図、第２
図はCaCl2−CH3OH系およびCH3OHの蒸気圧−
温度特性図である。 １……気体分解反応器、２……気体吸収反応
器、３……無機塩移動装置、４……気体吸収無機
塩移動装置、５……凝縮器、６……蒸発器、７，
９，１６，１７……連結パイプ、１０……気体輸
送装置。
ートポンプ式冷暖房給湯装置の回路説明図、第２
図はCaCl2−CH3OH系およびCH3OHの蒸気圧−
温度特性図である。 １……気体分解反応器、２……気体吸収反応
器、３……無機塩移動装置、４……気体吸収無機
塩移動装置、５……凝縮器、６……蒸発器、７，
９，１６，１７……連結パイプ、１０……気体輸
送装置。
Claims (1)
- １ 無機塩への気体の吸収反応（発熱）および気
体を吸収した無機塩からの気体の分解反応（吸
熱）が可逆的であることを利用したケミカルヒー
トポンプを設け、高反応温度側の気体吸収反応
器、気体分解反応器、無機塩および気体を吸収し
た無機塩を移動させる装置、集熱器および低反応
温度側の凝縮器、蒸発器、液体を移動させる装置
を設け、高温側の無機塩および気体を吸収した無
機塩移動装置により無機塩および気体を吸収した
無機塩を気体吸収反応器と気体分解反応器との間
を循環させる連結パイプおよび低温側の液体移動
装置により、凝縮器で凝縮された液体を蒸発器へ
輸送させる連結パイプを設け、高温側の気体分解
反応器で発生する高温の気体をキヤリヤガスを用
いて低温側の凝縮器へ輸送させる一対の連結パイ
プ、気体輸送装置および低温側の蒸発器で発生す
る低温の気体をキヤリヤガスを用いて高温側の気
体吸収反応器へ輸送させる一対の連結パイプ、気
体輸送装置および集熱器と高温側の気体分解反応
器との間で熱媒体を循環させる連結パイプを設け
たケミカルヒートポンプ式冷暖房給湯装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57061467A JPS58178163A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | ケミカルヒ−トポンプ式冷暖房給湯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57061467A JPS58178163A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | ケミカルヒ−トポンプ式冷暖房給湯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58178163A JPS58178163A (ja) | 1983-10-19 |
| JPH0126461B2 true JPH0126461B2 (ja) | 1989-05-24 |
Family
ID=13171874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57061467A Granted JPS58178163A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | ケミカルヒ−トポンプ式冷暖房給湯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58178163A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55152355A (en) * | 1979-05-16 | 1980-11-27 | Takuma Kk | Absorption refrigerating machine utilizing low temperature heat source |
-
1982
- 1982-04-12 JP JP57061467A patent/JPS58178163A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58178163A (ja) | 1983-10-19 |
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