JPH0130677Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0130677Y2 JPH0130677Y2 JP420183U JP420183U JPH0130677Y2 JP H0130677 Y2 JPH0130677 Y2 JP H0130677Y2 JP 420183 U JP420183 U JP 420183U JP 420183 U JP420183 U JP 420183U JP H0130677 Y2 JPH0130677 Y2 JP H0130677Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flywheel
- flywheels
- electromagnetic
- elastic belt
- crankshaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、エンジンのクランク軸等のトルク変
動を低減することのできるトルク変動低減フライ
ホイールに関するものである。
動を低減することのできるトルク変動低減フライ
ホイールに関するものである。
車輌搭載用エンジン等のトルク変動を吸収する
にあたつては、第１図および第２図に示すような
２分割型のフライホイールが提案されている。す
なわち、エンジンのクランク軸１′に固定した駆
動側フライホイール２′と駆動側フライホイール
２′に軸受３′を介して装着した被駆動側フライホ
イール４′とを共通の回転軸心５′を中心にして相
対回転可能に配設し、これらの両フライホイール
２′，４′の互いに対向する面に半径方向に一定距
離だけ変位した一対のピン６′，７′を複数個植立
する。そして、これらのピン６′，７′間には低ね
じり剛性を有する弾性ベルト８′をそれぞれ巻掛
け、この弾性ベルト８′の伸長によりエンジンの
トルク変動を十分に吸収する。なお、第１図中、
９′はトランスミツシヨンのインプツト軸、１
０′はクラツチを示す。
にあたつては、第１図および第２図に示すような
２分割型のフライホイールが提案されている。す
なわち、エンジンのクランク軸１′に固定した駆
動側フライホイール２′と駆動側フライホイール
２′に軸受３′を介して装着した被駆動側フライホ
イール４′とを共通の回転軸心５′を中心にして相
対回転可能に配設し、これらの両フライホイール
２′，４′の互いに対向する面に半径方向に一定距
離だけ変位した一対のピン６′，７′を複数個植立
する。そして、これらのピン６′，７′間には低ね
じり剛性を有する弾性ベルト８′をそれぞれ巻掛
け、この弾性ベルト８′の伸長によりエンジンの
トルク変動を十分に吸収する。なお、第１図中、
９′はトランスミツシヨンのインプツト軸、１
０′はクラツチを示す。
上述した２分割型のフライホイールは十分なト
ルク変動低減効果を生じる反面、エンジンの回転
数によつては両フライホイール２′，４′間で共振
を生じる場合がある。すなわち上述の２分割型フ
ライホイールはエンジンの正規のアイドリング回
転数N1よりも若干低速側で共振を生じる回転数
N0を持つているが、エンジンをアイドリング状
態で回転させておくとエンジン回転数がN1から
N0に低下する場合がある（第５図参照）。両フラ
イホイール２′，４′間の共振は斯る場合に生じ、
この共振を放置しておくとエンジンのトルク変動
が低減されないばかりか、エンジンおよびトラン
スミツシヨンに非常に大きな回転変動を生じる。
そして、この回転変動により振動、騒音が発生す
ると共に、エンジンやトランスミツシヨンの耐久
性が著しく低下することにもなる。また、共振に
より両フライホイール２′，４′間に高いトルク変
動を生じた場合には、弾性ベルトが許容ねじり角
以上にねじられ、ついには破損するおそれがあ
る。弾性ベルトの破損を防止するために両フライ
ホイール２′，４′間にストツパを介装することも
考えられるが、ストツパの衝突音は大きな騒音発
生原因となるから、ストツパを用いることは好ま
しいことではない。
ルク変動低減効果を生じる反面、エンジンの回転
数によつては両フライホイール２′，４′間で共振
を生じる場合がある。すなわち上述の２分割型フ
ライホイールはエンジンの正規のアイドリング回
転数N1よりも若干低速側で共振を生じる回転数
N0を持つているが、エンジンをアイドリング状
態で回転させておくとエンジン回転数がN1から
N0に低下する場合がある（第５図参照）。両フラ
イホイール２′，４′間の共振は斯る場合に生じ、
この共振を放置しておくとエンジンのトルク変動
が低減されないばかりか、エンジンおよびトラン
スミツシヨンに非常に大きな回転変動を生じる。
そして、この回転変動により振動、騒音が発生す
ると共に、エンジンやトランスミツシヨンの耐久
性が著しく低下することにもなる。また、共振に
より両フライホイール２′，４′間に高いトルク変
動を生じた場合には、弾性ベルトが許容ねじり角
以上にねじられ、ついには破損するおそれがあ
る。弾性ベルトの破損を防止するために両フライ
ホイール２′，４′間にストツパを介装することも
考えられるが、ストツパの衝突音は大きな騒音発
生原因となるから、ストツパを用いることは好ま
しいことではない。
本考案の目的は、トルク変動を有効に低減させ
得ると共に、共振の発生を防止することができ、
さらに弾性ベルトの破損を防止することができる
トルク変動低減フライホイールを提供することに
ある。
得ると共に、共振の発生を防止することができ、
さらに弾性ベルトの破損を防止することができる
トルク変動低減フライホイールを提供することに
ある。
本考案のトルク変動低減フライホイールは、ク
ランク軸に連結した駆動側フライホイールとクラ
ツチ装置等に連結した被駆動側フライホイールと
を共通の回転軸心を中心にして相対回転可能に配
設し、これらの両フライホイールを弾性ベルトを
介して連結すると共に、両フライホイール間に電
磁粉と励磁コイルからなる、所謂電磁粉クラツチ
を介装して構成される。弾性ベルトと電磁粉クラ
ツチとは両フライホイール間に互いに並列に介在
し、また、励磁コイルは被駆動側フライホイール
に装着する。そして、励磁コイルは両フライホイ
ールの相対ねじり角が一定の値以上になつたとき
にのみ通電され、電磁粉を励磁して両フライホイ
ールを一体化する。
ランク軸に連結した駆動側フライホイールとクラ
ツチ装置等に連結した被駆動側フライホイールと
を共通の回転軸心を中心にして相対回転可能に配
設し、これらの両フライホイールを弾性ベルトを
介して連結すると共に、両フライホイール間に電
磁粉と励磁コイルからなる、所謂電磁粉クラツチ
を介装して構成される。弾性ベルトと電磁粉クラ
ツチとは両フライホイール間に互いに並列に介在
し、また、励磁コイルは被駆動側フライホイール
に装着する。そして、励磁コイルは両フライホイ
ールの相対ねじり角が一定の値以上になつたとき
にのみ通電され、電磁粉を励磁して両フライホイ
ールを一体化する。
斯る構成を有する本考案のトルク変動低減フラ
イホイールは、通常は両フライホイールの相対回
転に伴なう弾性ベルトの伸長によりクランク軸の
トルク変動を吸収する。そして、両フライホイー
ル間に共振を発生した場合や弾性ベルトの最大許
容ねじり角以上に両フライホイールが相対回転し
た場合には、励磁コイルに通電され、電磁粉が励
磁される。これによつて、両フライホイールは一
体化されるから、共振の発生は防止され、また弾
性ベルトの破損も生じない。なお、電磁粉を完全
に励磁するためには励磁コイルへの通電を開始し
てから一定の時間を必要とする。したがつて、両
フライホイールの一体化を行なう時に衝撃を生じ
ることもない。また、励磁コイルを被駆動側フラ
イホイールに取付けた理由は、被駆動側フライホ
イールの慣性質量を増大させてトルク変動低減効
果をより大きくすると共に、励磁コイルへの通電
を容易にするためである。
イホイールは、通常は両フライホイールの相対回
転に伴なう弾性ベルトの伸長によりクランク軸の
トルク変動を吸収する。そして、両フライホイー
ル間に共振を発生した場合や弾性ベルトの最大許
容ねじり角以上に両フライホイールが相対回転し
た場合には、励磁コイルに通電され、電磁粉が励
磁される。これによつて、両フライホイールは一
体化されるから、共振の発生は防止され、また弾
性ベルトの破損も生じない。なお、電磁粉を完全
に励磁するためには励磁コイルへの通電を開始し
てから一定の時間を必要とする。したがつて、両
フライホイールの一体化を行なう時に衝撃を生じ
ることもない。また、励磁コイルを被駆動側フラ
イホイールに取付けた理由は、被駆動側フライホ
イールの慣性質量を増大させてトルク変動低減効
果をより大きくすると共に、励磁コイルへの通電
を容易にするためである。
以下、本考案の一実施例を第３図および第４図
を参照して説明する。
を参照して説明する。
駆動側フライホイール１はボルト２，２…によ
つてクランク軸３に固定され、クランク軸３とフ
ライホイール１とは回転軸心４を中心にして一体
回転する。フライホイール１の周面には歯１ａが
形成され、歯１ａにはセルモータのピニオン（図
示せず）が噛み合う。フライホイール１の側面１
ｂには環状突起１ｃと円柱状突起１ｄとが形成さ
れ、円柱状突起１ｄには軸受５を介して被駆動側
フライホイール６が装着されている。これによ
り、フライホイール６は回転軸心４を中心にして
フライホイール１に対して相対回転可能となつて
いる。フライホイール１の側面１ｂとフライホイ
ール６の側面６ａには、互いに半径方向に位置を
ずらしてピン７，８が複数組植立され、これらの
ピン７，８間には弾性ベルトＶがそれぞれ巻回さ
れている。
つてクランク軸３に固定され、クランク軸３とフ
ライホイール１とは回転軸心４を中心にして一体
回転する。フライホイール１の周面には歯１ａが
形成され、歯１ａにはセルモータのピニオン（図
示せず）が噛み合う。フライホイール１の側面１
ｂには環状突起１ｃと円柱状突起１ｄとが形成さ
れ、円柱状突起１ｄには軸受５を介して被駆動側
フライホイール６が装着されている。これによ
り、フライホイール６は回転軸心４を中心にして
フライホイール１に対して相対回転可能となつて
いる。フライホイール１の側面１ｂとフライホイ
ール６の側面６ａには、互いに半径方向に位置を
ずらしてピン７，８が複数組植立され、これらの
ピン７，８間には弾性ベルトＶがそれぞれ巻回さ
れている。
フライホイール６の側面６ａには、また、環状
突部６ｂが形成され、環状突部６ｂの外周面とフ
ライホイール１の環状突起１ｃの内周面との間に
は電磁粉９が介装されている。そして、フライホ
イール６の電磁粉９を励磁しうる位置には励磁コ
イル１０が一体的に埋設され、励磁コイル１０は
フライホイール６に装着されたスリツプリング１
１，１２に結線されている。電磁粉９と励磁コイ
ル１０とは電磁粉クラツチ１３を構成し、フライ
ホイール１，６間には第４図に示すように弾性ベ
ルト９と電磁粉クラツチ１３とが互いに並列に介
在することになる。
突部６ｂが形成され、環状突部６ｂの外周面とフ
ライホイール１の環状突起１ｃの内周面との間に
は電磁粉９が介装されている。そして、フライホ
イール６の電磁粉９を励磁しうる位置には励磁コ
イル１０が一体的に埋設され、励磁コイル１０は
フライホイール６に装着されたスリツプリング１
１，１２に結線されている。電磁粉９と励磁コイ
ル１０とは電磁粉クラツチ１３を構成し、フライ
ホイール１，６間には第４図に示すように弾性ベ
ルト９と電磁粉クラツチ１３とが互いに並列に介
在することになる。
スリツプリング１１，１２はコントロールボツ
クス１４に結線され、コントロールボツクス１４
は位相差計１５に結線される。そして、位相差計
１５は電磁ピツクアツプ１６，１７に結線され、
電磁ピツクアツプ１６はフライホイール１の周面
に、また、電磁ピツクアツプ１７はフライホイー
ル６の周面にそれぞれ対向して配置される。図
中、６ｃはフライホイール６の周面に形成された
溝であり、１８はクラツチ装置である。
クス１４に結線され、コントロールボツクス１４
は位相差計１５に結線される。そして、位相差計
１５は電磁ピツクアツプ１６，１７に結線され、
電磁ピツクアツプ１６はフライホイール１の周面
に、また、電磁ピツクアツプ１７はフライホイー
ル６の周面にそれぞれ対向して配置される。図
中、６ｃはフライホイール６の周面に形成された
溝であり、１８はクラツチ装置である。
以下、作用を説明する。
クランク軸３の回転力はフライホイール１、ピ
ン７、弾性ベルトＶ、ピン８を介してフライホイ
ール６に伝達される。そして、通常のエンジン運
転状態におけるクランク軸３のトルク変動は、フ
ライホイール１，６の相対回転に伴なう弾性ベル
トＶの伸長によつて吸収され、これによつてクラ
ンク軸３のトルク変動は低減する。このとき、電
磁粉９は未だ励磁されていない。
ン７、弾性ベルトＶ、ピン８を介してフライホイ
ール６に伝達される。そして、通常のエンジン運
転状態におけるクランク軸３のトルク変動は、フ
ライホイール１，６の相対回転に伴なう弾性ベル
トＶの伸長によつて吸収され、これによつてクラ
ンク軸３のトルク変動は低減する。このとき、電
磁粉９は未だ励磁されていない。
つぎに、フライホイール１，６間に共振が発生
して両フライホイール１，６の相対ねじり角が予
め定めた基準ねじり角以上になつた場合や、両フ
ライホイール１，６の相対ねじり角が弾性ベルト
Ｖの最大許容ねじり角以上になつた場合には、電
磁ピツクアツプ１６，１７がこれを検知し、位相
差計１５の出力信号に基づいてコントロールボツ
クス１４は励磁コイル１０に通電を行なう。これ
によつて電磁粉９は励磁され、フライホイール
１，６は一体になつて回転する。
して両フライホイール１，６の相対ねじり角が予
め定めた基準ねじり角以上になつた場合や、両フ
ライホイール１，６の相対ねじり角が弾性ベルト
Ｖの最大許容ねじり角以上になつた場合には、電
磁ピツクアツプ１６，１７がこれを検知し、位相
差計１５の出力信号に基づいてコントロールボツ
クス１４は励磁コイル１０に通電を行なう。これ
によつて電磁粉９は励磁され、フライホイール
１，６は一体になつて回転する。
そして、フライホイール１，６間の共振の発生
が防止され、またフライホイール１，６間の相対
ねじり角が弾性ベルトＶの最大許容ねじり角を越
えるおそれが消滅したときには、コントロールボ
ツクス１４は励磁コイル１０への通電を停止し、
クランク軸３のトルク変動は弾性ベルト９によつ
て吸収される。
が防止され、またフライホイール１，６間の相対
ねじり角が弾性ベルトＶの最大許容ねじり角を越
えるおそれが消滅したときには、コントロールボ
ツクス１４は励磁コイル１０への通電を停止し、
クランク軸３のトルク変動は弾性ベルト９によつ
て吸収される。
以上説明したように、本考案のトルク変動低減
フライホイールによれば、通常の運転時には弾性
ベルトによりトルク変動が効果的に低減され、ま
たフライホイール間の相対ねじり角が一定値以上
となつたときには両フライホイールは電磁粉クラ
ツチにより一体となるから、トルク変動の低減と
共振の発生防止とが有効に行なわれるという効果
を得る。
フライホイールによれば、通常の運転時には弾性
ベルトによりトルク変動が効果的に低減され、ま
たフライホイール間の相対ねじり角が一定値以上
となつたときには両フライホイールは電磁粉クラ
ツチにより一体となるから、トルク変動の低減と
共振の発生防止とが有効に行なわれるという効果
を得る。
また、電磁粉クラツチの連結時を弾性ベルトの
最大許容ねじり角以上に両フライホイールが相対
回転した時とすれば、弾性ベルトの破損を防止す
ることができるという効果を得る。
最大許容ねじり角以上に両フライホイールが相対
回転した時とすれば、弾性ベルトの破損を防止す
ることができるという効果を得る。
第１図は従来の２分割型フライホイールの縦断
面図、第２図は第１図のフライホイール−線
に沿う一部断面図、第３図は本考案のトルク変動
低減フライホイールの縦断面図、第４図は本考案
のトルク変動低減フライホイールの系統図、第５
図はエンジン回転数に対する被駆動側フライホイ
ールの回転変動の特性線図、である。 １……駆動側フライホイール、３……クランク
軸、４……回転軸心、６……被駆動側フライホイ
ール、７，８……ピン、Ｖ……弾性ベルト、９…
…電磁粉、１０……励磁コイル、１１，１２……
スリツプリング、１３……電磁粉クラツチ、１４
……コントロールボツクス、１５……位相差計、
１６，１７……電磁ピツクアツプ。
面図、第２図は第１図のフライホイール−線
に沿う一部断面図、第３図は本考案のトルク変動
低減フライホイールの縦断面図、第４図は本考案
のトルク変動低減フライホイールの系統図、第５
図はエンジン回転数に対する被駆動側フライホイ
ールの回転変動の特性線図、である。 １……駆動側フライホイール、３……クランク
軸、４……回転軸心、６……被駆動側フライホイ
ール、７，８……ピン、Ｖ……弾性ベルト、９…
…電磁粉、１０……励磁コイル、１１，１２……
スリツプリング、１３……電磁粉クラツチ、１４
……コントロールボツクス、１５……位相差計、
１６，１７……電磁ピツクアツプ。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) クランク軸に駆動側フライホイールを固定
し、該駆動側フライホイールに対向する位置に
前記クランク軸と共通の回転軸心を中心にして
相対回転可能な被駆動側フライホイールを配設
し、前記両フライホイールを弾性ベルトを介し
て連結すると共に、前記両フライホイールの間
に電磁粉を介装し、前記被駆動側フライホイー
ルに前記両フライホイールの相対ねじり角が予
め定めた値以上となつたときに前記電磁粉を励
磁する励磁コイルを取付けたことを特徴とする
トルク変動低減フライホイール。 (2) 前記両フライホイールに対向する位置にそれ
ぞれ電磁ピツクアツプを配設し、該電磁ピツク
アツプを位相差計に連結すると共に、該位相差
計の出力が一定値以上となつたときに前記励磁
コイルに通電するコントロールボツクスを前記
位相差計に連結してなる実用新案登録請求の範
囲第１項に記載のトルク変動低減フライホイー
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP420183U JPS59110454U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | トルク変動低減フライホイ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP420183U JPS59110454U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | トルク変動低減フライホイ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110454U JPS59110454U (ja) | 1984-07-25 |
| JPH0130677Y2 true JPH0130677Y2 (ja) | 1989-09-20 |
Family
ID=30135796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP420183U Granted JPS59110454U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | トルク変動低減フライホイ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110454U (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59112051U (ja) * | 1983-01-20 | 1984-07-28 | トヨタ自動車株式会社 | トルク変動低減フライホイ−ル |
| JPH0325455Y2 (ja) * | 1986-07-24 | 1991-06-03 | ||
| DE10290286B4 (de) * | 2001-02-02 | 2020-08-06 | Rohs-Voigt Patentverwertungsgesellschaft Mbh | Torsionsschwingungsdämpfer |
-
1983
- 1983-01-18 JP JP420183U patent/JPS59110454U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59110454U (ja) | 1984-07-25 |
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