JPH0133533B2 - - Google Patents
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- JPH0133533B2 JPH0133533B2 JP12351383A JP12351383A JPH0133533B2 JP H0133533 B2 JPH0133533 B2 JP H0133533B2 JP 12351383 A JP12351383 A JP 12351383A JP 12351383 A JP12351383 A JP 12351383A JP H0133533 B2 JPH0133533 B2 JP H0133533B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- temperature
- cover
- metal plate
- slab
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0006—Details, accessories not peculiar to any of the following furnaces
- C21D9/0025—Supports; Baskets; Containers; Covers
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
この発明は、ローラテーブル上を搬送中の高温
鋼材の保温カバーに関するものである。 高温鋼材の搬送ラインには、第１図の搬送ライ
ンの概略断面図で示されるように、断面コの字型
の保温カバー１が、搬送のラインのローラテーブ
ルを構成するローラ２の上方に、ローラ２によつ
て搬送される高温鋼材３を覆うように設置されて
いる。保温カバー１は、搬送される高温鋼材３の
冷却を防止するためのもので、第２図の部分拡大
断面図に示されるように、高温鋼材３に面する断
熱材４と、断熱材４の外側に設けられた鋼板製外
被５とから形成されている。高温カバー１は、高
温鋼材３より発する放射熱が放散することを防ぐ
と共に、その内面を、高温鋼材からの放射熱によ
つて高温となして、高温鋼材とこの内面の間の熱
交換量を小さくして、高温鋼材の冷却防止を図る
ものである。 ところで、高温鋼材の搬送ラインの保温に関し
ては、従来、次のような難点があつた。 (1) 高温鋼材の搬送は間欠的であり、搬送の時間
間隔が比較的長い。例えば、高温鋼材として高
温スラブを例にとると、スラブは、長さが一般
に数ｍ〜10数ｍであり、１分〜数分間隔で数
ｍ／min〜120ｍ／minの速度で搬送されてい
る。従つて、仮りに、長さ10ｍのスラブを120
ｍ／minの速度で搬送したときには、保温カバ
ーの任意箇所がスラブと対面している時間は、
１分〜数分毎に５秒と非常に短かい。その結
果、保温カバーの内面は、高温スラブの通過に
よつて高温になつても、次に高温スラブが通過
するまでに温度が低下するので、搬送される高
温スラブが冷却することは避けられない。その
冷却の程度は、温度が低下した保温カバー内面
を通過する高温スラブの先端ほど大きく、高温
スラブの通過と共にその放射熱によつて温度が
上昇した保温カバーを通過する高温スラブの後
端ほど小さくなる。 (2) 搬送ローラ等の軸受部や圧延ロールなどに供
給される冷却水によつて、保温カバーの設けら
れている付近の雰囲気は、水分を多く含んでお
り、この水分が保温カバーに悪影響を与える。
例えば保温カバーを構成する断熱材には、断熱
レンガ、キヤスタブル、セラミツクフアイバー
等が使用されているが、この断熱材内に水分が
侵入すると、断熱材の熱伝導率が、例えば無水
時の約10倍に上昇する。従つて、高温鋼材の発
する放射熱は、保温カバーを伝わつて外部に放
散され易くなるので、高温鋼材は冷却される。
さらに、断熱材に水分が侵入すると、断熱材が
劣化して、保温カバーは長期間の使用に耐えな
くなる。 そこで、断熱材内への水分の侵入を防止する
ために、第３図の部分拡大断面図で示されるよ
うに、断熱材４の高温鋼材に面する側に保護板
６を設けた保温カバーが知られている。通常、
保護板６には、熱的変形を考慮して、厚さ0.8
mm以上の比較的厚い鋼板が使用されている。し
かしながら、このような保護板６に比較的厚い
鋼板を用いた保温カバーでは、後述するように
保温効果が小さい。また、保護板６に低放射率
（高反射率）の金属板を用いた保温カバーも知
られている。しかしながら、この保温カバーで
は、金属板に付着した水分により金属板表面が
劣化したり、長期間の使用による酸化等によ
り、金属板の低放射率（高反射率）が維持でき
なくなるため、保温効果がほとんどなくなる。 本発明者等は、上述の難点に鑑み、搬送中の高
温鋼材に対する保温効果の高い保温カバーを開発
すべく、保温カバーの断熱構造について試験を行
なつた。その結果、次に述べることがわかつた。 試験は、第４図ａ〜ｄにその部分拡大断面図を
示す各種の保温カバー内に、1000℃の高温スラブ
を挿入し、挿入直後から５秒経過後までのスラブ
表面温度の平気降下速度を調べた。第４図ａ〜ｄ
の保温カバーは、同図ａが厚さ0.8mmの鋼板７の
１枚構造、同図ｂが前記鋼板７にセラミツクフア
イバー８を重ねた構造、同図ｃが前記鋼板７に、
空隙９を介して、クロムメツキ鋼板からなる低放
射率板（放射率：0.1〜0.20）１０を設けた構造、
同図ｄが厚さ0.01mmの鋼板又はSUS310S（25C―
20Ni）からなる金属板１１を20枚重ねた構造で
ある。 その結果は第１表のようになつた。
鋼材の保温カバーに関するものである。 高温鋼材の搬送ラインには、第１図の搬送ライ
ンの概略断面図で示されるように、断面コの字型
の保温カバー１が、搬送のラインのローラテーブ
ルを構成するローラ２の上方に、ローラ２によつ
て搬送される高温鋼材３を覆うように設置されて
いる。保温カバー１は、搬送される高温鋼材３の
冷却を防止するためのもので、第２図の部分拡大
断面図に示されるように、高温鋼材３に面する断
熱材４と、断熱材４の外側に設けられた鋼板製外
被５とから形成されている。高温カバー１は、高
温鋼材３より発する放射熱が放散することを防ぐ
と共に、その内面を、高温鋼材からの放射熱によ
つて高温となして、高温鋼材とこの内面の間の熱
交換量を小さくして、高温鋼材の冷却防止を図る
ものである。 ところで、高温鋼材の搬送ラインの保温に関し
ては、従来、次のような難点があつた。 (1) 高温鋼材の搬送は間欠的であり、搬送の時間
間隔が比較的長い。例えば、高温鋼材として高
温スラブを例にとると、スラブは、長さが一般
に数ｍ〜10数ｍであり、１分〜数分間隔で数
ｍ／min〜120ｍ／minの速度で搬送されてい
る。従つて、仮りに、長さ10ｍのスラブを120
ｍ／minの速度で搬送したときには、保温カバ
ーの任意箇所がスラブと対面している時間は、
１分〜数分毎に５秒と非常に短かい。その結
果、保温カバーの内面は、高温スラブの通過に
よつて高温になつても、次に高温スラブが通過
するまでに温度が低下するので、搬送される高
温スラブが冷却することは避けられない。その
冷却の程度は、温度が低下した保温カバー内面
を通過する高温スラブの先端ほど大きく、高温
スラブの通過と共にその放射熱によつて温度が
上昇した保温カバーを通過する高温スラブの後
端ほど小さくなる。 (2) 搬送ローラ等の軸受部や圧延ロールなどに供
給される冷却水によつて、保温カバーの設けら
れている付近の雰囲気は、水分を多く含んでお
り、この水分が保温カバーに悪影響を与える。
例えば保温カバーを構成する断熱材には、断熱
レンガ、キヤスタブル、セラミツクフアイバー
等が使用されているが、この断熱材内に水分が
侵入すると、断熱材の熱伝導率が、例えば無水
時の約10倍に上昇する。従つて、高温鋼材の発
する放射熱は、保温カバーを伝わつて外部に放
散され易くなるので、高温鋼材は冷却される。
さらに、断熱材に水分が侵入すると、断熱材が
劣化して、保温カバーは長期間の使用に耐えな
くなる。 そこで、断熱材内への水分の侵入を防止する
ために、第３図の部分拡大断面図で示されるよ
うに、断熱材４の高温鋼材に面する側に保護板
６を設けた保温カバーが知られている。通常、
保護板６には、熱的変形を考慮して、厚さ0.8
mm以上の比較的厚い鋼板が使用されている。し
かしながら、このような保護板６に比較的厚い
鋼板を用いた保温カバーでは、後述するように
保温効果が小さい。また、保護板６に低放射率
（高反射率）の金属板を用いた保温カバーも知
られている。しかしながら、この保温カバーで
は、金属板に付着した水分により金属板表面が
劣化したり、長期間の使用による酸化等によ
り、金属板の低放射率（高反射率）が維持でき
なくなるため、保温効果がほとんどなくなる。 本発明者等は、上述の難点に鑑み、搬送中の高
温鋼材に対する保温効果の高い保温カバーを開発
すべく、保温カバーの断熱構造について試験を行
なつた。その結果、次に述べることがわかつた。 試験は、第４図ａ〜ｄにその部分拡大断面図を
示す各種の保温カバー内に、1000℃の高温スラブ
を挿入し、挿入直後から５秒経過後までのスラブ
表面温度の平気降下速度を調べた。第４図ａ〜ｄ
の保温カバーは、同図ａが厚さ0.8mmの鋼板７の
１枚構造、同図ｂが前記鋼板７にセラミツクフア
イバー８を重ねた構造、同図ｃが前記鋼板７に、
空隙９を介して、クロムメツキ鋼板からなる低放
射率板（放射率：0.1〜0.20）１０を設けた構造、
同図ｄが厚さ0.01mmの鋼板又はSUS310S（25C―
20Ni）からなる金属板１１を20枚重ねた構造で
ある。 その結果は第１表のようになつた。
【表】
第１表によると、スラブ表面の温度降下速度
は、第４図ａ〜ｃの保温カバーを使用した場合
は、自然放冷となる保温カバーの無いときの約40
％と、小さくなつているが、スラブ表面の降下速
度は、これらの第４図ａ〜ｃの保温カバー間に大
差はなく、一方、第４図ｄの保温カバーを使用し
た場合は、いずれも、第４図ａ〜ｃの保温カバー
の約1/20であつた。 上述した試験結果から、保温カバーによるスラ
ブの保温特性は、保温カバーのスラブに面する鋼
板７、および金属板１１の昇温速度に律則されて
おり、保温カバーのスラブに面する金属板の厚さ
に支配されていることがわかつた。すなわち、保
温カバーのスラブに面する側に、薄い板厚の金属
板を設けると、金属板は、高温度のスラブが発す
る放射熱によつて、短時間で高温度に昇温し、ス
ラブが失う放射熱量は小さくなり、スラブは保温
されることになる。 次に、保温効果に対する金属板の板厚の影響を
定量的に調べるために、板厚が0.01、0.03、0.1、
0.3、0.5mmの鋼板をそれぞれ５枚積層した構造の
５種類の保温カバーを作成して、保温カバー内に
1000℃のスラブを挿入し、挿入した瞬間から、保
温カバーのスラブ側の表面温度の時間経過による
温度変化を測定した。そして、測定した温度か
ら、保温カバー内のスラブの放熱量を計算し、そ
の放熱量と自然放冷時のスラブの放熱量とから、
次式に従つて保温カバーの断熱効率ηを求た。 断熱効率η＝（１−保温カバー内のスラブの放熱
量／自然放冷時のスラブの放熱量）×1100（％） 第５図は、保温カバー内へのスラブの挿入後、
１秒および３秒経過したときの、保温カバーの断
熱効率ηである。 第５図によると、スラブ挿入後１秒経過したと
き、金属板が0.1mmを越える場合は、断熱効率が
ほぼ一定で低くなり、板厚が0.1mm以下の場合は、
断熱効率が急激に増加している。スラブ挿入後３
秒経過したときにも、板厚が0.1mmを境にして断
熱効率に同様の傾向がみられる。従つて、保温カ
バーに板厚0.1mm以下の金属板を使用すると、保
温効果が非常に高くなることがわかつた。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
で、この発明の保温カバーは、ローラテーブル上
を搬送中の高温鋼材に面する、厚さが0.1mm以下
の金属板が１枚以上からなる金属板層と、前記金
属板層の前記高温鋼材に面する側と反対の側に設
けられた断熱材層とから構成されることに特徴を
有する。 この発明においては、保温カバーの高温鋼材に
面する金属板層を形成する金属板は、上述の試験
結果より、その板厚を0.1mm以下にする必要があ
る。金属板の板厚が0.1mmを越えると、金属板の
断熱効率が一定の低い値になり、保温カバーの保
温効果は小さくなる。その場合、金属板は、でき
る限り薄いものを使用した方が保温効果は高い。 第６図は、この発明の保温カバーの一実施態様
を示す部分拡大断面図である。同図において、１
２は、厚さ0.1mm以下の金属板が１枚以上からな
る金属板層、１３は断熱材層である。金属板層１
２は、厚さ0.1mm以下の金属板１枚からなる層で
も充分であるが、保温カバーを長期間使用する
と、金属板が酸化して部分的に欠落するので、複
数枚の金属板を積層することが好ましい。金属板
を複数枚積層させたときには、金属板相互間の熱
抵抗により、保温カバーの断熱性が向上する効果
もある。金属板としては、鋼板、ステンレス鋼板
その他がある。 断熱材層１３は、高温鋼材によつて加熱される
金属板層１２を保温し、金属板層１２が短時間に
高温度に昇温するのを助けるもので、断熱レン
ガ、キヤスタブル、セラミツクフアイバー等の断
熱材からなる。断熱材層１３は、金属板層１２よ
つて、断熱材層１２内へ水分の侵入を阻止され、
熱伝導率が上昇するのを防止される。 第７図は、この発明の他の実施態様を示す斜視
図である。この保温カバーは、金属板層１２を耐
熱性金属の金網１４で支持して、金属板層１２を
補強し、また、断熱材層１３を鋼板製の外被１５
で被覆して、断熱材層１３を保護させている。 この発明は、上述のように構成されているが、
これによれば、搬送される高温鋼材が通過する箇
所の保温カバーの金属板層は、高温鋼材の発する
放射熱によつて加熱されて、単時間に高温度に昇
温するため、高温鋼材の大部分は、その高温鋼材
が昇温した高温度の金属板層内を通過するので、
高温鋼材は充分に保温される。
は、第４図ａ〜ｃの保温カバーを使用した場合
は、自然放冷となる保温カバーの無いときの約40
％と、小さくなつているが、スラブ表面の降下速
度は、これらの第４図ａ〜ｃの保温カバー間に大
差はなく、一方、第４図ｄの保温カバーを使用し
た場合は、いずれも、第４図ａ〜ｃの保温カバー
の約1/20であつた。 上述した試験結果から、保温カバーによるスラ
ブの保温特性は、保温カバーのスラブに面する鋼
板７、および金属板１１の昇温速度に律則されて
おり、保温カバーのスラブに面する金属板の厚さ
に支配されていることがわかつた。すなわち、保
温カバーのスラブに面する側に、薄い板厚の金属
板を設けると、金属板は、高温度のスラブが発す
る放射熱によつて、短時間で高温度に昇温し、ス
ラブが失う放射熱量は小さくなり、スラブは保温
されることになる。 次に、保温効果に対する金属板の板厚の影響を
定量的に調べるために、板厚が0.01、0.03、0.1、
0.3、0.5mmの鋼板をそれぞれ５枚積層した構造の
５種類の保温カバーを作成して、保温カバー内に
1000℃のスラブを挿入し、挿入した瞬間から、保
温カバーのスラブ側の表面温度の時間経過による
温度変化を測定した。そして、測定した温度か
ら、保温カバー内のスラブの放熱量を計算し、そ
の放熱量と自然放冷時のスラブの放熱量とから、
次式に従つて保温カバーの断熱効率ηを求た。 断熱効率η＝（１−保温カバー内のスラブの放熱
量／自然放冷時のスラブの放熱量）×1100（％） 第５図は、保温カバー内へのスラブの挿入後、
１秒および３秒経過したときの、保温カバーの断
熱効率ηである。 第５図によると、スラブ挿入後１秒経過したと
き、金属板が0.1mmを越える場合は、断熱効率が
ほぼ一定で低くなり、板厚が0.1mm以下の場合は、
断熱効率が急激に増加している。スラブ挿入後３
秒経過したときにも、板厚が0.1mmを境にして断
熱効率に同様の傾向がみられる。従つて、保温カ
バーに板厚0.1mm以下の金属板を使用すると、保
温効果が非常に高くなることがわかつた。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
で、この発明の保温カバーは、ローラテーブル上
を搬送中の高温鋼材に面する、厚さが0.1mm以下
の金属板が１枚以上からなる金属板層と、前記金
属板層の前記高温鋼材に面する側と反対の側に設
けられた断熱材層とから構成されることに特徴を
有する。 この発明においては、保温カバーの高温鋼材に
面する金属板層を形成する金属板は、上述の試験
結果より、その板厚を0.1mm以下にする必要があ
る。金属板の板厚が0.1mmを越えると、金属板の
断熱効率が一定の低い値になり、保温カバーの保
温効果は小さくなる。その場合、金属板は、でき
る限り薄いものを使用した方が保温効果は高い。 第６図は、この発明の保温カバーの一実施態様
を示す部分拡大断面図である。同図において、１
２は、厚さ0.1mm以下の金属板が１枚以上からな
る金属板層、１３は断熱材層である。金属板層１
２は、厚さ0.1mm以下の金属板１枚からなる層で
も充分であるが、保温カバーを長期間使用する
と、金属板が酸化して部分的に欠落するので、複
数枚の金属板を積層することが好ましい。金属板
を複数枚積層させたときには、金属板相互間の熱
抵抗により、保温カバーの断熱性が向上する効果
もある。金属板としては、鋼板、ステンレス鋼板
その他がある。 断熱材層１３は、高温鋼材によつて加熱される
金属板層１２を保温し、金属板層１２が短時間に
高温度に昇温するのを助けるもので、断熱レン
ガ、キヤスタブル、セラミツクフアイバー等の断
熱材からなる。断熱材層１３は、金属板層１２よ
つて、断熱材層１２内へ水分の侵入を阻止され、
熱伝導率が上昇するのを防止される。 第７図は、この発明の他の実施態様を示す斜視
図である。この保温カバーは、金属板層１２を耐
熱性金属の金網１４で支持して、金属板層１２を
補強し、また、断熱材層１３を鋼板製の外被１５
で被覆して、断熱材層１３を保護させている。 この発明は、上述のように構成されているが、
これによれば、搬送される高温鋼材が通過する箇
所の保温カバーの金属板層は、高温鋼材の発する
放射熱によつて加熱されて、単時間に高温度に昇
温するため、高温鋼材の大部分は、その高温鋼材
が昇温した高温度の金属板層内を通過するので、
高温鋼材は充分に保温される。
第１図は、従来の保温カバーが設けられた高温
鋼材の搬送ラインの概略横断面図、第２図は、第
１図の保温カバーの部分拡大断面図、第３図は、
従来の他の保温カバーの部分拡大断面図、第４図
ａ〜ｄは、スラブ表面の温度降下速度試験に供試
した保温カバーの構造を示す断面図、第５図は、
積層される鋼板の板厚とその断熱効率との関係を
示すグラフ、第６図は、この発明の一実施態様を
示す部分拡大断面図、第７図は、この発明の他の
実施態様を示す斜視図である。図面において、 １……保温カバー、２……搬送ローラ、３……
高温鋼材、４，１３……断熱材、５，１５……外
被、６……保護板、８……セラミツクフアイバ
ー、１１，１２……金属板、１４……耐熱性金属
の金網。
鋼材の搬送ラインの概略横断面図、第２図は、第
１図の保温カバーの部分拡大断面図、第３図は、
従来の他の保温カバーの部分拡大断面図、第４図
ａ〜ｄは、スラブ表面の温度降下速度試験に供試
した保温カバーの構造を示す断面図、第５図は、
積層される鋼板の板厚とその断熱効率との関係を
示すグラフ、第６図は、この発明の一実施態様を
示す部分拡大断面図、第７図は、この発明の他の
実施態様を示す斜視図である。図面において、 １……保温カバー、２……搬送ローラ、３……
高温鋼材、４，１３……断熱材、５，１５……外
被、６……保護板、８……セラミツクフアイバ
ー、１１，１２……金属板、１４……耐熱性金属
の金網。
Claims (1)
- １ ローラテーブル上を搬送中の高温鋼材に面す
る、厚さが0.1mm以下の金属板が１枚以上からな
る金属板層と、前記金属板層の前記高温鋼材と面
する側と反対の側に設けられた断熱材層とから構
成されることを特徴とするローラテーブル上を搬
送中の高温鋼材の保温カバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12351383A JPS6017015A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | ロ−ラテ−ブル上を搬送中の高温鋼材の保温カバ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12351383A JPS6017015A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | ロ−ラテ−ブル上を搬送中の高温鋼材の保温カバ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017015A JPS6017015A (ja) | 1985-01-28 |
| JPH0133533B2 true JPH0133533B2 (ja) | 1989-07-13 |
Family
ID=14862465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12351383A Granted JPS6017015A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | ロ−ラテ−ブル上を搬送中の高温鋼材の保温カバ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017015A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0339481Y2 (ja) * | 1985-04-12 | 1991-08-20 | ||
| US4675974A (en) * | 1985-10-17 | 1987-06-30 | Tippins Machinery Co., Inc. | Method of continuous casting and rolling strip |
| WO1998052104A1 (fr) * | 1997-05-13 | 1998-11-19 | Laboratoire Pont-Saint-Germain | Procede de fabrication d'etampages de boites de montres et produits issus de ce procede |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12351383A patent/JPS6017015A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6017015A (ja) | 1985-01-28 |
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