JPH0146571B2 - - Google Patents
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- JPH0146571B2 JPH0146571B2 JP56078878A JP7887881A JPH0146571B2 JP H0146571 B2 JPH0146571 B2 JP H0146571B2 JP 56078878 A JP56078878 A JP 56078878A JP 7887881 A JP7887881 A JP 7887881A JP H0146571 B2 JPH0146571 B2 JP H0146571B2
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- nickel
- silver
- powder
- resistance
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Description
本発明は、電気接点材料に関するものである。
従来より電気接点材料としては、銀−金属酸化
物系、銀−ニツケル系、銀−タングステン系、銀
−グラフアイト系などが用いられている。特に、
銀−ニツケル系電気接点材料はニツケル自身が加
工性が良いためニツケル量を増加しても加工性を
損わない。また、接点性能も比較的接触抵抗が安
定であり、耐消耗性にも優れているので、多く使
用されている。ところが、銀−酸化物系の材料に
くらべると、初期溶着を起こしやすいために使用
電流領域が限定され、特に耐溶着性を重視するサ
ーキツトブレーカーなどでは使えないという欠点
がある。 本発明は、上記事情に鑑み銀−ニツケル系電気
接点材料の初期溶着をなくすることを目的として
なされたものである。また、本発明は、銀−ニツ
ケル系電気接点材料の長所である加工性の良さ、
安定した接触抵抗および優れた耐消耗性を損うこ
となく、耐溶着性を向上せしめた電気接点材料を
提供することを目的とする。 本発明は、重量比で、炭化タングステン又は炭
化モリブデンの少なくとも一種を合計で0.5〜５
％、ニツケル40〜60％及び残部からなることを特
徴とする電気接点材料である。 炭化タングステン及び炭化モリブデンは、いず
れも非常に硬度が高く、銀ともニツケルともなじ
みが悪い。そこで、これらの炭化物を銀−ニツケ
ル合金素材中に均一分散せしめてニツケルの凝集
を防ぎ接点性能を向上しようとしたものである。 ここで、ニツケルの重量％を40〜60％と限定し
たのは、40％未満では耐溶着性が十分でなく、60
％を越えるとニツケルが酸化して酸化ニツケルと
なり接触抵抗が増大するからである。また、炭化
タングステンまたは炭化モリブデンは、0.5〜５
％の範囲で均等に銀−ニツケル合金に作用し、い
ずれの炭化物も耐溶着性を向上させる。しかし、
総量で0.5％未満では電気接点開閉時のアーク熱
によるニツケルの凝集を防ぐことができず、５％
を越えると加工性が悪くなり開閉時の消耗が著し
くなるので、これらの炭化物の総量を0.5〜５％
に限定した。 次に、本発明による電気接点材料の効果を明瞭
ならしめるため、その具体的な実施例と従来例に
ついて説明する。 実施例 １ 粒径数＋ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭
化タングステン粉とを重量比で52.5：45：2.5の
割合で混合した。この混合粉末を圧縮、焼結をく
りかえしたのち、熱間押出、冷間伸線した。そし
て、この線材をヘツダー加工により、頭径４mm直
径の可動接点と頭径５mm直径の固定接点を得た。 実施例 ２ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭化
タングステン粉と炭化モリブデン粉とを重量比で
49：50：0.5：0.5の割合で混合した。この混合粉
末を実施例１と同様な方法で、可動接点と固定接
点を得た。 実施例 ３ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭化
モリブデン粉とを重量比で42：55：３の割合で混
合した。この混合粉末を実施例１と同様な方法
で、可動接点と固定接点を得た。 従来例 １ 粒径数＋ミクロンの銀粉とニツケル粉を重量比
で50：50の割合で混合した。この混合粉末を圧
縮、焼結をくりかえしたのち、熱間押出、冷間伸
線した。そして、この線材をヘツダー加工により
頭径４mmφの可動接点と頭径５mmφの固定接点を
得た。 従来例 ２ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉とを
40：60の割合で混合した。この混合粉末を従来例
１と同様の方法で、可動接点と固定接点を得た。 しかして、実施例１乃至３および従来例１乃至
２のリベツト型電気接点各９個を下記の試験条件
にて開閉試験を行い、耐溶着性と接触抵抗を調べ
たところ下表右欄のような結果を得た。 試験条件 電 圧 AC100V 50Hz 電 流 投入電流 100A 定常電流 20A 開閉頻度 20回／分 負 荷 抵 抗 開閉回数 溶着発生まで
物系、銀−ニツケル系、銀−タングステン系、銀
−グラフアイト系などが用いられている。特に、
銀−ニツケル系電気接点材料はニツケル自身が加
工性が良いためニツケル量を増加しても加工性を
損わない。また、接点性能も比較的接触抵抗が安
定であり、耐消耗性にも優れているので、多く使
用されている。ところが、銀−酸化物系の材料に
くらべると、初期溶着を起こしやすいために使用
電流領域が限定され、特に耐溶着性を重視するサ
ーキツトブレーカーなどでは使えないという欠点
がある。 本発明は、上記事情に鑑み銀−ニツケル系電気
接点材料の初期溶着をなくすることを目的として
なされたものである。また、本発明は、銀−ニツ
ケル系電気接点材料の長所である加工性の良さ、
安定した接触抵抗および優れた耐消耗性を損うこ
となく、耐溶着性を向上せしめた電気接点材料を
提供することを目的とする。 本発明は、重量比で、炭化タングステン又は炭
化モリブデンの少なくとも一種を合計で0.5〜５
％、ニツケル40〜60％及び残部からなることを特
徴とする電気接点材料である。 炭化タングステン及び炭化モリブデンは、いず
れも非常に硬度が高く、銀ともニツケルともなじ
みが悪い。そこで、これらの炭化物を銀−ニツケ
ル合金素材中に均一分散せしめてニツケルの凝集
を防ぎ接点性能を向上しようとしたものである。 ここで、ニツケルの重量％を40〜60％と限定し
たのは、40％未満では耐溶着性が十分でなく、60
％を越えるとニツケルが酸化して酸化ニツケルと
なり接触抵抗が増大するからである。また、炭化
タングステンまたは炭化モリブデンは、0.5〜５
％の範囲で均等に銀−ニツケル合金に作用し、い
ずれの炭化物も耐溶着性を向上させる。しかし、
総量で0.5％未満では電気接点開閉時のアーク熱
によるニツケルの凝集を防ぐことができず、５％
を越えると加工性が悪くなり開閉時の消耗が著し
くなるので、これらの炭化物の総量を0.5〜５％
に限定した。 次に、本発明による電気接点材料の効果を明瞭
ならしめるため、その具体的な実施例と従来例に
ついて説明する。 実施例 １ 粒径数＋ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭
化タングステン粉とを重量比で52.5：45：2.5の
割合で混合した。この混合粉末を圧縮、焼結をく
りかえしたのち、熱間押出、冷間伸線した。そし
て、この線材をヘツダー加工により、頭径４mm直
径の可動接点と頭径５mm直径の固定接点を得た。 実施例 ２ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭化
タングステン粉と炭化モリブデン粉とを重量比で
49：50：0.5：0.5の割合で混合した。この混合粉
末を実施例１と同様な方法で、可動接点と固定接
点を得た。 実施例 ３ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉と炭化
モリブデン粉とを重量比で42：55：３の割合で混
合した。この混合粉末を実施例１と同様な方法
で、可動接点と固定接点を得た。 従来例 １ 粒径数＋ミクロンの銀粉とニツケル粉を重量比
で50：50の割合で混合した。この混合粉末を圧
縮、焼結をくりかえしたのち、熱間押出、冷間伸
線した。そして、この線材をヘツダー加工により
頭径４mmφの可動接点と頭径５mmφの固定接点を
得た。 従来例 ２ 粒径百ミクロン程度の銀粉とニツケル粉とを
40：60の割合で混合した。この混合粉末を従来例
１と同様の方法で、可動接点と固定接点を得た。 しかして、実施例１乃至３および従来例１乃至
２のリベツト型電気接点各９個を下記の試験条件
にて開閉試験を行い、耐溶着性と接触抵抗を調べ
たところ下表右欄のような結果を得た。 試験条件 電 圧 AC100V 50Hz 電 流 投入電流 100A 定常電流 20A 開閉頻度 20回／分 負 荷 抵 抗 開閉回数 溶着発生まで
【表】
上記表の右欄の結果からあきらかなように、本
発明の電気接点材料でつくつた電気接点は、従来
の電気接点に比し溶着発生までの開閉回数が多
く、耐溶着性にすぐれていることがわかる。ま
た、接触抵抗についても従来例とかわらず低く安
定していることがわかる。 以上の説明からあきらかなように、本発明の電
気接点材料は、従来の電気接料に比し耐溶着性に
すぐれた画期的な発明であるといえる。
発明の電気接点材料でつくつた電気接点は、従来
の電気接点に比し溶着発生までの開閉回数が多
く、耐溶着性にすぐれていることがわかる。ま
た、接触抵抗についても従来例とかわらず低く安
定していることがわかる。 以上の説明からあきらかなように、本発明の電
気接点材料は、従来の電気接料に比し耐溶着性に
すぐれた画期的な発明であるといえる。
Claims (1)
- １ 重量比で、炭化タングステン又は炭化モリブ
デンの少なくとも一種を合計で0.5〜５％、ニツ
ケル40〜60％及び残部銀からなることを特徴とす
る電気接点材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56078878A JPS57194230A (en) | 1981-05-25 | 1981-05-25 | Electrical contact material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56078878A JPS57194230A (en) | 1981-05-25 | 1981-05-25 | Electrical contact material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57194230A JPS57194230A (en) | 1982-11-29 |
| JPH0146571B2 true JPH0146571B2 (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=13674066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56078878A Granted JPS57194230A (en) | 1981-05-25 | 1981-05-25 | Electrical contact material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57194230A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106282640B (zh) * | 2016-08-22 | 2018-09-21 | 福达合金材料股份有限公司 | 一种银镍电触头材料及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834425B2 (ja) * | 1978-03-02 | 1983-07-26 | 株式会社井上ジャパックス研究所 | 金属炭素複合材料 |
-
1981
- 1981-05-25 JP JP56078878A patent/JPS57194230A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57194230A (en) | 1982-11-29 |
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