JPH0150507B2 - - Google Patents
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- JPH0150507B2 JPH0150507B2 JP57005927A JP592782A JPH0150507B2 JP H0150507 B2 JPH0150507 B2 JP H0150507B2 JP 57005927 A JP57005927 A JP 57005927A JP 592782 A JP592782 A JP 592782A JP H0150507 B2 JPH0150507 B2 JP H0150507B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- electrode
- wire
- speed
- arc
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
- B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
- B23K9/188—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes making use of several electrodes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は、高速度でしかもアンダーカツト発生
のない良好なビードを得るための潜弧溶接法に関
するものである。 従来潜弧溶接法は、高速度、高能率な溶接法と
して各方面で利用されているが、一般にその溶接
速度はせいぜい３ｍ／min以下である。その理由
は、溶接速度を増大させると、溶接ビード止端部
に構造物の疲労強度を著しく低下させる切欠き状
の欠陥であるアンダーカツトが発生するためであ
る。 本発明者らは、この潜弧溶接法におけるアンダ
ダーカツト発生現象に関して詳細な研究を行なつ
た結果、次のような過程を経てアンダーカツトが
発生することを明らかにした。すなわち、従来の
多電極潜弧溶接法における母材の溶融からビード
の形成に至るまでの過程を、アンダーカツトの発
生のない場合と発生している場合とを比較しなが
ら、第１図に模式的に示すが、同図ａに示すアン
ダーカツトの発生のない低速度域では、溶融池の
止端部において凝固が開始する位置７（以下ビー
ド止端部凝固開始位置と称す）が、電極１，２の
アークにより一旦くぼまされた溶融金属３が、後
方で再び母材５表面まで盛り上る位置６（以下溶
融金属後退位置と称す）より、相対的に後方に位
置するため、溶融金属はアークによつて堀られた
つぼ８が凝固を開始する前に満たすことができ、
アンダーカツトのない良好なビードが形成され
る。 ところが溶接速度の増大にともない、同図ｂに
示すアンダーカツトの発生する状況になると、溶
融金属後退位置６は、アーク力によつて溶融池内
で後退するのに対して、、電極１，２の周囲に同
心円状に形成されたアーク熱源１０（同図斜線
部）の溶接線に直交する方向への熱源の広がりが
大きいため、高速度化に伴ないアーク熱源の溶融
能力が減少し、ついにはアーク熱源幅程度しか溶
融できなくなる結果、ビード止端部凝固開始位置
７は溶融池内を前進する。このため、ついには溶
融金属後退位置６は、ビード止端部凝固開始位置
７より後方に位置するようになる。ここに至つて
溶融池のビード止端部では、アークによつて堀ら
れたつぼ８は、溶融金属によつて満たされる以前
に凝固を開始するため、凝固壁９が発生し、再び
溶融金属３が盛り上りつつある時に、側方へのぬ
れを防げる結果、凝固壁９がそのまま残り、切り
欠き状のアンダーカツトが発生するに至るのであ
る。 そこで、本発明者らは上記の知見に基づき、ア
ンダーカツトの発生を防止し、高速度でしかも良
好なビードを得るためには、ビード止端部凝固開
始位置が、溶融金属後退位置よりも相対的に後方
に位置せしめれば良いということを見出し、その
問題を解決するための手段として本発明をなした
ものである。 すなわち、本発明は多電極潜弧溶接法におい
て、少なくともその一部の電極に、溶接線方向に
配列された複数個のワイヤから成り、２mmφ以下
の溶接ワイヤを、ワイヤ中心距離を８mm以下とし
て単一アークを維持しつつ、この集団電極子列の
先頭ワイヤ中心と、最後尾ワイヤ中心間距離との
集団電極子列中最大ワイヤ径に対する比を７以上
になるように溶接線方向に配列し溶接することを
特徴とする高速潜弧溶接法であつて、溶接線方向
に長く、しかも溶接線に直交する方向に、幅の狭
い線状熱源を用いることによつて、ビード止端部
凝固開始位置を、溶融金属後退位置よりも相対的
に後方に維持することを可能とし、これによりア
ンダーカツトの発生を防止し、高速溶接を可能に
したものである。 なおここに言う集団電極子列とは、２mmφ以下
の溶接ワイヤを、ワイヤ中心間距離をほぼ８mm以
下として単一アークを維持しつつ、ワイヤ径に対
する集団電極子列の先頭ワイヤ中心と、最後尾ワ
イヤ中心間距離（以下配列長さと称す）との比
を、およそ７以上になる様に溶接線方向に配列し
た溶接ワイヤ列のことを意味する。 なお、配列長さの基準となるワイヤ径は、集団
電極列中の最大ワイヤ系とする。 以下本発明を図面を参照しながら詳細に説明す
る。 第２図および第３図は本発明の高速潜弧溶接法
の態様例を示すもので、本発明の溶接法では、多
電極潜弧溶接法の少なくともその一部の電極に、
溶接線方向に配列された複数固のワイヤから成る
集団電極子列１１を用いながら溶接する。同図に
示すように、集団電極子列１１により形成される
アーク熱源１２は、同図における一連の同心円状
の斜線部に示されるように溶接線方向に長く、し
かも溶接線に直交する方向に幅の狭い熱源形状に
なるため、この熱源特性は、従来のアーク熱源と
同入熱量であつても、熱源前半部の熱量が有効に
後半部に重畳される結果、高速度溶接においても
溶融幅拡大効果があり、ビード止端部凝固開始位
置７は、溶融池内を前進することなく、溶融金属
後退位置６よりも相対的に後方に維持される。 この効果により、第１図ａに示した従来の多電
極潜弧溶接での低速度溶接の場合と同様に、溶融
金属はアークによつて堀られたつぼが凝固を開始
する前に満たすことができ、アンダーカツトのな
い良好なビードが高速度溶接においても形成され
る。 上記のように高速度溶接においても、ビード止
端部凝固開始位置を溶融金属後退位置よりも相対
的に後方に維持する熱源特性を得るためには、集
団電極子列としては、ワイヤ径2.0mmφ以下で、
ワイヤ径に対する配列長さの比がおよそ７以上で
あることが望ましい。すなわち、ワイヤ径および
ワイヤ径に対する配列長さの比は、溶融池のビー
ド止端部凝固開始位置に関して、それぞれ溶接速
度に対する依存性およびビード止端部凝固開始位
置の絶対値を支配する因子の一つであつて、ワイ
ヤ径に関しては、2.0mmφよりも太いワイヤ径の
場合には、ビード止端部凝固開始位置は溶接速度
の高速化に伴ない前進し、アンダーカツト発生の
原因となるのに対して、2.0mmφ以下では溶接速
度にほとんど影響されることがなくなり、高速度
化に対してビード止端部凝固開始位置の前進が防
止できる。 またワイヤ径に対する配列長さの比に関して
は、多電極潜弧溶接で、１電極当りに通常通電さ
れる電流範囲内において、この比が７程度よりも
小さくなると、集団電極子列としてのアーク電流
密度が高くなりすぎ、アーク熱源が母材内部へ深
く侵入する結果、熱源の表面ビードの溶融幅拡大
効果がうすれ、ビード止端部凝固開始位置が前進
するようになるためである。 さらに、集団電極子列内のワイヤ中心間距離
は、ワイヤどうしが接触しない範囲で、ほぼ８mm
以下であることが好ましい。ここで上限を設けた
のは、ワイヤ中心間距離がほぼ８mmより大きくな
ると、単一アークとみなせるアーク発生状況であ
つたものが、それぞれのワイヤで単独で別離した
状態でアークが発生するために、集団電極子列と
しての熱源特性を失うばかりではなく、それぞれ
のワイヤのアークによるアーク力によつて、ワイ
ヤ間に溶融金属がはさみ込まれ、ビードの蛇行等
の不安定現象が現われるためである。 この集団電極子列への電源の供給は、必ずしも
一電源からの供給である必要はなく、特に直流の
場合には、それぞれのアーク相互間の干渉が著し
くなるため、溶接条件によつてはビード不整が発
生することもあるため、目的に応じて直流と交流
を交互に配列するか、またはスコツト結線等のア
ーク干渉が少ない結線方式の交流を用いる方が望
ましい。 また多電極潜弧溶接への集団電極子列の適用
は、第２図のように従来の電極１との組合せの場
合でも、少なくとも最終的に表面ビード形成に最
も影響を与える最後尾の電極に、集団電極子列１
１を適用すれば、十分に前述したような集団電極
子列の熱源特性が生かされ、高速度の溶接におい
ても、ビード止端部凝固開始位置７の前進が防止
され、アンダーカツトのない良好なビードが形成
される。 さらに第３図に示すように、すべての電極に集
団電極子列１１を適用した場合には、先行電極の
熱源特性に後行電極の熱源特性が重畳される結
果、ビード止端部凝固開始位置７は、溶融池内で
より後方に位置するようになり、多電極の一部に
集団電極子列を適用する場合よりも、一層高速度
の溶接が可能になる。 以上のような熱源特性は、集団電極子列によら
なくても帯状電極の長軸方向を溶接線方向に設定
することによつても同様な効果が期待されるが、
しかしながら帯状電極では、集団電極子列で実現
されるような安定なアーク発生状況にはならず、
電極内をアークが発生し易い場所を求めて走査す
るためにアークの安定性が悪く、高速度溶接にお
いては、ビード蛇行の不安定現象が問題となつ
て、本発明方法のような効果は得られない。 次に本発明を２電極潜弧溶接に適用して実施し
た結果を説明する。 実施例 １ ２電極潜弧溶接法の後行熱源に、本発明による
集団電極子列を第２図の要領で適用した実施例を
示す。 集団電極子列としては、1.6mmφのワイヤを溶
接線方向に、ワイヤ中心間距離を６mmで４本配列
し、ワイヤ径に対する配列長さの比を11として溶
接を行なつた。この溶接条件および溶接結果を第
１表に示す。
のない良好なビードを得るための潜弧溶接法に関
するものである。 従来潜弧溶接法は、高速度、高能率な溶接法と
して各方面で利用されているが、一般にその溶接
速度はせいぜい３ｍ／min以下である。その理由
は、溶接速度を増大させると、溶接ビード止端部
に構造物の疲労強度を著しく低下させる切欠き状
の欠陥であるアンダーカツトが発生するためであ
る。 本発明者らは、この潜弧溶接法におけるアンダ
ダーカツト発生現象に関して詳細な研究を行なつ
た結果、次のような過程を経てアンダーカツトが
発生することを明らかにした。すなわち、従来の
多電極潜弧溶接法における母材の溶融からビード
の形成に至るまでの過程を、アンダーカツトの発
生のない場合と発生している場合とを比較しなが
ら、第１図に模式的に示すが、同図ａに示すアン
ダーカツトの発生のない低速度域では、溶融池の
止端部において凝固が開始する位置７（以下ビー
ド止端部凝固開始位置と称す）が、電極１，２の
アークにより一旦くぼまされた溶融金属３が、後
方で再び母材５表面まで盛り上る位置６（以下溶
融金属後退位置と称す）より、相対的に後方に位
置するため、溶融金属はアークによつて堀られた
つぼ８が凝固を開始する前に満たすことができ、
アンダーカツトのない良好なビードが形成され
る。 ところが溶接速度の増大にともない、同図ｂに
示すアンダーカツトの発生する状況になると、溶
融金属後退位置６は、アーク力によつて溶融池内
で後退するのに対して、、電極１，２の周囲に同
心円状に形成されたアーク熱源１０（同図斜線
部）の溶接線に直交する方向への熱源の広がりが
大きいため、高速度化に伴ないアーク熱源の溶融
能力が減少し、ついにはアーク熱源幅程度しか溶
融できなくなる結果、ビード止端部凝固開始位置
７は溶融池内を前進する。このため、ついには溶
融金属後退位置６は、ビード止端部凝固開始位置
７より後方に位置するようになる。ここに至つて
溶融池のビード止端部では、アークによつて堀ら
れたつぼ８は、溶融金属によつて満たされる以前
に凝固を開始するため、凝固壁９が発生し、再び
溶融金属３が盛り上りつつある時に、側方へのぬ
れを防げる結果、凝固壁９がそのまま残り、切り
欠き状のアンダーカツトが発生するに至るのであ
る。 そこで、本発明者らは上記の知見に基づき、ア
ンダーカツトの発生を防止し、高速度でしかも良
好なビードを得るためには、ビード止端部凝固開
始位置が、溶融金属後退位置よりも相対的に後方
に位置せしめれば良いということを見出し、その
問題を解決するための手段として本発明をなした
ものである。 すなわち、本発明は多電極潜弧溶接法におい
て、少なくともその一部の電極に、溶接線方向に
配列された複数個のワイヤから成り、２mmφ以下
の溶接ワイヤを、ワイヤ中心距離を８mm以下とし
て単一アークを維持しつつ、この集団電極子列の
先頭ワイヤ中心と、最後尾ワイヤ中心間距離との
集団電極子列中最大ワイヤ径に対する比を７以上
になるように溶接線方向に配列し溶接することを
特徴とする高速潜弧溶接法であつて、溶接線方向
に長く、しかも溶接線に直交する方向に、幅の狭
い線状熱源を用いることによつて、ビード止端部
凝固開始位置を、溶融金属後退位置よりも相対的
に後方に維持することを可能とし、これによりア
ンダーカツトの発生を防止し、高速溶接を可能に
したものである。 なおここに言う集団電極子列とは、２mmφ以下
の溶接ワイヤを、ワイヤ中心間距離をほぼ８mm以
下として単一アークを維持しつつ、ワイヤ径に対
する集団電極子列の先頭ワイヤ中心と、最後尾ワ
イヤ中心間距離（以下配列長さと称す）との比
を、およそ７以上になる様に溶接線方向に配列し
た溶接ワイヤ列のことを意味する。 なお、配列長さの基準となるワイヤ径は、集団
電極列中の最大ワイヤ系とする。 以下本発明を図面を参照しながら詳細に説明す
る。 第２図および第３図は本発明の高速潜弧溶接法
の態様例を示すもので、本発明の溶接法では、多
電極潜弧溶接法の少なくともその一部の電極に、
溶接線方向に配列された複数固のワイヤから成る
集団電極子列１１を用いながら溶接する。同図に
示すように、集団電極子列１１により形成される
アーク熱源１２は、同図における一連の同心円状
の斜線部に示されるように溶接線方向に長く、し
かも溶接線に直交する方向に幅の狭い熱源形状に
なるため、この熱源特性は、従来のアーク熱源と
同入熱量であつても、熱源前半部の熱量が有効に
後半部に重畳される結果、高速度溶接においても
溶融幅拡大効果があり、ビード止端部凝固開始位
置７は、溶融池内を前進することなく、溶融金属
後退位置６よりも相対的に後方に維持される。 この効果により、第１図ａに示した従来の多電
極潜弧溶接での低速度溶接の場合と同様に、溶融
金属はアークによつて堀られたつぼが凝固を開始
する前に満たすことができ、アンダーカツトのな
い良好なビードが高速度溶接においても形成され
る。 上記のように高速度溶接においても、ビード止
端部凝固開始位置を溶融金属後退位置よりも相対
的に後方に維持する熱源特性を得るためには、集
団電極子列としては、ワイヤ径2.0mmφ以下で、
ワイヤ径に対する配列長さの比がおよそ７以上で
あることが望ましい。すなわち、ワイヤ径および
ワイヤ径に対する配列長さの比は、溶融池のビー
ド止端部凝固開始位置に関して、それぞれ溶接速
度に対する依存性およびビード止端部凝固開始位
置の絶対値を支配する因子の一つであつて、ワイ
ヤ径に関しては、2.0mmφよりも太いワイヤ径の
場合には、ビード止端部凝固開始位置は溶接速度
の高速化に伴ない前進し、アンダーカツト発生の
原因となるのに対して、2.0mmφ以下では溶接速
度にほとんど影響されることがなくなり、高速度
化に対してビード止端部凝固開始位置の前進が防
止できる。 またワイヤ径に対する配列長さの比に関して
は、多電極潜弧溶接で、１電極当りに通常通電さ
れる電流範囲内において、この比が７程度よりも
小さくなると、集団電極子列としてのアーク電流
密度が高くなりすぎ、アーク熱源が母材内部へ深
く侵入する結果、熱源の表面ビードの溶融幅拡大
効果がうすれ、ビード止端部凝固開始位置が前進
するようになるためである。 さらに、集団電極子列内のワイヤ中心間距離
は、ワイヤどうしが接触しない範囲で、ほぼ８mm
以下であることが好ましい。ここで上限を設けた
のは、ワイヤ中心間距離がほぼ８mmより大きくな
ると、単一アークとみなせるアーク発生状況であ
つたものが、それぞれのワイヤで単独で別離した
状態でアークが発生するために、集団電極子列と
しての熱源特性を失うばかりではなく、それぞれ
のワイヤのアークによるアーク力によつて、ワイ
ヤ間に溶融金属がはさみ込まれ、ビードの蛇行等
の不安定現象が現われるためである。 この集団電極子列への電源の供給は、必ずしも
一電源からの供給である必要はなく、特に直流の
場合には、それぞれのアーク相互間の干渉が著し
くなるため、溶接条件によつてはビード不整が発
生することもあるため、目的に応じて直流と交流
を交互に配列するか、またはスコツト結線等のア
ーク干渉が少ない結線方式の交流を用いる方が望
ましい。 また多電極潜弧溶接への集団電極子列の適用
は、第２図のように従来の電極１との組合せの場
合でも、少なくとも最終的に表面ビード形成に最
も影響を与える最後尾の電極に、集団電極子列１
１を適用すれば、十分に前述したような集団電極
子列の熱源特性が生かされ、高速度の溶接におい
ても、ビード止端部凝固開始位置７の前進が防止
され、アンダーカツトのない良好なビードが形成
される。 さらに第３図に示すように、すべての電極に集
団電極子列１１を適用した場合には、先行電極の
熱源特性に後行電極の熱源特性が重畳される結
果、ビード止端部凝固開始位置７は、溶融池内で
より後方に位置するようになり、多電極の一部に
集団電極子列を適用する場合よりも、一層高速度
の溶接が可能になる。 以上のような熱源特性は、集団電極子列によら
なくても帯状電極の長軸方向を溶接線方向に設定
することによつても同様な効果が期待されるが、
しかしながら帯状電極では、集団電極子列で実現
されるような安定なアーク発生状況にはならず、
電極内をアークが発生し易い場所を求めて走査す
るためにアークの安定性が悪く、高速度溶接にお
いては、ビード蛇行の不安定現象が問題となつ
て、本発明方法のような効果は得られない。 次に本発明を２電極潜弧溶接に適用して実施し
た結果を説明する。 実施例 １ ２電極潜弧溶接法の後行熱源に、本発明による
集団電極子列を第２図の要領で適用した実施例を
示す。 集団電極子列としては、1.6mmφのワイヤを溶
接線方向に、ワイヤ中心間距離を６mmで４本配列
し、ワイヤ径に対する配列長さの比を11として溶
接を行なつた。この溶接条件および溶接結果を第
１表に示す。
【表】
なお、ここで電極間距離とは、本発明方法にお
いては先行電極のワイヤ中心と、後行の集団電極
子列の先頭ワイヤ中心間距離を指し、従来法にあ
つては、先行、後行両電極中心間距離を指すもの
である。 本発明による集団電極子列を用いることによつ
て、従来法では得られなかつた高速度での良好な
溶接が可能になつた。 実施例 ２ ２電極潜弧溶接法において、先行電極および後
行電極の両者に本発明による集団電極子列を第３
図の要領で適用した実施例を示す。 先行の集団電極子列としては1.2mmφのワイヤ
を溶接線方向にワイヤ中心間距離を４mmで３本配
列し、ワイヤ径に対する配列長さの比を10とし
て、後行の集団電極子列は実施例１と同条件で溶
接を行なつた。この溶接条件および溶接結果を第
２表に示す。
いては先行電極のワイヤ中心と、後行の集団電極
子列の先頭ワイヤ中心間距離を指し、従来法にあ
つては、先行、後行両電極中心間距離を指すもの
である。 本発明による集団電極子列を用いることによつ
て、従来法では得られなかつた高速度での良好な
溶接が可能になつた。 実施例 ２ ２電極潜弧溶接法において、先行電極および後
行電極の両者に本発明による集団電極子列を第３
図の要領で適用した実施例を示す。 先行の集団電極子列としては1.2mmφのワイヤ
を溶接線方向にワイヤ中心間距離を４mmで３本配
列し、ワイヤ径に対する配列長さの比を10とし
て、後行の集団電極子列は実施例１と同条件で溶
接を行なつた。この溶接条件および溶接結果を第
２表に示す。
【表】
なおここで電極間距離とは、本発明方法におい
ては先行集団電極子列最後尾のワイヤ中心と、後
行集団電極子列の先頭のワイヤ中心間距離を指
し、従来法にあつては実施例１の場合と同様のこ
とを意味するものである。 本発明方法によつては、従来法での限界速度に
比較して、ほぼ２倍の高速度においてもアンダー
カツトの発生のない良好なビードを得ることが可
能になつた。 以上の実施例は、いずれも先行電極および後行
電極からなる２電極潜弧溶接について説明した
が、本発明による溶接熱源は、２電極に対する適
用に限定されるものではなく、２電極以上の複数
電極の一部またはすべての電極に置きかえて、同
様に適用することができる。 また配列方法としては、溶接線方向に直線的に
配列することに限定して説明したが、開先精度ま
たはそのならい精度が不良な場合等には、ワイヤ
径の範囲内でちどり状にずらして配列することも
できる。 本発明方法によれば、アンダーカツトのない良
好なビードを高速度の溶接で得るこが可能とな
り、溶接能率向上の点ではなはだ有効である。
ては先行集団電極子列最後尾のワイヤ中心と、後
行集団電極子列の先頭のワイヤ中心間距離を指
し、従来法にあつては実施例１の場合と同様のこ
とを意味するものである。 本発明方法によつては、従来法での限界速度に
比較して、ほぼ２倍の高速度においてもアンダー
カツトの発生のない良好なビードを得ることが可
能になつた。 以上の実施例は、いずれも先行電極および後行
電極からなる２電極潜弧溶接について説明した
が、本発明による溶接熱源は、２電極に対する適
用に限定されるものではなく、２電極以上の複数
電極の一部またはすべての電極に置きかえて、同
様に適用することができる。 また配列方法としては、溶接線方向に直線的に
配列することに限定して説明したが、開先精度ま
たはそのならい精度が不良な場合等には、ワイヤ
径の範囲内でちどり状にずらして配列することも
できる。 本発明方法によれば、アンダーカツトのない良
好なビードを高速度の溶接で得るこが可能とな
り、溶接能率向上の点ではなはだ有効である。
第１図は従来の多電極溶接法の説明図で、ａは
低速度でアンダーカツトの発生しない場合の１は
平面図２のＡ―A′矢視図、３はＢ―B′矢視図、
４はＣ―C′矢視図、ｂは高速度においてアンダー
カツトが発生している場合の１は平面図２のＡ―
A′矢視図、３はＢ―B′矢視図、４はＣ―C′矢視
図、第２図及び第３図は、本発明による高速潜弧
溶接法の態様例を夫々示す説明図で第２図ａはｂ
のＡ―A′矢視図、ｂは平面図、第３図ａはｂの
Ａ―A′矢視図、ｂは平面図である。 １……先行電極、２……後行電極、３……溶融
池、４……凝固ビード、５……母材、６……溶融
金属後退位置、７……ビード止端部凝固開始位
置、８……アークによつて堀られたつぼ、９……
凝固壁、１０……従来法によるアーク熱源、１１
……集団電極子列、１２……集団電極子列による
アーク熱源。
低速度でアンダーカツトの発生しない場合の１は
平面図２のＡ―A′矢視図、３はＢ―B′矢視図、
４はＣ―C′矢視図、ｂは高速度においてアンダー
カツトが発生している場合の１は平面図２のＡ―
A′矢視図、３はＢ―B′矢視図、４はＣ―C′矢視
図、第２図及び第３図は、本発明による高速潜弧
溶接法の態様例を夫々示す説明図で第２図ａはｂ
のＡ―A′矢視図、ｂは平面図、第３図ａはｂの
Ａ―A′矢視図、ｂは平面図である。 １……先行電極、２……後行電極、３……溶融
池、４……凝固ビード、５……母材、６……溶融
金属後退位置、７……ビード止端部凝固開始位
置、８……アークによつて堀られたつぼ、９……
凝固壁、１０……従来法によるアーク熱源、１１
……集団電極子列、１２……集団電極子列による
アーク熱源。
Claims (1)
- １ 多電極潜弧溶接において、少なくともその１
部の電極に、溶接線方向に配列された複数個のワ
イヤから成り、２mmφ以下の溶接ワイヤを、ワイ
ヤ中心距離を、８mm以下として単一アークを維持
しつつ、この集団電極列の先頭ワイヤ中心と、最
後尾ワイヤ中心間距離との集団電極子列中最大ワ
イヤ径に対する比を７以上になるように溶接線方
向に配列し溶接することを特徴とする高速潜弧溶
接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP592782A JPS58125373A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 高速潜弧溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP592782A JPS58125373A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 高速潜弧溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58125373A JPS58125373A (ja) | 1983-07-26 |
| JPH0150507B2 true JPH0150507B2 (ja) | 1989-10-30 |
Family
ID=11624519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP592782A Granted JPS58125373A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 高速潜弧溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58125373A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0712540B2 (ja) * | 1988-08-31 | 1995-02-15 | 川崎製鉄株式会社 | アーク溶接方法及び装置、並びにフラックスコアードワイヤ |
| US5140140A (en) * | 1990-11-15 | 1992-08-18 | Pollack Alex J | Method and apparatus of submerged arc welding with electrodes in tandem |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4837348A (ja) * | 1971-09-14 | 1973-06-01 |
-
1982
- 1982-01-20 JP JP592782A patent/JPS58125373A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58125373A (ja) | 1983-07-26 |
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