JPH0155047B2 - - Google Patents
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- JPH0155047B2 JPH0155047B2 JP56027899A JP2789981A JPH0155047B2 JP H0155047 B2 JPH0155047 B2 JP H0155047B2 JP 56027899 A JP56027899 A JP 56027899A JP 2789981 A JP2789981 A JP 2789981A JP H0155047 B2 JPH0155047 B2 JP H0155047B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- edger
- right vertical
- rolled material
- vertical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/04—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring thickness, width, diameter or other transverse dimensions of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/18—Roll crown; roll profile
- B21B2267/19—Thermal crown
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/24—Roll wear
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2271/00—Mill stand parameters
- B21B2271/06—Mill spring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、竪ロールを有する幅圧延装置（エツ
ジヤー）のロール開度を検出するに好適なエツジ
ヤーロール開度検出方法に関する。
ジヤー）のロール開度を検出するに好適なエツジ
ヤーロール開度検出方法に関する。
第１図は、圧延材１の板幅を制御する一般のエ
ツジヤーの構造と、従来のエツジヤーロール開度
検出方法を示す説明図である。このエツジヤーに
おいては、エツジヤーハウジング１１に左右一対
の竪ロールチヨツク１２，１３が配設され、各竪
ロールチヨツク１２，１３にはそれぞれ竪ロール
１４，１５が軸支され、各竪ロール１４，１５は
それぞれ駆動軸１６，１７を介して与えられる駆
動力によつて駆動可能とされている。又、各竪ロ
ールチヨツク１２，１３の背面にはそれぞれ圧下
プレツシヤーブロツク１８，１９を介して圧下ス
クリユー２０，２１が連結され、各圧下スクリユ
ー２０，２１にはそれぞれウオームホイル２２，
２３が螺合され、各ウオームホイル２２，２３に
はそれぞれウオーム軸２４，２５が噛合わされ、
各ウオーム軸２４，２５はそれぞれ圧下電動機２
６，２７によつて駆動可能とされている。すなわ
ち、左右の竪ロール１４，１５は、圧下電動機２
６，２７の駆動によつて移動し、その開度を変更
可能とされている。
ツジヤーの構造と、従来のエツジヤーロール開度
検出方法を示す説明図である。このエツジヤーに
おいては、エツジヤーハウジング１１に左右一対
の竪ロールチヨツク１２，１３が配設され、各竪
ロールチヨツク１２，１３にはそれぞれ竪ロール
１４，１５が軸支され、各竪ロール１４，１５は
それぞれ駆動軸１６，１７を介して与えられる駆
動力によつて駆動可能とされている。又、各竪ロ
ールチヨツク１２，１３の背面にはそれぞれ圧下
プレツシヤーブロツク１８，１９を介して圧下ス
クリユー２０，２１が連結され、各圧下スクリユ
ー２０，２１にはそれぞれウオームホイル２２，
２３が螺合され、各ウオームホイル２２，２３に
はそれぞれウオーム軸２４，２５が噛合わされ、
各ウオーム軸２４，２５はそれぞれ圧下電動機２
６，２７によつて駆動可能とされている。すなわ
ち、左右の竪ロール１４，１５は、圧下電動機２
６，２７の駆動によつて移動し、その開度を変更
可能とされている。
又、各圧下スクリユー２０，２１にはそれぞれ
パルス発振器３１，３２が備えられ、パルス発振
器３１，３２は各圧下スクリユー２０，２１の回
転パルスを出力し、パルス発振器３１，３２から
出力される回転パルスは竪ロール開度算出装置３
３において演算されて竪ロール１４，１５の開度
が算出される。竪ロール開度算出装置３３の算出
結算は竪ロール開度制御装置３４に伝達され、竪
ロール１４，１５の開度を制御可能としている。
パルス発振器３１，３２が備えられ、パルス発振
器３１，３２は各圧下スクリユー２０，２１の回
転パルスを出力し、パルス発振器３１，３２から
出力される回転パルスは竪ロール開度算出装置３
３において演算されて竪ロール１４，１５の開度
が算出される。竪ロール開度算出装置３３の算出
結算は竪ロール開度制御装置３４に伝達され、竪
ロール１４，１５の開度を制御可能としている。
すなわち、従来のエツジヤーロール開度検出方
法は、エツジヤーハウジングを基準とする、竪ロ
ール開度変更用駆動系の回転パルスあるいは油圧
圧下シリンダー位置を検出する間接検出方式であ
り、竪ロールの絶対位置を検出するものでないこ
とから、真のロール開度に対して以下の(1)〜(4)に
基づく検出誤差の発生を避けることができない。
すなわち、(1)エツジヤーハウジング１１の弾性変
形、(2)竪ロールチヨツク１２，１３、圧下プレツ
シヤーブロツク１８，１９、圧下スクリユー２
０，２１等の圧縮弾性変形、(3)竪ロール１４，１
５の撓みおよび偏平変形、(4)竪ロール１４，１５
の摩耗、熱膨張によるロールプロフイルの変化、
が誤差原因となつている。上記誤差原因(1)、(2)お
よび(3)に基づく撓みの合計量は、一般的なスラブ
用幅圧延機の剛性が100〜150ton／mm前後であり、
幅圧延荷重を400tonとして計算すると、2.6〜4.0
mmとなり、このようなエツジヤーにおいては高い
幅圧延精度を期待することはできない。さらに、
上記誤差原因(1)、(2)および(3)に基づく撓みに、前
記誤差原因(4)に基づくロールプロフイル変化が加
算される場合には、エツジヤーにおける幅圧延精
度はさらに悪化するという問題点がある。
法は、エツジヤーハウジングを基準とする、竪ロ
ール開度変更用駆動系の回転パルスあるいは油圧
圧下シリンダー位置を検出する間接検出方式であ
り、竪ロールの絶対位置を検出するものでないこ
とから、真のロール開度に対して以下の(1)〜(4)に
基づく検出誤差の発生を避けることができない。
すなわち、(1)エツジヤーハウジング１１の弾性変
形、(2)竪ロールチヨツク１２，１３、圧下プレツ
シヤーブロツク１８，１９、圧下スクリユー２
０，２１等の圧縮弾性変形、(3)竪ロール１４，１
５の撓みおよび偏平変形、(4)竪ロール１４，１５
の摩耗、熱膨張によるロールプロフイルの変化、
が誤差原因となつている。上記誤差原因(1)、(2)お
よび(3)に基づく撓みの合計量は、一般的なスラブ
用幅圧延機の剛性が100〜150ton／mm前後であり、
幅圧延荷重を400tonとして計算すると、2.6〜4.0
mmとなり、このようなエツジヤーにおいては高い
幅圧延精度を期待することはできない。さらに、
上記誤差原因(1)、(2)および(3)に基づく撓みに、前
記誤差原因(4)に基づくロールプロフイル変化が加
算される場合には、エツジヤーにおける幅圧延精
度はさらに悪化するという問題点がある。
本発明は、上記従来の問題点に鑑にだされたも
のであつて、圧延材の噛込有（メタルイン）、無
（メタルオフ）を問わず、常に高精度でロール間
隔を検出可能とするエツジヤーロール開度検出方
法を提供することを目的とする。
のであつて、圧延材の噛込有（メタルイン）、無
（メタルオフ）を問わず、常に高精度でロール間
隔を検出可能とするエツジヤーロール開度検出方
法を提供することを目的とする。
上記目的を達成する為に、本発明は、エツジヤ
ーハウジング内に配設される左右竪ロールチヨツ
クに軸支される左右竪ロールの開度を検出するエ
ツジヤーロールの開度検出方法において、左右竪
ロールチヨツクの基準面のエツジヤーから完全に
独立した絶対基準位置からの距離と、左右竪ロー
ルチヨツクの基準面に対する左右竪ロールの圧延
材接触部並びに圧延材接触部に近い圧延材非接触
部の夫々の圧延材と相反する側の表面までの距離
とを検出し、それらの検出値を基にして左右竪ロ
ールの圧延材接触部の各絶対位置を算出すること
により、左右竪ロールの開度を検出する様にした
ことを特徴とする。
ーハウジング内に配設される左右竪ロールチヨツ
クに軸支される左右竪ロールの開度を検出するエ
ツジヤーロールの開度検出方法において、左右竪
ロールチヨツクの基準面のエツジヤーから完全に
独立した絶対基準位置からの距離と、左右竪ロー
ルチヨツクの基準面に対する左右竪ロールの圧延
材接触部並びに圧延材接触部に近い圧延材非接触
部の夫々の圧延材と相反する側の表面までの距離
とを検出し、それらの検出値を基にして左右竪ロ
ールの圧延材接触部の各絶対位置を算出すること
により、左右竪ロールの開度を検出する様にした
ことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明す
る。
る。
第２図は、本発明に係るエツジヤーロール開度
検出方法が適用されるエツジヤーを示す説明図で
ある。このエツジヤーは、前記第１図に示した一
般的なエツジヤーと同様に、エツジヤーハウジン
グ１１、竪ロールチヨツク１２，１３、竪ロール
１４，１５、駆動軸、圧下プレツシヤーブロツク
１８，１９、圧下スクリユー２０，２１、ウオー
ムホイル２２，２３、ウオーム軸２４，２５、お
よび圧下電動機２６，２７を有している。
検出方法が適用されるエツジヤーを示す説明図で
ある。このエツジヤーは、前記第１図に示した一
般的なエツジヤーと同様に、エツジヤーハウジン
グ１１、竪ロールチヨツク１２，１３、竪ロール
１４，１５、駆動軸、圧下プレツシヤーブロツク
１８，１９、圧下スクリユー２０，２１、ウオー
ムホイル２２，２３、ウオーム軸２４，２５、お
よび圧下電動機２６，２７を有している。
さらに、このエツジヤーにおいては、エツジヤ
ーパスセンターＣの左右で、ロール開度方向に距
離L1，L2を成す、エツジヤーとは完全に独立し
た絶対基準位置１Ａ，１Ｂにそれぞれ第１検出器
４１，４２が設置される。各第１検出器４１，４
２に対向する竪ロールチヨツク１２，１３の外側
面にはそれぞれ検出面４３，４４が設置され、第
１検出器４１，４２は、絶対基準位置１Ａ，１Ｂ
に対する検出面４３，４４のロール開度方向にお
ける距離l11，l12を検出可能としている。すなわ
ち、第１検出器４１，４２は、竪ロールチヨツク
１２，１３のロール開度方向における絶対位置を
検出可能となつている。
ーパスセンターＣの左右で、ロール開度方向に距
離L1，L2を成す、エツジヤーとは完全に独立し
た絶対基準位置１Ａ，１Ｂにそれぞれ第１検出器
４１，４２が設置される。各第１検出器４１，４
２に対向する竪ロールチヨツク１２，１３の外側
面にはそれぞれ検出面４３，４４が設置され、第
１検出器４１，４２は、絶対基準位置１Ａ，１Ｂ
に対する検出面４３，４４のロール開度方向にお
ける距離l11，l12を検出可能としている。すなわ
ち、第１検出器４１，４２は、竪ロールチヨツク
１２，１３のロール開度方向における絶対位置を
検出可能となつている。
又、各竪ロールチヨツク１２，１３の、各竪ロ
ール１４，１５の圧延材接触部、および圧延材非
接触部で圧延材接触部に近い部分に関する直径方
向反対位置を臨む内面側にはそれぞれ基準面４
５，４６が形成されている。各基準面４５，４６
の、各竪ロール１４，１５の圧延材接触部に関す
る直径方向反対位置を臨む内側面には第２検出器
４７，４８が設置されている。第２検出器４７，
４８は、竪ロール１４，１５の圧延材接触部に関
する直径方向反対位置の、竪ロールチヨツク１
２，１３の基準面４５，４６に対するロール開度
方向における各距離l21，l22を検出可能となつて
いる。
ール１４，１５の圧延材接触部、および圧延材非
接触部で圧延材接触部に近い部分に関する直径方
向反対位置を臨む内面側にはそれぞれ基準面４
５，４６が形成されている。各基準面４５，４６
の、各竪ロール１４，１５の圧延材接触部に関す
る直径方向反対位置を臨む内側面には第２検出器
４７，４８が設置されている。第２検出器４７，
４８は、竪ロール１４，１５の圧延材接触部に関
する直径方向反対位置の、竪ロールチヨツク１
２，１３の基準面４５，４６に対するロール開度
方向における各距離l21，l22を検出可能となつて
いる。
又、各基準面４５，４６の、各竪ロール１４，
１５の圧延材非接触部で圧延材接触部に近い部分
に関する直径方向反対位置を臨む内側面にはそれ
ぞれ第３検出器４９，５０が設置されている。第
３検出器４９，５０は、竪ロール１４，１５の圧
延材非接触部で圧延材接触部に近い部分に関する
直径方向反対位置の、竪ロールチヨツク１２，１
３の基準面４５，４６に対するロール開度方向に
おける距離l31，l32の検出可能となつている。
１５の圧延材非接触部で圧延材接触部に近い部分
に関する直径方向反対位置を臨む内側面にはそれ
ぞれ第３検出器４９，５０が設置されている。第
３検出器４９，５０は、竪ロール１４，１５の圧
延材非接触部で圧延材接触部に近い部分に関する
直径方向反対位置の、竪ロールチヨツク１２，１
３の基準面４５，４６に対するロール開度方向に
おける距離l31，l32の検出可能となつている。
又、第２図においてl0は、各竪ロールチヨツク
１２，１３の、検出面４３，４４と基準面４５，
４６との成す距離であつて、このエツジヤーにお
いて予め定められている値である。又、d1，d2
は、各竪ロール１４，１５の、圧延材非接触部で
圧延材接触部に近い部分の直径であつて、従つて
経時的にはこのエツジヤーにおいて不変な一定値
であるとみなされる。
１２，１３の、検出面４３，４４と基準面４５，
４６との成す距離であつて、このエツジヤーにお
いて予め定められている値である。又、d1，d2
は、各竪ロール１４，１５の、圧延材非接触部で
圧延材接触部に近い部分の直径であつて、従つて
経時的にはこのエツジヤーにおいて不変な一定値
であるとみなされる。
次に、上記エツジヤーにおいて、左右竪ロール
１４，１５の圧延材接触部の間隔、すなわち真の
ロール開度W0を検出可能とする具体的手順を、
第３図を参照して説明する。ロールプロフイル演
算器５１は前記第２検出器４７，４８による検出
値l21，l22と、前記第３検出器４９，５０による
検出値l31，l32との差としての、 Δl1＝l21−l31 …(1) Δl2＝l22−l32 …(2) を演算する。この演算値Δl1，Δl2は、メタルイ
ン、メタルオフを問わず、各竪ロール１４，１５
の圧延材接触部表面の圧延材非接触部表面に対す
る変位、従つて竪ロール１４，１５の圧延材接触
部のロール摩耗、熱膨張によるロールプロフイル
変化を示している。尚、第３検出器４９，５０
は、各竪ロール１４，１５の圧延材非接触部で圧
延材接触部に近い部分を検出位置として各検出値
l31，l32を検出していることから、メタルイン時
における各竪ロール１４，１５の撓みよる検出値
l21と検出値l31、および検出値l22とl32との差を無
視できる程度に小とすることができる。
１４，１５の圧延材接触部の間隔、すなわち真の
ロール開度W0を検出可能とする具体的手順を、
第３図を参照して説明する。ロールプロフイル演
算器５１は前記第２検出器４７，４８による検出
値l21，l22と、前記第３検出器４９，５０による
検出値l31，l32との差としての、 Δl1＝l21−l31 …(1) Δl2＝l22−l32 …(2) を演算する。この演算値Δl1，Δl2は、メタルイ
ン、メタルオフを問わず、各竪ロール１４，１５
の圧延材接触部表面の圧延材非接触部表面に対す
る変位、従つて竪ロール１４，１５の圧延材接触
部のロール摩耗、熱膨張によるロールプロフイル
変化を示している。尚、第３検出器４９，５０
は、各竪ロール１４，１５の圧延材非接触部で圧
延材接触部に近い部分を検出位置として各検出値
l31，l32を検出していることから、メタルイン時
における各竪ロール１４，１５の撓みよる検出値
l21と検出値l31、および検出値l22とl32との差を無
視できる程度に小とすることができる。
ロール開度演算器５２は、予め設定されている
距離L1，L2，l0、直径d1，d2、第１検出器４１，
４２から入力される検出値l11，l12、第３検出器
４９，５０から入力される検出値l31，l32、およ
びロールプロフイル演算器５１から入力される演
算値Δl1，Δl2から、真のロール開度W0を、 Wo＝L1−（l11＋l0＋l31＋d1−Δl1）＋L2−（l12＋l0
＋l32＋d2−Δl2）…(3) に基づいて演算する。
距離L1，L2，l0、直径d1，d2、第１検出器４１，
４２から入力される検出値l11，l12、第３検出器
４９，５０から入力される検出値l31，l32、およ
びロールプロフイル演算器５１から入力される演
算値Δl1，Δl2から、真のロール開度W0を、 Wo＝L1−（l11＋l0＋l31＋d1−Δl1）＋L2−（l12＋l0
＋l32＋d2−Δl2）…(3) に基づいて演算する。
上記実施例によれば、前述の様な(1)エツジヤー
ハウジング１１の弾性変形、(2)竪ロールチヨツク
１２，１３、圧下プレツシヤーブロツク１８，１
９および圧下スクリユー２０，２１等の圧縮弾性
変形、(3)竪ロール１４，１５の撓み、並びに(4)摩
耗、熱膨張による竪ロール１４，１５のロールプ
ロフイル変化に基づくロール開度の検出誤差が完
全に排除可能となる。
ハウジング１１の弾性変形、(2)竪ロールチヨツク
１２，１３、圧下プレツシヤーブロツク１８，１
９および圧下スクリユー２０，２１等の圧縮弾性
変形、(3)竪ロール１４，１５の撓み、並びに(4)摩
耗、熱膨張による竪ロール１４，１５のロールプ
ロフイル変化に基づくロール開度の検出誤差が完
全に排除可能となる。
尚、竪ロール１４，１５の偏平変形に基づくロ
ール開度に対する検出誤差の影響は以下の様に無
視できる程度に小である。すなわち、竪ロール表
層部のヤング率Ｅは1.6〜1.8×104Kg／mm2と考えら
れることから、竪ロールの直径を1000mm、圧延荷
重を従来公知の値より若干高い400〜500ton、圧
延材の厚さ150mm、幅圧下量60mmとすると、竪ロ
ールと圧延材との接触面積Ａは、 Ａ＝√500×60×150 …(4) であり、竪ロールに生ずる偏平歪εは、竪ロール
半径をＲ、偏平量をΔRとすると、 ε＝ΔR／Ｒ＝ΔR／500 …(5) となる。すなわち、 450／Ａ＝Ｅ×ε＝1.7×104×ΔR／500 …(6) となることから、竪ロールに生ずる偏平量ΔR
は、 ΔR＝450×103Kg×500mm／√500×60×150mm2×1.7×10
4Kg／m2≒0.51mm…(7) となり、前記誤差原因(1)〜(4)に基づく誤差量に比
べて非常に小さく無視可能な値であることが認め
られる。
ール開度に対する検出誤差の影響は以下の様に無
視できる程度に小である。すなわち、竪ロール表
層部のヤング率Ｅは1.6〜1.8×104Kg／mm2と考えら
れることから、竪ロールの直径を1000mm、圧延荷
重を従来公知の値より若干高い400〜500ton、圧
延材の厚さ150mm、幅圧下量60mmとすると、竪ロ
ールと圧延材との接触面積Ａは、 Ａ＝√500×60×150 …(4) であり、竪ロールに生ずる偏平歪εは、竪ロール
半径をＲ、偏平量をΔRとすると、 ε＝ΔR／Ｒ＝ΔR／500 …(5) となる。すなわち、 450／Ａ＝Ｅ×ε＝1.7×104×ΔR／500 …(6) となることから、竪ロールに生ずる偏平量ΔR
は、 ΔR＝450×103Kg×500mm／√500×60×150mm2×1.7×10
4Kg／m2≒0.51mm…(7) となり、前記誤差原因(1)〜(4)に基づく誤差量に比
べて非常に小さく無視可能な値であることが認め
られる。
尚、上記実施例において用いられる第１検出器
４１，４２および第２検出器４７，４８は、レー
ザーを用いた距離計、渦電流方式を用いた距離
計、もしくは光学的な非接触距離計等であつて良
い。
４１，４２および第２検出器４７，４８は、レー
ザーを用いた距離計、渦電流方式を用いた距離
計、もしくは光学的な非接触距離計等であつて良
い。
以上の様に、本発明は、エツジヤーハウジング
内に配設される左右竪ロールチヨツクに軸支され
る左右竪ロールの開度を検出するエツジヤーロー
ルの開度検出方法において、左右竪ロールチヨツ
クの基準面のエツジヤーから完全に独立した絶対
基準位置からの距離と、左右竪ロールチヨツクの
基準面に対する左右竪ロールの圧延材接触部並び
に圧延材接触部に近い圧延材非接触部の夫々の圧
延材と相反する側の表面までの距離とを検出し、
それらの検出値を基にして左右竪ロールの圧延材
接触部の各絶対位置を算出することにより、左右
竪ロールの開度を検出する様にしたので、エツジ
ヤーのセツトアツプおよびダイナミツクコントロ
ールにおいて、ロール開度を常時、高精度で制御
し、板幅制御を高度化することが可能となるとい
う効果を有する。
内に配設される左右竪ロールチヨツクに軸支され
る左右竪ロールの開度を検出するエツジヤーロー
ルの開度検出方法において、左右竪ロールチヨツ
クの基準面のエツジヤーから完全に独立した絶対
基準位置からの距離と、左右竪ロールチヨツクの
基準面に対する左右竪ロールの圧延材接触部並び
に圧延材接触部に近い圧延材非接触部の夫々の圧
延材と相反する側の表面までの距離とを検出し、
それらの検出値を基にして左右竪ロールの圧延材
接触部の各絶対位置を算出することにより、左右
竪ロールの開度を検出する様にしたので、エツジ
ヤーのセツトアツプおよびダイナミツクコントロ
ールにおいて、ロール開度を常時、高精度で制御
し、板幅制御を高度化することが可能となるとい
う効果を有する。
第１図は従来例に係るエツジヤーロール開度検
出方法を示す正面図、第２図は本発明に係るエツ
ジヤーロール開度検出方法が適用されるエツジヤ
ーの一実施例を示す正面図、第３図は同実施例に
おけるロール開度の具体的検出手順を示すフロー
チヤートである。 １Ａ，１Ｂ……絶対基準位置、１１……エツジ
ヤーハウジング、１２，１３……竪ロールチヨツ
ク、１４，１５……竪ロール、４１，４２……第
１検出器、４７，４８……第２検出器、４９，５
０……第３検出器。
出方法を示す正面図、第２図は本発明に係るエツ
ジヤーロール開度検出方法が適用されるエツジヤ
ーの一実施例を示す正面図、第３図は同実施例に
おけるロール開度の具体的検出手順を示すフロー
チヤートである。 １Ａ，１Ｂ……絶対基準位置、１１……エツジ
ヤーハウジング、１２，１３……竪ロールチヨツ
ク、１４，１５……竪ロール、４１，４２……第
１検出器、４７，４８……第２検出器、４９，５
０……第３検出器。
Claims (1)
- １ エツジヤーハウジング内に配設される左右竪
ロールチヨツクに軸支される左右竪ロールの開度
を検出するエツジヤーロールの開度検出方法にお
いて、左右竪ロールチヨツクの基準面のエツジヤ
ーから完全に独立した絶対基準位置からの距離
と、左右竪ロールチヨツクの基準面に対する左右
竪ロールの圧延材接触部並びに圧延材接触部に近
い圧延材非接触部の夫々の圧延材と相反する側の
表面までの距離とを検出し、それらの検出値を基
にして左右竪ロールの圧延材接触部の各絶対位置
を算出することにより、左右竪ロールの開度を検
出することを特徴とするエツジヤーロール開度検
出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56027899A JPS57142717A (en) | 1981-02-27 | 1981-02-27 | Detecting method for edger roll opening |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56027899A JPS57142717A (en) | 1981-02-27 | 1981-02-27 | Detecting method for edger roll opening |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57142717A JPS57142717A (en) | 1982-09-03 |
| JPH0155047B2 true JPH0155047B2 (ja) | 1989-11-22 |
Family
ID=12233724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56027899A Granted JPS57142717A (en) | 1981-02-27 | 1981-02-27 | Detecting method for edger roll opening |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57142717A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105817483A (zh) * | 2016-05-25 | 2016-08-03 | 沧州中铁装备制造材料有限公司 | 粗轧立辊辊缝调整装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5829505A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪形圧延機 |
-
1981
- 1981-02-27 JP JP56027899A patent/JPS57142717A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105817483A (zh) * | 2016-05-25 | 2016-08-03 | 沧州中铁装备制造材料有限公司 | 粗轧立辊辊缝调整装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57142717A (en) | 1982-09-03 |
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