JPH01687A - 高周波加熱装置 - Google Patents
高周波加熱装置Info
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- JPH01687A JPH01687A JP62-155893A JP15589387A JPH01687A JP H01687 A JPH01687 A JP H01687A JP 15589387 A JP15589387 A JP 15589387A JP H01687 A JPH01687 A JP H01687A
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- power supply
- voltage
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- voltage transformer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、マイコンを備えた高周波加熱装置に関するも
のである。
のである。
従来の技術
第４図は、従来の高周波加熱装置の制御回路図である。
１はリレー、表示管等の制御を行なう制御部すなわちマ
イコンである。２は高圧トランスの位相制御用リレー、
３はランプ、ファンモーター等の制御用リレー、４はマ
グネトロン、５は高圧トランスである。７は安定化され
ていないリレ−用電源であり、９は商用電源、１０はス
タートスイッチである。以上のように構成された制御回
路について、以下その動作について説明する。
イコンである。２は高圧トランスの位相制御用リレー、
３はランプ、ファンモーター等の制御用リレー、４はマ
グネトロン、５は高圧トランスである。７は安定化され
ていないリレ−用電源であり、９は商用電源、１０はス
タートスイッチである。以上のように構成された制御回
路について、以下その動作について説明する。
まず、スタートスイッチ１０を押すことによって、マイ
コン１に加熱開始のコマンドが入力される。するとマイ
コンはまず、ランプ及びターンテーブル、ファンモータ
ー制御用リレー３の制御信号Ｒ１及びＲ２をＨｌｇｈに
し、その後、高圧トランスの位相制御用リレー２の制御
信号Ｒ３をＨｌｇｈにする。するとリレー２の接点がオ
ンとなり高圧トランス５の１次側に電圧が印加され、マ
グネトロン４に給電を紬始する。高周波出力の切り換え
は、第５図で示すようにリレー２のオン時間、すなわち
デユティを切り換えることにより実施している。高圧ト
ランス５の一次側に電圧が印加された時、トランス５の
一次側への流れ込み電流（以下「突入電流」と略す。）
が流れ、それにより発生する磁界により、高圧トランス
側面側の金属オーブン壁または金属外部ボテ−が吸着さ
れ「トン」という大きな音を発生させる。（図示せず）
ここで、第６図〜第７図を用いて、突入電流について説
明する。第６図（ａ）は、トランス５が励磁されている
時のトランス５の一次電圧と、トランス５の鉄心コアの
磁束Φ１の関係を示したものである。これにより、リレ
ー２のオン位相と磁束Φ１との関係がわかる。
コン１に加熱開始のコマンドが入力される。するとマイ
コンはまず、ランプ及びターンテーブル、ファンモータ
ー制御用リレー３の制御信号Ｒ１及びＲ２をＨｌｇｈに
し、その後、高圧トランスの位相制御用リレー２の制御
信号Ｒ３をＨｌｇｈにする。するとリレー２の接点がオ
ンとなり高圧トランス５の１次側に電圧が印加され、マ
グネトロン４に給電を紬始する。高周波出力の切り換え
は、第５図で示すようにリレー２のオン時間、すなわち
デユティを切り換えることにより実施している。高圧ト
ランス５の一次側に電圧が印加された時、トランス５の
一次側への流れ込み電流（以下「突入電流」と略す。）
が流れ、それにより発生する磁界により、高圧トランス
側面側の金属オーブン壁または金属外部ボテ−が吸着さ
れ「トン」という大きな音を発生させる。（図示せず）
ここで、第６図〜第７図を用いて、突入電流について説
明する。第６図（ａ）は、トランス５が励磁されている
時のトランス５の一次電圧と、トランス５の鉄心コアの
磁束Φ１の関係を示したものである。これにより、リレ
ー２のオン位相と磁束Φ１との関係がわかる。
第６図（ｂ）は、トランス５が飽和しているときの一次
電圧ｖ２と磁束量Φ２の関係を示したものである。これ
筈？−より、リレー２のオフ位相と磁束Φ２との関係が
わかる。第７図は、このトランス５のＢ−８曲線とリレ
ー２のオン位相に対する突入電流の大きさを示したもの
である。いま、第６図（ａ）。
電圧ｖ２と磁束量Φ２の関係を示したものである。これ
筈？−より、リレー２のオフ位相と磁束Φ２との関係が
わかる。第７図は、このトランス５のＢ−８曲線とリレ
ー２のオン位相に対する突入電流の大きさを示したもの
である。いま、第６図（ａ）。
伽）に示すようにリレー２のオン点を１点（すなわちオ
ン位相が０の点）とし、オフ点をｂ点（すなわちオフ位
相が１／４πの点）とする。突入電流の大きさは、オン
点である一点から、電圧ｖ１の方向が反転する点りまで
の磁束の変化量ΔΦ１とオフ点であるｂ点における磁束
Φ２との和、すなわち（ΔΦ１＋Φ２）の磁束に比例し
たものとなる。いま、ΔΦ１＝２・Φ□、Φ２＝０、ま
たΦ□＝に・ａｍ（ここで８□は磁束密度、には定数で
ある。）より、＋２８ｍの磁束密度に比例した突入電流
が流れる。この大きさは第７図に示すように、Ｂ−Ｈ曲
線上にプロットした１点から磁界の強さＨｌと突入電流
１１ が得られる。この値は、通常電流ｌｆｆ１の十数
倍にもなる。リレー２のオン位相と突入電流の関係は、
いまΦ２＝ｏと考えると、第７図の下方に示したように
なる。従って、この突入電流を小さく抑えるためには、
リレー２のオン位相やオフ位相の制御が必要である。し
たがって、マイコンにより、リレー２の位相制御が重要
視されてきた。第８図はそのタイミングチャートを示し
ている。ＩＮＴとは時計、タイマーに使用して電源クロ
ック信号である。マイコンは、ＩＮＴ信号の立ち下がり
点、すなわちＡ点を基準として時間ＴＳＩＧ 後に、
リレ−２制御信号Ｒ３をＨｌ、ｈにし、接点はさらにリ
レーの動作時間ＴＯＩ 後にオンする。なお、ここでＴ
ＳＩＧはマイコンのプログラムにより決定するものであ
り、常に一定である。ここで問題になってくるのが、リ
レーの動作時間の変動である。
ン位相が０の点）とし、オフ点をｂ点（すなわちオフ位
相が１／４πの点）とする。突入電流の大きさは、オン
点である一点から、電圧ｖ１の方向が反転する点りまで
の磁束の変化量ΔΦ１とオフ点であるｂ点における磁束
Φ２との和、すなわち（ΔΦ１＋Φ２）の磁束に比例し
たものとなる。いま、ΔΦ１＝２・Φ□、Φ２＝０、ま
たΦ□＝に・ａｍ（ここで８□は磁束密度、には定数で
ある。）より、＋２８ｍの磁束密度に比例した突入電流
が流れる。この大きさは第７図に示すように、Ｂ−Ｈ曲
線上にプロットした１点から磁界の強さＨｌと突入電流
１１ が得られる。この値は、通常電流ｌｆｆ１の十数
倍にもなる。リレー２のオン位相と突入電流の関係は、
いまΦ２＝ｏと考えると、第７図の下方に示したように
なる。従って、この突入電流を小さく抑えるためには、
リレー２のオン位相やオフ位相の制御が必要である。し
たがって、マイコンにより、リレー２の位相制御が重要
視されてきた。第８図はそのタイミングチャートを示し
ている。ＩＮＴとは時計、タイマーに使用して電源クロ
ック信号である。マイコンは、ＩＮＴ信号の立ち下がり
点、すなわちＡ点を基準として時間ＴＳＩＧ 後に、
リレ−２制御信号Ｒ３をＨｌ、ｈにし、接点はさらにリ
レーの動作時間ＴＯＩ 後にオンする。なお、ここでＴ
ＳＩＧはマイコンのプログラムにより決定するものであ
り、常に一定である。ここで問題になってくるのが、リ
レーの動作時間の変動である。
発明が解決しようとする問題点
リレー２の位相制御で特に問題になってくるのが、前述
のリレーの動作時間の変動である。第９図は、リレーコ
イル駆動電圧（すなわちリレー用制御電源電圧）とリレ
ーの動作時間との関係を示したものであるが、電圧ＶＭ
が少しでも変化すれば、リレー動作時間が大きく変って
しまう。第１０図は、調理スタート時のリレー３（制御
信号Ｒ１及びＲ２）とリレー２（制御信号Ｒ３）及びリ
レー用制御電源の関係を示したものである。リレー２は
、リレー３がオンした後、時間Ｔ１後にオンする。リレ
ー用制御電源ＶＭはスタート前はｖＯであったが、スタ
ート後Ｔ１後すなわち、リレ−２制御信号Ｒ３がＨｌｇ
ｈ になった時にｖｌ、そして最後には電圧ｖ２で安定
する。このようにリレー用制御電源ＶＭは安定化されて
おらず、第１１図、第１２図に示すように、リレー等の
消費電流により、大きく変動する。電源の安定化を考え
た場合、コストの関係で大巾なコストアップにつながる
とともに、低圧トランスの大型化、大容量化にもつなが
り、実現の可能性は全くない。第１３図は、リレー２（
すなわち制御信号Ｒ３）が調理途中で断続し出力の切り
換えを行っている時の各信号及びリレー用制御電源庖圧
の関係を示したものである。この場合、リレーａは連続
的にオン状態となり、リレー２のみが断線金繰り返す。
のリレーの動作時間の変動である。第９図は、リレーコ
イル駆動電圧（すなわちリレー用制御電源電圧）とリレ
ーの動作時間との関係を示したものであるが、電圧ＶＭ
が少しでも変化すれば、リレー動作時間が大きく変って
しまう。第１０図は、調理スタート時のリレー３（制御
信号Ｒ１及びＲ２）とリレー２（制御信号Ｒ３）及びリ
レー用制御電源の関係を示したものである。リレー２は
、リレー３がオンした後、時間Ｔ１後にオンする。リレ
ー用制御電源ＶＭはスタート前はｖＯであったが、スタ
ート後Ｔ１後すなわち、リレ−２制御信号Ｒ３がＨｌｇ
ｈ になった時にｖｌ、そして最後には電圧ｖ２で安定
する。このようにリレー用制御電源ＶＭは安定化されて
おらず、第１１図、第１２図に示すように、リレー等の
消費電流により、大きく変動する。電源の安定化を考え
た場合、コストの関係で大巾なコストアップにつながる
とともに、低圧トランスの大型化、大容量化にもつなが
り、実現の可能性は全くない。第１３図は、リレー２（
すなわち制御信号Ｒ３）が調理途中で断続し出力の切り
換えを行っている時の各信号及びリレー用制御電源庖圧
の関係を示したものである。この場合、リレーａは連続
的にオン状態となり、リレー２のみが断線金繰り返す。
この時、リレ−２制御信号Ｒ３がＨｌｇｈになった時点
の電圧はｖ１′となり、最終的すなわち、リレーが完全
に動作し終った状態では電圧ｖ２で安定する。したがっ
て、第９図、第１０図、第１３図が示すように、調理ス
タート時における場合と、リレーの断続状態での場合と
で、リレ−２制御信号Ｒ３がＨｌｇｈになった時点での
電圧が、スタート時ｖ１に対して、断続時ｖ１′になる
。すると第９図より、リレー動作時間が、スタート時は
、ＴＱＩに対して、断続時は、Ｔｏｌとなり、断続時の
方が長くなる。すなわちＴＯＩ＜７０１’と＆る・第８
図に示した突入電流との関係により、いま、断続時に突
入電流を抑えるようにすれば、断続時はリレーの接点が
オンするのはＴＳＩＧ＋Ｔδ１′ となり、突入電流は
ｌＦｌと少なくなる。しかし、調理スタート時は、Ｔｏ
ｌ＜ Ｔｏｔ’であり、Ｔ！５１Ｇ ＋Ｔ０１く丁ＳＩ
Ｇ ＋ Ｔ０１’となり、リレーのオン位相が早くなり
、突入電流１Ｐとなり、富Ｖと比べて著しく大きくなっ
てしまう。
の電圧はｖ１′となり、最終的すなわち、リレーが完全
に動作し終った状態では電圧ｖ２で安定する。したがっ
て、第９図、第１０図、第１３図が示すように、調理ス
タート時における場合と、リレーの断続状態での場合と
で、リレ−２制御信号Ｒ３がＨｌｇｈになった時点での
電圧が、スタート時ｖ１に対して、断続時ｖ１′になる
。すると第９図より、リレー動作時間が、スタート時は
、ＴＱＩに対して、断続時は、Ｔｏｌとなり、断続時の
方が長くなる。すなわちＴＯＩ＜７０１’と＆る・第８
図に示した突入電流との関係により、いま、断続時に突
入電流を抑えるようにすれば、断続時はリレーの接点が
オンするのはＴＳＩＧ＋Ｔδ１′ となり、突入電流は
ｌＦｌと少なくなる。しかし、調理スタート時は、Ｔｏ
ｌ＜ Ｔｏｔ’であり、Ｔ！５１Ｇ ＋Ｔ０１く丁ＳＩ
Ｇ ＋ Ｔ０１’となり、リレーのオン位相が早くなり
、突入電流１Ｐとなり、富Ｖと比べて著しく大きくなっ
てしまう。
ここで、従来の方式では次のような欠点があった。
（１）調理スタート時もしくはリレー断続時のどちらか
において突入電流が大きくなって、発生磁界による吸着
音が大きい。
において突入電流が大きくなって、発生磁界による吸着
音が大きい。
（２） ｉ４［ラインに大きなノイズが発生し、マイ
コンが誤動作する。
コンが誤動作する。
（３）リレーの接点定格や容量等大きいものが必要であ
り、大巾なコストアップとなる。
り、大巾なコストアップとなる。
４） リレーの接点溶着等の危険性がある。
（５）リレー用電源電圧の安定化を考えた場合、定電圧
素子の追加や低圧トランスのレギュレーション改善が必
要となり、大巾なコストアップとなる。
素子の追加や低圧トランスのレギュレーション改善が必
要となり、大巾なコストアップとなる。
問題点を解決するための手段
本発明は、被加熱物を収容する加熱室と、前記加熱室に
設けられた加熱手段と、前記加熱手段に給電するための
高圧トランスと、前記高圧トランスを位相制御する第１
のリレーと、ランプ、ファンモーター等を制御する第２
のリレーと、安定化されていないリレー用制御電源と、
前記リレーを制御するマイコンとを備え、前記マイコン
は、前記第１のリレーを、前記第２のリレーが動作して
、リレー用制御電源電圧が低下してから平衡状態に達し
た後、ある所定時間後に動作させる構成とした高周波加
熱装置である。
設けられた加熱手段と、前記加熱手段に給電するための
高圧トランスと、前記高圧トランスを位相制御する第１
のリレーと、ランプ、ファンモーター等を制御する第２
のリレーと、安定化されていないリレー用制御電源と、
前記リレーを制御するマイコンとを備え、前記マイコン
は、前記第１のリレーを、前記第２のリレーが動作して
、リレー用制御電源電圧が低下してから平衡状態に達し
た後、ある所定時間後に動作させる構成とした高周波加
熱装置である。
作 用
本発明の高周波加熱装置は、高圧トランスへの突入電流
を抑えるためのリレーの位相制御の方法を改善するもの
である。
を抑えるためのリレーの位相制御の方法を改善するもの
である。
調理スタート時に、他のリレーがオンしてから、リレー
制御電源電圧が安定になった後に、リレー２をオンする
ことにより、調理スタート時と断続時において、リレー
に印加される電圧を等しくし、ご〕動作時間を等しくで
き、スタート時と断続時の突入電流をともに少なくでき
た。
制御電源電圧が安定になった後に、リレー２をオンする
ことにより、調理スタート時と断続時において、リレー
に印加される電圧を等しくし、ご〕動作時間を等しくで
き、スタート時と断続時の突入電流をともに少なくでき
た。
実施例
以下、本発明の一実施例について説明する。第１図は、
本発明の高周波加熱装置の制御回路図である。１はマイ
コンであり、２が高圧トランスの位相制御用リレーすな
わち第１のであり、４はマグネトロンであり、５は高圧
トランスである。７はリレー用制御電源であり、８はＡ
／Ｄ回路である。８のＡ／Ｄ回路は、リレー用制御電源
電圧圧（ＬＪ−マイコンに入力し、マイコンは、リレー
用制御電源電圧ＶＭの値を判断する。
本発明の高周波加熱装置の制御回路図である。１はマイ
コンであり、２が高圧トランスの位相制御用リレーすな
わち第１のであり、４はマグネトロンであり、５は高圧
トランスである。７はリレー用制御電源であり、８はＡ
／Ｄ回路である。８のＡ／Ｄ回路は、リレー用制御電源
電圧圧（ＬＪ−マイコンに入力し、マイコンは、リレー
用制御電源電圧ＶＭの値を判断する。
調理スタート時と断続時において、高圧トランスの位相
制御を確実に行うため（すなわちリレーの接点のオン位
相を突入電流が少ないとこで、両方とも合わせるため）
には、第１０図、第１３図で示したように、第１のリレ
ー２の制御信号Ｒ３がオンになった直後の電圧ｖ１とｖ
１′ を等しくし、リレー２のリレー動作時間を等し
くする必要がある。ところが、断続時の電圧ｖ１’は、
リレー用制御電源電圧が平衡状態に達しており、一定で
ある。
制御を確実に行うため（すなわちリレーの接点のオン位
相を突入電流が少ないとこで、両方とも合わせるため）
には、第１０図、第１３図で示したように、第１のリレ
ー２の制御信号Ｒ３がオンになった直後の電圧ｖ１とｖ
１′ を等しくし、リレー２のリレー動作時間を等し
くする必要がある。ところが、断続時の電圧ｖ１’は、
リレー用制御電源電圧が平衡状態に達しており、一定で
ある。
そこで、調理スタート時において、ランプ、ファンモー
ター等制御する第２のリレーの制御信号Ｒ１及びＲ２が
オンになり、それらのリレーの接点が確実にオンして、
リレー用制御電源電圧ＶＭが低下後平衡になった後、（
すなわち時間Ｔｓｉ＝丁後）、さらにある所定の時間Δ
Ｔ後に、第１のリレー２の制御信号Ｒ３をオンするよう
にする。第２図のようにこの時、リレー用制御電源電圧
ＶＭは、ｖ１′であり、断続時に第１のリレーの制御信
号Ｒ３がオンになった時の電圧と等しくなる。したがっ
て、リレ、−の動作時間は、調理スタート時も、断続時
も等しくなる。ここで、第２のリレー３がオンしてから
第１のリレー２がオンするまでの時間Ｔ１′は、第２の
リレーがオンしてからリレー用制御電源電圧ＶＭが平衡
状態になるまでの時間をＴＳＥＴｌその後、ある所定の
時間（約１００ｍ５ｅｏ ）を２丁とすれば、Ｔｌ’
＝ＴＳＥＴ＋ΔＴになる。この時間ＴＩ’は、リレー用
、制御電源電圧の電流と電圧の関係で決定され、定数と
してマイコンに書き込むことができる。したがって、第
３図のように、調理スタート時と断続時において、第１
のリレーがオンする時のリレー用制御電源電圧ＶＭが、
ＶＭ＝ Ｖ１’ と等しくすることにより、調理スタ
ート時と断続時においての第１のリレーの動作時間が７
６１ ＝ ｒ６Ｉ’ となり、第１のリレーのオン位相
は、調理スタート時と断続時も等しくなり、位相角は２
７０°近傍になり、突入電流は、ｌＦ／となり極めて少
ないものが実現できた。
ター等制御する第２のリレーの制御信号Ｒ１及びＲ２が
オンになり、それらのリレーの接点が確実にオンして、
リレー用制御電源電圧ＶＭが低下後平衡になった後、（
すなわち時間Ｔｓｉ＝丁後）、さらにある所定の時間Δ
Ｔ後に、第１のリレー２の制御信号Ｒ３をオンするよう
にする。第２図のようにこの時、リレー用制御電源電圧
ＶＭは、ｖ１′であり、断続時に第１のリレーの制御信
号Ｒ３がオンになった時の電圧と等しくなる。したがっ
て、リレ、−の動作時間は、調理スタート時も、断続時
も等しくなる。ここで、第２のリレー３がオンしてから
第１のリレー２がオンするまでの時間Ｔ１′は、第２の
リレーがオンしてからリレー用制御電源電圧ＶＭが平衡
状態になるまでの時間をＴＳＥＴｌその後、ある所定の
時間（約１００ｍ５ｅｏ ）を２丁とすれば、Ｔｌ’
＝ＴＳＥＴ＋ΔＴになる。この時間ＴＩ’は、リレー用
、制御電源電圧の電流と電圧の関係で決定され、定数と
してマイコンに書き込むことができる。したがって、第
３図のように、調理スタート時と断続時において、第１
のリレーがオンする時のリレー用制御電源電圧ＶＭが、
ＶＭ＝ Ｖ１’ と等しくすることにより、調理スタ
ート時と断続時においての第１のリレーの動作時間が７
６１ ＝ ｒ６Ｉ’ となり、第１のリレーのオン位相
は、調理スタート時と断続時も等しくなり、位相角は２
７０°近傍になり、突入電流は、ｌＦ／となり極めて少
ないものが実現できた。
また、第１図で示したように、Ａ／Ｄ機能付マイコンを
使用すれば、８の電圧検知手段を用いれば、第２のリレ
ーがオンしてからリレー用制御電源電圧ＶＭが平衡に達
するまでの時間ＴＳＥＴをマイコンが自動的に認知でき
る。これは、リレー用 ・制御電源電圧ＶＭを２本の抵
抗Ｐ１及びｒ２ でをマイコンＡ／Ｄ入力端子Ｊ１に
入力する。マイコンは、内部Ａ／Ｄ変換器を搭載してい
るため、内部でディジタル量に変換する。いま、リレー
用制御電源電圧ＶＭがｖ１’ になった時を平衡状態と
なっだとすれば、マイコンがＶＭが平衡状態と判定する
レベル１「は、次のようになる。
使用すれば、８の電圧検知手段を用いれば、第２のリレ
ーがオンしてからリレー用制御電源電圧ＶＭが平衡に達
するまでの時間ＴＳＥＴをマイコンが自動的に認知でき
る。これは、リレー用 ・制御電源電圧ＶＭを２本の抵
抗Ｐ１及びｒ２ でをマイコンＡ／Ｄ入力端子Ｊ１に
入力する。マイコンは、内部Ａ／Ｄ変換器を搭載してい
るため、内部でディジタル量に変換する。いま、リレー
用制御電源電圧ＶＭがｖ１’ になった時を平衡状態と
なっだとすれば、マイコンがＶＭが平衡状態と判定する
レベル１「は、次のようになる。
いま、マイコンの電源電圧をＶＤＯとすれば、（２５６
レベル分割） となる。したがって、マイコンの入力ポートコ１マイコ
ンは、レベルがＬＳＴと算出し、リレー用制御電源電圧
が平衡状態になったと判断する。したがって、その後所
定時間ΔＴ後、第１のリレー２の制御信号Ｒ３をオンす
るようにする。したがって、この場合においても、第１
のリレーがオンになった時の電圧は、調理スタート時も
、断続時も等しくなり、第１のリレーの動作時間が等し
くなり、突入電流も低く抑えられる。
レベル分割） となる。したがって、マイコンの入力ポートコ１マイコ
ンは、レベルがＬＳＴと算出し、リレー用制御電源電圧
が平衡状態になったと判断する。したがって、その後所
定時間ΔＴ後、第１のリレー２の制御信号Ｒ３をオンす
るようにする。したがって、この場合においても、第１
のリレーがオンになった時の電圧は、調理スタート時も
、断続時も等しくなり、第１のリレーの動作時間が等し
くなり、突入電流も低く抑えられる。
ところで、リレー用制御電源電圧ＶＭが平衡状態になる
までの時間が、電源によっては、長いものがあるが、そ
うした場合においては、ＶＭがほぼ平衡状態に達してい
るかを、ＶＭの低減カーブ０．５Ｖ／１秒であれば、は
ぼ平衡状態と判断し、ＴＳＥＴを決定する。
までの時間が、電源によっては、長いものがあるが、そ
うした場合においては、ＶＭがほぼ平衡状態に達してい
るかを、ＶＭの低減カーブ０．５Ｖ／１秒であれば、は
ぼ平衡状態と判断し、ＴＳＥＴを決定する。
発明の効果
以上の構成により本発明は以下の効果を奏する。
（１）高圧トランスの突入電流が、調理スタート時及び
断続時も常に小さくなり発生磁界による吸着音も小さく
できた。
断続時も常に小さくなり発生磁界による吸着音も小さく
できた。
（２）リレーの接点定格、定格容量の小さいもので良好
となり、大巾なコストダウンと小型化が可能となった。
となり、大巾なコストダウンと小型化が可能となった。
（３）リレーの接点溶着という重大点の問題を完全にな
くすことができ、さらに耐久保障回数も飛躍的に向上し
た。
くすことができ、さらに耐久保障回数も飛躍的に向上し
た。
（４）電源回路の変更やリレーの変更による位相制御シ
ーケンスの変更もマイコンの定数を１カ所変えるだけで
良く、大巾な設計効率のアップが図れた。
ーケンスの変更もマイコンの定数を１カ所変えるだけで
良く、大巾な設計効率のアップが図れた。
（５） リレーが動作する時点でのリレー用制御電源
電圧が、平衡した（すなわち安定した）電圧になってい
るため、リレーのバウンシング時間が少なくなり、信頼
性が向上した。
電圧が、平衡した（すなわち安定した）電圧になってい
るため、リレーのバウンシング時間が少なくなり、信頼
性が向上した。
第１図は本発明の一実施例における高周波加熱装置の制
御回路図、第２図は同位相制御のタイミングチャート、
第３図は同位相制御シーケンスのタイミングチャート、
第４図は従来の高周波加熱装置の制御回路図、第５図は
同レンジ、生解凍のシーケンスのタイミングチャート、
第６図（ａ） 、 （ｂ）、第７図は電圧の位相と磁束
及び突入電流の関係を示した波形図、第８図は従来の位
相制御のタイミングチャート１．第９図は同リレーの動
作時間と駆動電圧の関係を示すグラフ、第１０図は従来
の位相制御のタイミングチャート、第１１図は同電源回
路図、第１２図は同電源回路の電圧電流の特性図、第１
３図は同位相制御のタイミングチャートである。 １・・・・・マイコン、２・・・・・・位相制御用リレ
ー、ａ・・・・・・ランプ、モーター等制御用リレー、
４・・・・・・マグネトロン、５・・・・・・高圧トラ
ンス、７・・・・・・リレー用制御電源、８・・・・・
Ａ／Ｄ回路。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はか１名４・
・−マグネトロン 第１図 １ｇ２図 ７？ｌｒ＋ ＝ ｎ５＋’ 第４図 第５図 第６図 ６８０ Ｘ ｙｃ ３．．２．ｃ 第７図 Ｔｏ＋−５ＴＡＲＴｋ 第 ８ 図 Ｔ６＋’ −途中
−時区 〉Δ−＆豪皆￥１！２゜ ′：ｙ′ 塚第
１１図 第１２図 ワし一用電流ＩＭ 第１３図 Ｔ。
御回路図、第２図は同位相制御のタイミングチャート、
第３図は同位相制御シーケンスのタイミングチャート、
第４図は従来の高周波加熱装置の制御回路図、第５図は
同レンジ、生解凍のシーケンスのタイミングチャート、
第６図（ａ） 、 （ｂ）、第７図は電圧の位相と磁束
及び突入電流の関係を示した波形図、第８図は従来の位
相制御のタイミングチャート１．第９図は同リレーの動
作時間と駆動電圧の関係を示すグラフ、第１０図は従来
の位相制御のタイミングチャート、第１１図は同電源回
路図、第１２図は同電源回路の電圧電流の特性図、第１
３図は同位相制御のタイミングチャートである。 １・・・・・マイコン、２・・・・・・位相制御用リレ
ー、ａ・・・・・・ランプ、モーター等制御用リレー、
４・・・・・・マグネトロン、５・・・・・・高圧トラ
ンス、７・・・・・・リレー用制御電源、８・・・・・
Ａ／Ｄ回路。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はか１名４・
・−マグネトロン 第１図 １ｇ２図 ７？ｌｒ＋ ＝ ｎ５＋’ 第４図 第５図 第６図 ６８０ Ｘ ｙｃ ３．．２．ｃ 第７図 Ｔｏ＋−５ＴＡＲＴｋ 第 ８ 図 Ｔ６＋’ −途中
−時区 〉Δ−＆豪皆￥１！２゜ ′：ｙ′ 塚第
１１図 第１２図 ワし一用電流ＩＭ 第１３図 Ｔ。
Claims (2)
- （１）被加熱物を収容する加熱室と、前記加熱室に設け
られた加熱手段と、前記加熱手段に給電するための高圧
トランスと、前記高圧トランスを位相制御する第１のリ
レーと、前記高圧トランス以外の、被制御物を制御する
第２のリレーと、安定化されていないリレー用制御電源
と、前記第１及び第２のリレーを制御する制御部とを備
え、前記制御部は、前記第１のリレーを、前記第２のリ
レーが動作して、リレー用制御電源電圧が低下してから
平衡状態に達した後、ある所定の時間後に動作させる構
成とした高周波加熱装置。 - （２）被加熱物を収容する加熱室と、前記加熱室に設け
られた加熱手段と、前記加熱手段に給電するための高圧
トランスと、前記高圧トランスを位相制御する第１のリ
レーと、前記高圧トランス以外の被制御物を制御する第
２のリレーと、安定化されていないリレー用制御電源と
、前記リレー用制御電源に接続された電源電圧検知手段
と、前記電源電圧検知手段からの出力を入力として、前
記第１及び第２のリレーを制御する制御部とを備え、前
記制御部は、前記第１のリレーを、前記電源検知手段か
らの出力を入力することにより、前記第２のリレーが動
作して、リレー用制御電源電圧が低下してから平衡状態
に達した後、ある所定の時間後に動作させる構成とした
高周波加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62155893A JPS64687A (en) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | High frequency heating device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62155893A JPS64687A (en) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | High frequency heating device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01687A true JPH01687A (ja) | 1989-01-05 |
| JPS64687A JPS64687A (en) | 1989-01-05 |
Family
ID=15615804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62155893A Pending JPS64687A (en) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | High frequency heating device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS64687A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2567585Y2 (ja) * | 1990-03-05 | 1998-04-02 | シャープ株式会社 | 電子加熱装置の表示回路 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59146187A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-21 | 松下電器産業株式会社 | 加熱装置 |
-
1987
- 1987-06-23 JP JP62155893A patent/JPS64687A/ja active Pending
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