JPH02111003A - 電流トランス - Google Patents
電流トランスInfo
- Publication number
- JPH02111003A JPH02111003A JP63264747A JP26474788A JPH02111003A JP H02111003 A JPH02111003 A JP H02111003A JP 63264747 A JP63264747 A JP 63264747A JP 26474788 A JP26474788 A JP 26474788A JP H02111003 A JPH02111003 A JP H02111003A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bobbin
- core
- winding
- current transformer
- secondary winding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、円環状のコアに挿通する形で１次巻線と２次
巻線とを巻回した電流トランスに関するものである。
巻線とを巻回した電流トランスに関するものである。
一般にこの種の電流トランスは、フェライトにより形成
された円環状のコアに１次巻線と２次巻線とを巻回して
形成されている。
された円環状のコアに１次巻線と２次巻線とを巻回して
形成されている。
ところで、フェライトは、飽和磁束密度が比較的小さく
、１次巻線に流す入力電流が大きいと磁気飽和が生じて
直線性が悪くなるから、最大貫通電流を大きくとること
ができないという問題がある。飽和磁束密度を改善する
ために、コアにパーマロイを用いた電流センサもあるが
、パーマロイは高磁束密度で使用すると鉄損が大きくな
るから、結局、磁束密度を大きくとることができず、最
大貫通電流を大きくとることができない。 本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
あり、入力電流に対する出力電圧の直線性がよく、しか
も最大貫通電流を大きくとることができる電流トランス
を提供しようとするものである。
、１次巻線に流す入力電流が大きいと磁気飽和が生じて
直線性が悪くなるから、最大貫通電流を大きくとること
ができないという問題がある。飽和磁束密度を改善する
ために、コアにパーマロイを用いた電流センサもあるが
、パーマロイは高磁束密度で使用すると鉄損が大きくな
るから、結局、磁束密度を大きくとることができず、最
大貫通電流を大きくとることができない。 本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
あり、入力電流に対する出力電圧の直線性がよく、しか
も最大貫通電流を大きくとることができる電流トランス
を提供しようとするものである。
本発明では、上記目的を達成するために、円環状のコア
と、コアに挿通される形でコアに巻回された１次巻線お
よび２次巻線と、コアと１次巻線と２次巻線とをモール
ドする合成樹脂の被覆体とから成り、コアは、円筒状に
形成され軸方向の両端部に円板状のフランジを有した非
磁性体よりなるボビンと、ボビンの軸方向の長さに略合
致する幅を有した非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに
複数層巻回して形成され最外層が上記フランジの外周縁
に略合致するコア本体と、ボビンおよびコア本体を覆う
合成樹脂のコーティング層とから成るのである。 また、上記被覆体は、紫外線硬化樹脂により形成するの
が望まし°い。 さらに、上記２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結
合し、２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に
接着剤により固定するとともに、ＴＩｌ覆体内に埋入す
るのが望ましい。 上記コア本体を形成する帯片は、巻き始めの端部を始端
固定テープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を
終端固定テープにより固定するとよい。 また、上記コーティング層の外周面は、コアの中心軸を
通る断面を滑らかな曲線状に形成するのが望ましい。 上記ボビンは、円板状の板金の中央部に形成された開口
の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形成し
、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略等し
く形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の筒軸
内に圧入するのが望ましい。
と、コアに挿通される形でコアに巻回された１次巻線お
よび２次巻線と、コアと１次巻線と２次巻線とをモール
ドする合成樹脂の被覆体とから成り、コアは、円筒状に
形成され軸方向の両端部に円板状のフランジを有した非
磁性体よりなるボビンと、ボビンの軸方向の長さに略合
致する幅を有した非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに
複数層巻回して形成され最外層が上記フランジの外周縁
に略合致するコア本体と、ボビンおよびコア本体を覆う
合成樹脂のコーティング層とから成るのである。 また、上記被覆体は、紫外線硬化樹脂により形成するの
が望まし°い。 さらに、上記２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結
合し、２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に
接着剤により固定するとともに、ＴＩｌ覆体内に埋入す
るのが望ましい。 上記コア本体を形成する帯片は、巻き始めの端部を始端
固定テープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を
終端固定テープにより固定するとよい。 また、上記コーティング層の外周面は、コアの中心軸を
通る断面を滑らかな曲線状に形成するのが望ましい。 上記ボビンは、円板状の板金の中央部に形成された開口
の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形成し
、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略等し
く形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の筒軸
内に圧入するのが望ましい。
上記構成によれば、コアを、非磁性体のボビンと、ボビ
ンに巻回した非晶質磁性体の帯片とで形成しているから
、フェライトのコアを用いる場合に比較して飽和磁束密
度を大きくとることができ、入力電流が大きい場合でも
入力電流に対する出力電流の直線性がよくなるのである
。非晶Ｎ磁性体は、パーマロイに比較すれば飽和磁束密
度が低い場合があるが、鉄損を考慮すれば、実効的には
パーマロイよりも高磁束密度で使用することができ、最
大貫通電流を大きくとることができる。 また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
のである。 さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。 また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になリ、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるのである。さらに、被
覆体によってリード線の張力止めもなされるから、リー
ド線に張力が作用しても２次巻線との結き部に及ぶこと
がなく、結合部での断線が防止できるのである。 コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。 また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないから、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線の断線が防止できるのである。 さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。
ンに巻回した非晶質磁性体の帯片とで形成しているから
、フェライトのコアを用いる場合に比較して飽和磁束密
度を大きくとることができ、入力電流が大きい場合でも
入力電流に対する出力電流の直線性がよくなるのである
。非晶Ｎ磁性体は、パーマロイに比較すれば飽和磁束密
度が低い場合があるが、鉄損を考慮すれば、実効的には
パーマロイよりも高磁束密度で使用することができ、最
大貫通電流を大きくとることができる。 また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
のである。 さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。 また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になリ、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるのである。さらに、被
覆体によってリード線の張力止めもなされるから、リー
ド線に張力が作用しても２次巻線との結き部に及ぶこと
がなく、結合部での断線が防止できるのである。 コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。 また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないから、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線の断線が防止できるのである。 さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。
コア１は、第１図に示すように、非磁性体により筒状に
形成され軸方向の両端部にフランジ１１を備えたボビン
１２と、非晶買磁性体の薄肉の帯片１３をボビン１２に
対して多数層に巻装したコア本体１４と、ボビン１２お
よびコア本体１４を被覆する合成樹脂のコーティング層
１５とにより形成されている。 ボビン１２は、合成樹脂等により一体に形成してもよい
が、第２図に示すように、一対の半体１２ａ、１２ｂを
結合して形成するのが望ましい。 すなわち、各半体１２ａ、１２ｂは、黄銅等の非磁性体
の板金を加工して形成されるのであり、円筒状の筒軸１
６ａ、１６ｂの軸方向の一端部にフランジ１１を備えた
形状に形成されている。〜方の半体１２ａの筒軸１６ａ
の内径は、他方の半体１２ｂの筒軸１６ｂの外径に略等
しく設定されており、筒軸１６ｂを筒軸１６ａ内に圧入
することにより、第２図（ｂ）のように、両半体１２ａ
、１２ｂが結合されてボビン１２を形成するようになっ
ている。各半体１２ａ、１２ｂを形成するには、第３図
に示すように、それぞれ一方向に送られる一対の帯板２
５ａ、２５ｂを略直交して配置し、両帯［２５ａ、２５
ｂが交差する部位に達するまでに、両帯板２５ａ、２５
ｂに対して、それぞれ孔明加工（Ａ工程）を施した後、
絞り加工（Ｂ工程）により筒軸１６ａ、１６ｂを形成し
、さらに、方の帯板２５ｂの筒軸１６ｂの周囲を円板状
に半抜き加工（Ｃ工程）する。次に、両帯板２５ａ、２
５ｂの交差部位において、一方の帯板２５ｂから半体１
２ｂを抜くとともに筒軸１６ｂを筒軸１６ａに圧入する
のである（Ｄ工程）。その後、帯板２５ａの筒軸１６ａ
の周囲を円板状に打ち抜くと（Ｅ工程）、ボビン１１を
形成することができる。ここに、絞り加工（Ｂ工程）は
、筒軸１６ａ、１６ｂの突出量を、帯板２５ａ、２５ｂ
の肉厚ｔに対して６ｔとし、筒軸１６ａ、１６ｂの肉厚
を０．５ ｔに設定する。また、加工に用いるプレスラ
ム２６は、第４図に示すように、直径が３段階に設定さ
れた形状のものを用いる。すなわち、ブレスラ１１２６
は、先端部が半球状に形成され、先端部に連続する第１
ラム部２６ａは、筒軸１６ａ １６ｂの内径よりも０
．２ｚｚ小さい直径て長さが６ｔに設定され、第２ラム
部２６ｂは第１ラム部２６ ａの直径よりも０ 、１
ａｍ大きい直径で長さが７しに設定され、さらに、第３
ラム部２６ｃは第２ラム部２６ｂよりも０ 、１ ａｍ
大きい直径で長さが８ｔに設定されている。ここに、帯
板２５ ａ、 ２５ ＋：１の肉厚ｔ１．ｌｔｏ、５ａ
ｖ、孔明加工で形成される透孔１９の直径は４ＩＩＩｚ
程度、筒軸１６ａ、１６ｂの外径は８ａ程度に設定され
ている。上述したようなプレスラム２６を用いて、上述
のような寸法設定を行うことにより、１回のプレスで筒
軸１６ａ。 １６ｂを形成することができ、このような絞り加工にお
いて従来は３〜５工程が必要となっていたところを、１
工程で加工できるのである。また、加工工数を削減する
ために特殊な設備は不要であり、上述した形状のプレス
ラム２６を用いるだけでよいから、設備投資もほとんど
必要ないのである。しかも、複数工程で絞り加工を行っ
ていた従来方法に比較すれば、プレスラム２６の本数が
少なくなるから、プレスラム２６に要する費用が６０〜
７０％に削減されるという利点があり、さらには、加工
工数が少ないから従来に比較して生産性がほぼ２倍に向
上するのである。 上述のようにして形成されたボビン１２に対して、第５
図および第６図に示すように、非晶質磁性体の薄肉の帯
片１３が巻装される。帯片１３の幅は、ボビン１２の両
フランジ１１の間の距離に略等しく設定されており、巻
き始めの端部は、ポリイミドフィルムテープ等の耐熱性
接着テープよりなる始端固定テープ１７によりボビン１
２に固定される。また、帯片１３を複数層に巻回した後
、巻き終わりの端部を耐熱性接着テープの終端固定テー
プ１８により固定する。始端固定テープ１７を用いるこ
とにより、ボビン１２と帯片１３とが密着し、帯片１３
の曲げ応力によるボビン１２からの浮き上がりが防止さ
れるのである。また、終端固定テープ１８を用いること
により、巻き終わりの端部でのめくれが防止できる。そ
の結果、帯片１３により形成されるコア本体１４の占積
率が大きくなるのである。ボビン１２に帯片１３を巻い
た後、磁場中で焼鈍する（３９０°Ｃ２時間）。 これにより、非晶質磁性体である帯片１３の内部応力が
除去される。また、ボビン１２は非磁性体の金属で形成
されており、帯片１３の固定には耐然性接着テープを用
いているから、焼鈍の際の耐熱性には問題がない。この
ように、ボビン１２には非磁性体を用いているから、コ
ア１の磁気特性はコア本体１４の磁気特性により決定さ
れ、コア本体１４が非晶質磁性体であるところから、飽
和磁束密度および透磁率が大きく、鉄損が少なくなるの
である。 ボビン１２とコア本体１４とは合成樹脂のコーティング
層１５により全周に互って覆われる。コーティング層１
５は、ポリアミド等の合成樹脂の数１０〜数１００μｌ
の粒度の粉末体により形成される。合成樹脂の粉末体を
用いている結果、帯片１３の眉間に樹脂が侵入せず、磁
気特性を低下させることがないのである。また、上述し
たようにコア本体１４が金属のボビン１２に帯片１３を
巻装して形成されているから、コーティング層１５の成
形時に帯片１３に応力が発生するのを防止でき、コーテ
ィング層１５の成形によるコア本体１４の磁気特性の変
化を防止できるのである。ここに、コーティング層１５
の外周面は、ボビン１２の中心軸を含む断面においてエ
ツジを形成しない滑らかな曲線となるように形成されて
いる。 以上のようにして形成されたコア１には、第７図に示す
ように、コア１の中心孔に挿通する形で１次巻線２と２
次巻線３とが巻装される。１次巻線２は、２次巻線３に
比較して直径が１０倍程度であって、数ターン程度巻回
される。ここに、コーティング層１５が形成されている
ことにより、１次巻１１１２および２次巻線３の巻装時
に、コア本体１４に応力が発生することがないのである
。しかも、上述のようにコーティング層１５にはエツジ
が形成されないから、１次巻線２や２次巻線３を渦付け
ることがなく、しがち、ボビン１２やコア本体１４に対
する絶縁性も保たれるのである。 ところで、コーティング層１５には、第１図（ｆ）に示
すように、コア１の軸方向における両端面にそれぞれ突
部１５ａが突設されていて、各突部１５ａにはコア１の
端面に沿った保持溝１５ｂが形成されている。２次巻線
３の端末部は、この保持溝１５ｂ内に挿入されるととも
に、第１図（ａ）に示すように、ホットメルトの接着剤
２１によりコーティング層１５に固着される。さらに、
２次巻線３には、絶縁被覆を有したリード線４が接続さ
れる。リード線４は、芯線が編組線よりなり、２次巻線
３に接続される端部は、第１図（ｅ）のように、偏平に
加工された後、予備溶接が施され、芯線のばらけが防止
される。また、第１図（ｄ）のように、先端部に保持凹
所２２が形成されており、保持凹所２２に２次巻線３の
端部を重ねる形で、２次巻線３とリード線４とが溶着さ
れるのである。 ２次巻線３とリード線４との接続が完了した後、この結
合部はホットメルトの接着剤２３によりコーティング層
１５に固着される。このように、２次巻線３とリード線
４との結合部をコーティング層１５に固着することによ
り、２次巻線３の両端部間の絶縁距離が保たれるととも
に、リード線４からの張力が２次巻線３に作用するのを
防止することができ、比較的細い２次巻線３の断線が防
止できるのである。 １次巻線２および２次巻線３をコア１に巻装した後、第
８図に示すように、合成樹脂の被覆体うでモールドする
。このようにン皮覆体５で、コア１．１次巻線２．２次
巻線３をモールドすることにより、リードｖｉ４の根元
の断線が防止でき、しかも外部からの衝撃がコア本体１
４に作用せず、コア本体１４の磁気特性への影響が防止
できるのである。被覆体５としては、紫外線硬化樹脂が
用いられる。したがって、加工に要する時間が短縮され
、成形サイクルが翅くなって生産性が向上するのである
。また、成形にあたって加熱が不要であるから、コア本
体１４の磁気特性に影響を与えないのである。 上述のようにして形成された電流トランスは、たとえば
、動作確認灯を内蔵したスイッチに用いられる。このよ
うなスイッチは、第９図に示ずように、器体３０内に上
記した電流トランス１０と、接点機構部とを内蔵してお
り、電流［・ランス１０には第１３図に示すように、発
光ダイオードよりなる動作確認灯４１が接続される。器
体３０は、第１０図に示すように、ボディ３１とボディ
３１に被嵌されるカバー３２とを組立枠３３で結合して
形成されており、器体３０の外形は、日本配線器具工業
会で規格化されている取ｆ寸枠に対して着脱自在に取着
できる埋込型の配線器具の１＠分に相当する寸法に設定
されており、第１１図に示すように、合成樹脂製の取（
−ｆ枠への取付部となる取付爪３４と、金属製の取付枠
への取付部となる取付孔３５とが、組立枠３３に形成さ
れている。カバー３４にはハンドル３６が揺動自在に保
持されており、ハンドル３６には動作確認灯４１を実装
したプリント基板４２が固定される。動ｆヤ確認灯４１
は、ハンドル３６の操作面に露出しており、操作面には
ハンドルカバー３７が被嵌され、ハンドルカバー３７を
通して動作確認灯４１の点滅状態が確認できるようにな
っている。 ボディ３］の両端部には、端子４０ａ、４０ｂが納装さ
れており、各端子４０ａ、４０ｂは略コ形に形成された
端子板４３ａ、４３ｂと、端子板４３ａ、４３ｂに対し
て近付く向きのばね力を有する鎖錠ばね４４ａ、４４ｂ
と、外力を加えることにより鎖錠ばね４４ａ、４４ｂを
端子板４３ａ。 ４３ｂから引き離す向きに押圧する解除釦４５ａ４５ｂ
とで構成された速結端子構造を有している。 したがって、ボディ３１の底面に形成された電線挿入孔
４６ａ、４６ｂから電線を挿入することで、端子板４３
ａ、４３ｂと１１３２ばね４４ａ、４４ｂとの間に電線
を挟持して結線を行い、ボディ３１の底面からドライバ
等で解除釦４５ａ、４５ｂを押すことにより電線を引き
抜くことができるようにしているのである。一方の端子
板４３２１には固定接点４７が設けられ、固定接点４７
には上方に開放された略コ形の可動子４８に設けた可動
接点４つが対向する。可動子４８の下面は、支持端子板
５０に設けた支点５０ａの上に揺動自在に支持されてお
り、可動子４８の揺動に伴って可動接点４９が固定接点
４７に菊接する。可動子４８とハンドル３６との間には
反転ばね５１が保持されており、ハンドル３６の揺動に
伴って反転ばね５Ｘがもっとも圧縮される死点を挟んで
可動子４８が揺動するから、可動子４８はいわゆるスナ
ップ動作を行い、瞬間的に反転するのである。 ところで、上述した動作確認灯４１は電流［・ランス１
０の２次巻線３に接続される。電流トランス１０は、第
１２図に示すように、可動子４８の側方でボディ３１内
に収納される。電流トランス１０の１次巻線２の一端は
、支持端子板５０に接続され、他端は端子板４３ｂに接
続される。したがって、第１３図に示す回路構成となる
のであって、交流回路に挿入されているときに、可動接
点４９が固定接点４７に当接して接点ｒが閉極している
と、動作確認灯４１が点灯し、接点ｒが開極していると
、動作確認灯４１が消灯するから、接点ｒのオン・オフ
の状態を動作確認灯４１の点滅によって確認することが
できるのである。
形成され軸方向の両端部にフランジ１１を備えたボビン
１２と、非晶買磁性体の薄肉の帯片１３をボビン１２に
対して多数層に巻装したコア本体１４と、ボビン１２お
よびコア本体１４を被覆する合成樹脂のコーティング層
１５とにより形成されている。 ボビン１２は、合成樹脂等により一体に形成してもよい
が、第２図に示すように、一対の半体１２ａ、１２ｂを
結合して形成するのが望ましい。 すなわち、各半体１２ａ、１２ｂは、黄銅等の非磁性体
の板金を加工して形成されるのであり、円筒状の筒軸１
６ａ、１６ｂの軸方向の一端部にフランジ１１を備えた
形状に形成されている。〜方の半体１２ａの筒軸１６ａ
の内径は、他方の半体１２ｂの筒軸１６ｂの外径に略等
しく設定されており、筒軸１６ｂを筒軸１６ａ内に圧入
することにより、第２図（ｂ）のように、両半体１２ａ
、１２ｂが結合されてボビン１２を形成するようになっ
ている。各半体１２ａ、１２ｂを形成するには、第３図
に示すように、それぞれ一方向に送られる一対の帯板２
５ａ、２５ｂを略直交して配置し、両帯［２５ａ、２５
ｂが交差する部位に達するまでに、両帯板２５ａ、２５
ｂに対して、それぞれ孔明加工（Ａ工程）を施した後、
絞り加工（Ｂ工程）により筒軸１６ａ、１６ｂを形成し
、さらに、方の帯板２５ｂの筒軸１６ｂの周囲を円板状
に半抜き加工（Ｃ工程）する。次に、両帯板２５ａ、２
５ｂの交差部位において、一方の帯板２５ｂから半体１
２ｂを抜くとともに筒軸１６ｂを筒軸１６ａに圧入する
のである（Ｄ工程）。その後、帯板２５ａの筒軸１６ａ
の周囲を円板状に打ち抜くと（Ｅ工程）、ボビン１１を
形成することができる。ここに、絞り加工（Ｂ工程）は
、筒軸１６ａ、１６ｂの突出量を、帯板２５ａ、２５ｂ
の肉厚ｔに対して６ｔとし、筒軸１６ａ、１６ｂの肉厚
を０．５ ｔに設定する。また、加工に用いるプレスラ
ム２６は、第４図に示すように、直径が３段階に設定さ
れた形状のものを用いる。すなわち、ブレスラ１１２６
は、先端部が半球状に形成され、先端部に連続する第１
ラム部２６ａは、筒軸１６ａ １６ｂの内径よりも０
．２ｚｚ小さい直径て長さが６ｔに設定され、第２ラム
部２６ｂは第１ラム部２６ ａの直径よりも０ 、１
ａｍ大きい直径で長さが７しに設定され、さらに、第３
ラム部２６ｃは第２ラム部２６ｂよりも０ 、１ ａｍ
大きい直径で長さが８ｔに設定されている。ここに、帯
板２５ ａ、 ２５ ＋：１の肉厚ｔ１．ｌｔｏ、５ａ
ｖ、孔明加工で形成される透孔１９の直径は４ＩＩＩｚ
程度、筒軸１６ａ、１６ｂの外径は８ａ程度に設定され
ている。上述したようなプレスラム２６を用いて、上述
のような寸法設定を行うことにより、１回のプレスで筒
軸１６ａ。 １６ｂを形成することができ、このような絞り加工にお
いて従来は３〜５工程が必要となっていたところを、１
工程で加工できるのである。また、加工工数を削減する
ために特殊な設備は不要であり、上述した形状のプレス
ラム２６を用いるだけでよいから、設備投資もほとんど
必要ないのである。しかも、複数工程で絞り加工を行っ
ていた従来方法に比較すれば、プレスラム２６の本数が
少なくなるから、プレスラム２６に要する費用が６０〜
７０％に削減されるという利点があり、さらには、加工
工数が少ないから従来に比較して生産性がほぼ２倍に向
上するのである。 上述のようにして形成されたボビン１２に対して、第５
図および第６図に示すように、非晶質磁性体の薄肉の帯
片１３が巻装される。帯片１３の幅は、ボビン１２の両
フランジ１１の間の距離に略等しく設定されており、巻
き始めの端部は、ポリイミドフィルムテープ等の耐熱性
接着テープよりなる始端固定テープ１７によりボビン１
２に固定される。また、帯片１３を複数層に巻回した後
、巻き終わりの端部を耐熱性接着テープの終端固定テー
プ１８により固定する。始端固定テープ１７を用いるこ
とにより、ボビン１２と帯片１３とが密着し、帯片１３
の曲げ応力によるボビン１２からの浮き上がりが防止さ
れるのである。また、終端固定テープ１８を用いること
により、巻き終わりの端部でのめくれが防止できる。そ
の結果、帯片１３により形成されるコア本体１４の占積
率が大きくなるのである。ボビン１２に帯片１３を巻い
た後、磁場中で焼鈍する（３９０°Ｃ２時間）。 これにより、非晶質磁性体である帯片１３の内部応力が
除去される。また、ボビン１２は非磁性体の金属で形成
されており、帯片１３の固定には耐然性接着テープを用
いているから、焼鈍の際の耐熱性には問題がない。この
ように、ボビン１２には非磁性体を用いているから、コ
ア１の磁気特性はコア本体１４の磁気特性により決定さ
れ、コア本体１４が非晶質磁性体であるところから、飽
和磁束密度および透磁率が大きく、鉄損が少なくなるの
である。 ボビン１２とコア本体１４とは合成樹脂のコーティング
層１５により全周に互って覆われる。コーティング層１
５は、ポリアミド等の合成樹脂の数１０〜数１００μｌ
の粒度の粉末体により形成される。合成樹脂の粉末体を
用いている結果、帯片１３の眉間に樹脂が侵入せず、磁
気特性を低下させることがないのである。また、上述し
たようにコア本体１４が金属のボビン１２に帯片１３を
巻装して形成されているから、コーティング層１５の成
形時に帯片１３に応力が発生するのを防止でき、コーテ
ィング層１５の成形によるコア本体１４の磁気特性の変
化を防止できるのである。ここに、コーティング層１５
の外周面は、ボビン１２の中心軸を含む断面においてエ
ツジを形成しない滑らかな曲線となるように形成されて
いる。 以上のようにして形成されたコア１には、第７図に示す
ように、コア１の中心孔に挿通する形で１次巻線２と２
次巻線３とが巻装される。１次巻線２は、２次巻線３に
比較して直径が１０倍程度であって、数ターン程度巻回
される。ここに、コーティング層１５が形成されている
ことにより、１次巻１１１２および２次巻線３の巻装時
に、コア本体１４に応力が発生することがないのである
。しかも、上述のようにコーティング層１５にはエツジ
が形成されないから、１次巻線２や２次巻線３を渦付け
ることがなく、しがち、ボビン１２やコア本体１４に対
する絶縁性も保たれるのである。 ところで、コーティング層１５には、第１図（ｆ）に示
すように、コア１の軸方向における両端面にそれぞれ突
部１５ａが突設されていて、各突部１５ａにはコア１の
端面に沿った保持溝１５ｂが形成されている。２次巻線
３の端末部は、この保持溝１５ｂ内に挿入されるととも
に、第１図（ａ）に示すように、ホットメルトの接着剤
２１によりコーティング層１５に固着される。さらに、
２次巻線３には、絶縁被覆を有したリード線４が接続さ
れる。リード線４は、芯線が編組線よりなり、２次巻線
３に接続される端部は、第１図（ｅ）のように、偏平に
加工された後、予備溶接が施され、芯線のばらけが防止
される。また、第１図（ｄ）のように、先端部に保持凹
所２２が形成されており、保持凹所２２に２次巻線３の
端部を重ねる形で、２次巻線３とリード線４とが溶着さ
れるのである。 ２次巻線３とリード線４との接続が完了した後、この結
合部はホットメルトの接着剤２３によりコーティング層
１５に固着される。このように、２次巻線３とリード線
４との結合部をコーティング層１５に固着することによ
り、２次巻線３の両端部間の絶縁距離が保たれるととも
に、リード線４からの張力が２次巻線３に作用するのを
防止することができ、比較的細い２次巻線３の断線が防
止できるのである。 １次巻線２および２次巻線３をコア１に巻装した後、第
８図に示すように、合成樹脂の被覆体うでモールドする
。このようにン皮覆体５で、コア１．１次巻線２．２次
巻線３をモールドすることにより、リードｖｉ４の根元
の断線が防止でき、しかも外部からの衝撃がコア本体１
４に作用せず、コア本体１４の磁気特性への影響が防止
できるのである。被覆体５としては、紫外線硬化樹脂が
用いられる。したがって、加工に要する時間が短縮され
、成形サイクルが翅くなって生産性が向上するのである
。また、成形にあたって加熱が不要であるから、コア本
体１４の磁気特性に影響を与えないのである。 上述のようにして形成された電流トランスは、たとえば
、動作確認灯を内蔵したスイッチに用いられる。このよ
うなスイッチは、第９図に示ずように、器体３０内に上
記した電流トランス１０と、接点機構部とを内蔵してお
り、電流［・ランス１０には第１３図に示すように、発
光ダイオードよりなる動作確認灯４１が接続される。器
体３０は、第１０図に示すように、ボディ３１とボディ
３１に被嵌されるカバー３２とを組立枠３３で結合して
形成されており、器体３０の外形は、日本配線器具工業
会で規格化されている取ｆ寸枠に対して着脱自在に取着
できる埋込型の配線器具の１＠分に相当する寸法に設定
されており、第１１図に示すように、合成樹脂製の取（
−ｆ枠への取付部となる取付爪３４と、金属製の取付枠
への取付部となる取付孔３５とが、組立枠３３に形成さ
れている。カバー３４にはハンドル３６が揺動自在に保
持されており、ハンドル３６には動作確認灯４１を実装
したプリント基板４２が固定される。動ｆヤ確認灯４１
は、ハンドル３６の操作面に露出しており、操作面には
ハンドルカバー３７が被嵌され、ハンドルカバー３７を
通して動作確認灯４１の点滅状態が確認できるようにな
っている。 ボディ３］の両端部には、端子４０ａ、４０ｂが納装さ
れており、各端子４０ａ、４０ｂは略コ形に形成された
端子板４３ａ、４３ｂと、端子板４３ａ、４３ｂに対し
て近付く向きのばね力を有する鎖錠ばね４４ａ、４４ｂ
と、外力を加えることにより鎖錠ばね４４ａ、４４ｂを
端子板４３ａ。 ４３ｂから引き離す向きに押圧する解除釦４５ａ４５ｂ
とで構成された速結端子構造を有している。 したがって、ボディ３１の底面に形成された電線挿入孔
４６ａ、４６ｂから電線を挿入することで、端子板４３
ａ、４３ｂと１１３２ばね４４ａ、４４ｂとの間に電線
を挟持して結線を行い、ボディ３１の底面からドライバ
等で解除釦４５ａ、４５ｂを押すことにより電線を引き
抜くことができるようにしているのである。一方の端子
板４３２１には固定接点４７が設けられ、固定接点４７
には上方に開放された略コ形の可動子４８に設けた可動
接点４つが対向する。可動子４８の下面は、支持端子板
５０に設けた支点５０ａの上に揺動自在に支持されてお
り、可動子４８の揺動に伴って可動接点４９が固定接点
４７に菊接する。可動子４８とハンドル３６との間には
反転ばね５１が保持されており、ハンドル３６の揺動に
伴って反転ばね５Ｘがもっとも圧縮される死点を挟んで
可動子４８が揺動するから、可動子４８はいわゆるスナ
ップ動作を行い、瞬間的に反転するのである。 ところで、上述した動作確認灯４１は電流［・ランス１
０の２次巻線３に接続される。電流トランス１０は、第
１２図に示すように、可動子４８の側方でボディ３１内
に収納される。電流トランス１０の１次巻線２の一端は
、支持端子板５０に接続され、他端は端子板４３ｂに接
続される。したがって、第１３図に示す回路構成となる
のであって、交流回路に挿入されているときに、可動接
点４９が固定接点４７に当接して接点ｒが閉極している
と、動作確認灯４１が点灯し、接点ｒが開極していると
、動作確認灯４１が消灯するから、接点ｒのオン・オフ
の状態を動作確認灯４１の点滅によって確認することが
できるのである。
本発明は上述のように、円環状のコアと、コアに挿通さ
れる形でコアに巻回された１次巻線および２次巻線と、
コアと１次巻線と２次巻線とをモールドする合成樹脂の
被覆体とから成り、コアは、円筒状に形成され軸方向の
両端部に円板状のフランジを有した非磁性体よりなるボ
ビンと、ボビンの軸方向の長さに略合致する幅を有した
非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに筏数層巻回して形
成され最外層が上記フランジの外周縁に略合致するコア
本体と、ボビンおよびコア本体を覆う合成樹脂のコーテ
ィング層とで構成されているものであり、コアを、非磁
性体のボビンと、ボビンに巻回した非晶質磁性体の帯片
とで形成しているから、フェライトのコアを用いる場合
に比較して飽和磁束密度を大きくとることができ、入力
電流が大きい場合でも入力電流に対する出力電流の直線
性がよくなるのである。非晶質磁性体は、パーマロイに
比較すれば飽和磁束密度が低い場合があるが、鉄損を考
慮すれば、実効的にはパーマロイよりも高磁束密度で使
用することができ、最大貫通電流を大きくとることがで
きるという利点を有する。 また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
という利点がある。 さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。 また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になり、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるという利点がある。さ
らに、被覆体によってリード線の張力止めもなされるか
ら、リード線に張力が作用しても２次巻線との結合部に
及ぶことがなく、結合部での断線が防止できるという利
点がある。 コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。 また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないがら、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線のＩＶＩｖＡが防止できるのである。 さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。
れる形でコアに巻回された１次巻線および２次巻線と、
コアと１次巻線と２次巻線とをモールドする合成樹脂の
被覆体とから成り、コアは、円筒状に形成され軸方向の
両端部に円板状のフランジを有した非磁性体よりなるボ
ビンと、ボビンの軸方向の長さに略合致する幅を有した
非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに筏数層巻回して形
成され最外層が上記フランジの外周縁に略合致するコア
本体と、ボビンおよびコア本体を覆う合成樹脂のコーテ
ィング層とで構成されているものであり、コアを、非磁
性体のボビンと、ボビンに巻回した非晶質磁性体の帯片
とで形成しているから、フェライトのコアを用いる場合
に比較して飽和磁束密度を大きくとることができ、入力
電流が大きい場合でも入力電流に対する出力電流の直線
性がよくなるのである。非晶質磁性体は、パーマロイに
比較すれば飽和磁束密度が低い場合があるが、鉄損を考
慮すれば、実効的にはパーマロイよりも高磁束密度で使
用することができ、最大貫通電流を大きくとることがで
きるという利点を有する。 また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
という利点がある。 さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。 また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になり、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるという利点がある。さ
らに、被覆体によってリード線の張力止めもなされるか
ら、リード線に張力が作用しても２次巻線との結合部に
及ぶことがなく、結合部での断線が防止できるという利
点がある。 コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。 また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないがら、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線のＩＶＩｖＡが防止できるのである。 さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。
第１図（ａ）〜（ｒ）はそれぞれ本発明の実施例を示す
横断面図、縦断面図、要部拡大断面図、同図（ａ）中Ｘ
−Ｘ線を破断した側面図、同図（ａ）中Ｙ−Ｙ線断面図
、同図（ａ）中ｚ−Ｚ線断面図、第２図（ａ）（ｂ）は
それぞれ同上に用いるボビンを示す分解斜視図、組立後
の斜視図、第３図（ａ）は同上に用いるボビンの製造工
程における帯板の配置関係を示す斜視図、第３図（ｂ）
は同上に用いるボビンの製造工程の工程図、第４図は同
上に用いるボビンの製造工程における絞り加工の説明図
、第５図ないし第８図は同上の製造工程の各段階を示す
工程図、第９図ないし第１３図はそれぞれ同上を用いた
スイッチを示す断面図、側面図、平面図、カバーを開い
た平面図、回路図である。 １・・・コア、２・・４次巻線、３・・・２次巻線、４
・・・リード線、５・・・被覆体、１１・・・フランジ
、１２・・・ボビン、１２ａ、１２ｂ・・・半体、１３
・・・帯片、１４・・・コア本体、１５・・・コーティ
ング層、１６ａ。 １６ｂ・・・筒軸、１７・・・始端固定テープ、１８・
・・終端固定テープ、２１．２３・・・接着剤。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第８図 第９図 第１ｏ図 第１１図 第１２図 第１３図
横断面図、縦断面図、要部拡大断面図、同図（ａ）中Ｘ
−Ｘ線を破断した側面図、同図（ａ）中Ｙ−Ｙ線断面図
、同図（ａ）中ｚ−Ｚ線断面図、第２図（ａ）（ｂ）は
それぞれ同上に用いるボビンを示す分解斜視図、組立後
の斜視図、第３図（ａ）は同上に用いるボビンの製造工
程における帯板の配置関係を示す斜視図、第３図（ｂ）
は同上に用いるボビンの製造工程の工程図、第４図は同
上に用いるボビンの製造工程における絞り加工の説明図
、第５図ないし第８図は同上の製造工程の各段階を示す
工程図、第９図ないし第１３図はそれぞれ同上を用いた
スイッチを示す断面図、側面図、平面図、カバーを開い
た平面図、回路図である。 １・・・コア、２・・４次巻線、３・・・２次巻線、４
・・・リード線、５・・・被覆体、１１・・・フランジ
、１２・・・ボビン、１２ａ、１２ｂ・・・半体、１３
・・・帯片、１４・・・コア本体、１５・・・コーティ
ング層、１６ａ。 １６ｂ・・・筒軸、１７・・・始端固定テープ、１８・
・・終端固定テープ、２１．２３・・・接着剤。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第８図 第９図 第１ｏ図 第１１図 第１２図 第１３図
Claims (6)
- （１）円環状のコアと、コアに挿通される形でコアに巻
回された１次巻線および２次巻線と、コアと１次巻線と
２次巻線とをモールドする合成樹脂の被覆体とから成り
、コアは、円筒状に形成され軸方向の両端部に円板状の
フランジを有した非磁性体よりなるボビンと、ボビンの
軸方向の長さに略合致する幅を有した非晶質磁性体の薄
肉の帯片をボビンに複数層巻回して形成され最外層が上
記フランジの外周縁に略合致するコア本体と、ボビンお
よびコア本体を覆う合成樹脂のコーティング層とから成
ることを特徴とする電流トランス。 - （２）上記被覆体は、紫外線硬化樹脂により形成されて
成ることを特徴とする請求項１記載の電流トランス。 - （３）上記２次巻線は両端部にそれぞれリード線が結合
され、２次巻線とリード線との結合部はコアの外側面に
接着剤により固定されるとともに、被覆体内に埋入され
て成ることを特徴とする請求項１または請求項２に記載
の電流トランス。 - （４）上記コア本体を形成する帯片は、巻き始めの端部
が始端固定テープによりボビンに固定され、巻き終わり
の端部が終端固定テープにより固定されて成ることを特
徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の電流
トランス。 - （５）上記コーティング層の外周面は、コアの中心軸を
通る断面が滑らかな曲線状に形成されて成ることを特徴
とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の電流ト
ランス。 - （６）上記ボビンは、円板状の板金の中央部に形成され
た開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体よりな
り、一方の半体の筒軸の外径は他方の筒軸の内径に略等
しく形成されていて、上記一方の半体の筒軸が他方の半
体の筒軸内に圧入されていることを特徴とする請求項１
乃至請求項５のいずれかに記載の電流トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264747A JP2597678B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | 電流トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264747A JP2597678B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | 電流トランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02111003A true JPH02111003A (ja) | 1990-04-24 |
| JP2597678B2 JP2597678B2 (ja) | 1997-04-09 |
Family
ID=17407620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63264747A Expired - Lifetime JP2597678B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | 電流トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2597678B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002524840A (ja) * | 1998-08-10 | 2002-08-06 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 誘導性部品の製造方法 |
| CN102364640A (zh) * | 2011-11-24 | 2012-02-29 | 天津市百利电气有限公司 | 塑壳式断路器的电流检测互感器及制作方法 |
| US8887376B2 (en) | 2005-07-20 | 2014-11-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for production of a soft-magnetic core having CoFe or CoFeV laminations and generator or motor comprising such a core |
| JP2016158445A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | アズビル株式会社 | サージ保護素子の劣化監視装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792816A (en) * | 1980-11-30 | 1982-06-09 | Tdk Corp | Manufacture of amorphous magnetic alloy thin-plate cut core |
| JPS63133512A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-06 | Matsushita Electric Works Ltd | カレントトランス |
-
1988
- 1988-10-20 JP JP63264747A patent/JP2597678B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792816A (en) * | 1980-11-30 | 1982-06-09 | Tdk Corp | Manufacture of amorphous magnetic alloy thin-plate cut core |
| JPS63133512A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-06 | Matsushita Electric Works Ltd | カレントトランス |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002524840A (ja) * | 1998-08-10 | 2002-08-06 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 誘導性部品の製造方法 |
| USRE41269E1 (en) | 1998-08-10 | 2010-04-27 | Vacumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for producing inductive components |
| US8887376B2 (en) | 2005-07-20 | 2014-11-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for production of a soft-magnetic core having CoFe or CoFeV laminations and generator or motor comprising such a core |
| CN102364640A (zh) * | 2011-11-24 | 2012-02-29 | 天津市百利电气有限公司 | 塑壳式断路器的电流检测互感器及制作方法 |
| JP2016158445A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | アズビル株式会社 | サージ保護素子の劣化監視装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2597678B2 (ja) | 1997-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4400674A (en) | Coil unit | |
| JPH02111003A (ja) | 電流トランス | |
| KR20070106455A (ko) | 자성소자 | |
| JPH11345715A (ja) | 小形電気巻線部品 | |
| US4315232A (en) | Subminiature audio transformer | |
| US20050217107A1 (en) | Core structure of stator transformer for rotary transformer | |
| JP2521846Y2 (ja) | トロイダルコイル | |
| JP3362135B2 (ja) | コイル装置 | |
| JPH10135044A (ja) | インダクタンス素子 | |
| JPH02165610A (ja) | 変圧器 | |
| JPH0646529B2 (ja) | 動作確認灯付スイッチ | |
| US2958060A (en) | Inductor devices | |
| JPS62154705A (ja) | 非直線性インダクタの製造方法 | |
| JP2002319510A (ja) | 巻線部品 | |
| JPS6331371Y2 (ja) | ||
| JPH01110714A (ja) | 小型トランス・コイル | |
| JPH09312225A (ja) | 点火コイル | |
| JPH06275447A (ja) | コイル部品 | |
| JP2000124038A (ja) | 高周波トランス及び巻線用補助具 | |
| JPS62147714A (ja) | 環状磁心を有するインダクタの製造方法 | |
| KR200272410Y1 (ko) | 트랜스포머 | |
| JP3054397U (ja) | コイル用ボビン及びトランスケース並びにトランス | |
| JPH03265109A (ja) | 無端鉄心コイルとその製造方法 | |
| JPH07335451A (ja) | コイル部品 | |
| JPS636819A (ja) | 変成器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080109 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |