JPH02115334A - 耐垂下性に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法 - Google Patents
耐垂下性に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法Info
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- JPH02115334A JPH02115334A JP26687488A JP26687488A JPH02115334A JP H02115334 A JPH02115334 A JP H02115334A JP 26687488 A JP26687488 A JP 26687488A JP 26687488 A JP26687488 A JP 26687488A JP H02115334 A JPH02115334 A JP H02115334A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、自動車用ラジェーター、カークーラー用コ
ンデンサ、エバポレーター等のアルミニウム製熱交換器
のフィン材等として、単体またはプレージングシートの
心材に使用されるろう付用アルミニウム合金薄板及びそ
の製造方法に関し、特にろう付加熱時の耐垂下性に優れ
たろう付用アルミニウム合金薄板及びその製造方法に関
する。
ンデンサ、エバポレーター等のアルミニウム製熱交換器
のフィン材等として、単体またはプレージングシートの
心材に使用されるろう付用アルミニウム合金薄板及びそ
の製造方法に関し、特にろう付加熱時の耐垂下性に優れ
たろう付用アルミニウム合金薄板及びその製造方法に関
する。
従来の技術
従来、上記のような熱交換器をろう何便用によって製造
する場合、フィン材としてへρ−Ｍｎ合金薄板やあるい
は該薄板を心材としてその片面あるいは両面にへΩ−３
ｉ系合金ろう材をクラッドしたプレージングシートが用
いられ、このフィン材とチューブ材とをろう付接合する
ことが行われている。
する場合、フィン材としてへρ−Ｍｎ合金薄板やあるい
は該薄板を心材としてその片面あるいは両面にへΩ−３
ｉ系合金ろう材をクラッドしたプレージングシートが用
いられ、このフィン材とチューブ材とをろう付接合する
ことが行われている。
ところで、熱交換器の軽量化、コストダウンの要請に伴
い、フィン材の板厚を可及的薄くすることが要求されて
いるが、フィン材を薄肉化すると耐垂下性の劣化を招き
、ろう付加熱時の高温下で座屈等の変形を生じ易い。従
ってフィン材の薄肉化を実現するには成形性等を劣化さ
せることなくフィン材の耐垂下性を向上することが不可
欠である。ここに、耐垂下性の向上のためには、フィン
材の高温強度の向上とともに、ろう付加熱時にフィン材
薄板に形成される再結晶粒径を大きくすることが必要で
ある。この理由は、再結晶粒を大きくすることによって
高温強度の向上を図るためである。さらにはまた、加熱
中にフィン材薄板の結晶粒界を通して、溶融したろう材
が薄板内部に進入侵食することから、結晶粒径が小さい
とろう材の侵食量が多くなり、その結果耐垂下性の劣化
を来たすからであり、逆に再結晶粒径が大きいとろう材
の侵食量は少なくなるからである。
い、フィン材の板厚を可及的薄くすることが要求されて
いるが、フィン材を薄肉化すると耐垂下性の劣化を招き
、ろう付加熱時の高温下で座屈等の変形を生じ易い。従
ってフィン材の薄肉化を実現するには成形性等を劣化さ
せることなくフィン材の耐垂下性を向上することが不可
欠である。ここに、耐垂下性の向上のためには、フィン
材の高温強度の向上とともに、ろう付加熱時にフィン材
薄板に形成される再結晶粒径を大きくすることが必要で
ある。この理由は、再結晶粒を大きくすることによって
高温強度の向上を図るためである。さらにはまた、加熱
中にフィン材薄板の結晶粒界を通して、溶融したろう材
が薄板内部に進入侵食することから、結晶粒径が小さい
とろう材の侵食量が多くなり、その結果耐垂下性の劣化
を来たすからであり、逆に再結晶粒径が大きいとろう材
の侵食量は少なくなるからである。
発明が解決しようとする課題
ところが、フィン材として従来使用されていたＡΩ−Ｍ
ｎ合金薄板は耐垂下性が概して良くないという欠点があ
った。
ｎ合金薄板は耐垂下性が概して良くないという欠点があ
った。
このため、耐垂下性を改善する目的で、ＡΩ−Ｍｎ合金
にＳ ｉ ｓ Ｓ ｎ ｓさらには７． ｎＳＭ ｇ
ｓＺｒの１種または２種を含有させたり（例えば特開昭
６３−１２５６３５号） 、Ｔａ％ Ｎｂ％Ｍｏ５Ｗな
どのＶａ族及びＶｉａ族高融点金属の１種または２種以
上を含有させたり（例えば特開昭６３−１２５６３６号
）して組成の改善を図ることや、焼鈍後の最終冷間加工
率を規定して製造工程の改良を図ること（特開昭６３−
１２５６３５号）などが提案されている。しかし、昨今
のフィン材の薄肉化の要請に対し、いずれも十分な満足
を与え得るものではなかった。
にＳ ｉ ｓ Ｓ ｎ ｓさらには７． ｎＳＭ ｇ
ｓＺｒの１種または２種を含有させたり（例えば特開昭
６３−１２５６３５号） 、Ｔａ％ Ｎｂ％Ｍｏ５Ｗな
どのＶａ族及びＶｉａ族高融点金属の１種または２種以
上を含有させたり（例えば特開昭６３−１２５６３６号
）して組成の改善を図ることや、焼鈍後の最終冷間加工
率を規定して製造工程の改良を図ること（特開昭６３−
１２５６３５号）などが提案されている。しかし、昨今
のフィン材の薄肉化の要請に対し、いずれも十分な満足
を与え得るものではなかった。
この発明はかかる技術的背景に鑑みてなされたものであ
って、耐垂下性に優れたアルミニウム合金薄板及びその
製造方法の提供を目的とする。
って、耐垂下性に優れたアルミニウム合金薄板及びその
製造方法の提供を目的とする。
課題を解決するための手段
上記目的を達成するために、発明者は実験と研究を重ね
た結果、ろう付加熱時の薄板の再結晶粒径を粗大化して
高温強度の増大、ろう材侵食の抑制を図りえて、ひいて
は耐垂下性に優れたものとなす合金組成及び製造方法を
見出し、この発明を完成しえたものである。
た結果、ろう付加熱時の薄板の再結晶粒径を粗大化して
高温強度の増大、ろう材侵食の抑制を図りえて、ひいて
は耐垂下性に優れたものとなす合金組成及び製造方法を
見出し、この発明を完成しえたものである。
即ち、この発明に係る耐垂下性に優れたアルミニウム合
金薄板は、Ｍｎ ： ０． ８〜１． ３ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０． ２〜０． ７ｗｔ％を含有し、残部アル
ミニウム及び不可避不純物からなることを特徴とする。
金薄板は、Ｍｎ ： ０． ８〜１． ３ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０． ２〜０． ７ｗｔ％を含有し、残部アル
ミニウム及び不可避不純物からなることを特徴とする。
また、この発明に係る耐垂下性に優れたアルミニウム合
金薄板の製造方法は、Ｍｎ ： ０．８〜１． ３ｗｔ
％、Ｓｉ：０．２〜０゜７ｗｔ％を含有し、残部アルミ
ニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合金を用
い、該アルミニウム合金鋳塊に均質化処理を行うことな
く３５０〜４５０℃の温度で熱間圧延を実施したのち、
１次冷間圧延と２次冷間圧延の間でのみ１回の中間焼鈍
を３５０〜４２０℃の温度で行い、かつ２次冷間圧延を
圧下率２０〜４０％で行うことを特徴とする。
金薄板の製造方法は、Ｍｎ ： ０．８〜１． ３ｗｔ
％、Ｓｉ：０．２〜０゜７ｗｔ％を含有し、残部アルミ
ニウム及び不可避不純物からなるアルミニウム合金を用
い、該アルミニウム合金鋳塊に均質化処理を行うことな
く３５０〜４５０℃の温度で熱間圧延を実施したのち、
１次冷間圧延と２次冷間圧延の間でのみ１回の中間焼鈍
を３５０〜４２０℃の温度で行い、かつ２次冷間圧延を
圧下率２０〜４０％で行うことを特徴とする。
まず、薄板中の各元素の添加意義と限定理由について説
明する。
明する。
Ｍｎは室温強度を向上させるとともに、八Ω及び後述の
Ｓｉと作用してＡΩ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な析出物を生
じ、この析出物が再結晶を遅延させる。その結果、再結
晶粒を粗大化させひいては耐垂下性を向上させる。しか
し０，８Ｖｔ％未満では該効果が少なく、逆に１．３ν
ｔ％を超えると粗大な析出物を生じ易くなる。この粗大
な析出物は成形性を悪化させるだけでなく、再結晶粒の
核となって再結晶粒を微細化し、高温強度の低下とろう
材の侵食を招き耐垂下性の劣化を派生する。
Ｓｉと作用してＡΩ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な析出物を生
じ、この析出物が再結晶を遅延させる。その結果、再結
晶粒を粗大化させひいては耐垂下性を向上させる。しか
し０，８Ｖｔ％未満では該効果が少なく、逆に１．３ν
ｔ％を超えると粗大な析出物を生じ易くなる。この粗大
な析出物は成形性を悪化させるだけでなく、再結晶粒の
核となって再結晶粒を微細化し、高温強度の低下とろう
材の侵食を招き耐垂下性の劣化を派生する。
ＳＬはＡρ−Ｍｎ−３ｔ系の微細な析出物となり、再結
晶粒を粗大化させる効果がある。しかし０．２ｖｔ％以
下ではその効果が少なく、０゜７％ｖｔ％を超えると析
出物が粗大になり再結晶粒の粗大化は望めない。
晶粒を粗大化させる効果がある。しかし０．２ｖｔ％以
下ではその効果が少なく、０゜７％ｖｔ％を超えると析
出物が粗大になり再結晶粒の粗大化は望めない。
上記必須添加元素に加えて、要すれば任意添加元素とし
て２「、Ｃｒの含有が許容される。
て２「、Ｃｒの含有が許容される。
Ｚ ｒ ｓ Ｃｒはフィン成形性及び耐垂下性を向上さ
せる効果がある。かかる効果の点で両元素は均等物であ
り、そのいずれか１種が含有されれば足りる。しかしそ
の含有量が総量で０．０４νｔ％未満では上記効果に乏
しく、逆に０．１２ｖｔ％を超えると粗大な析出物を生
じ、再結晶粒が微細化してしまう。
せる効果がある。かかる効果の点で両元素は均等物であ
り、そのいずれか１種が含有されれば足りる。しかしそ
の含有量が総量で０．０４νｔ％未満では上記効果に乏
しく、逆に０．１２ｖｔ％を超えると粗大な析出物を生
じ、再結晶粒が微細化してしまう。
上記各元素の他、不純物としてＦ ｅ ｓ Ｃｕ ｓＭ
ｇ、Ｃｒ５Ｚｎ、Ｔ ｉ等の元素の含有が許容される。
ｇ、Ｃｒ５Ｚｎ、Ｔ ｉ等の元素の含有が許容される。
このうち、ＦｅはＡΩ−Ｆｅ系、ＡΩ−Ｍｎ−Ｆｅ系の
粗大な析出物を生じ、再結晶の核となる。このため再結
晶粒が微細化され高温強度が低下するばかりでな（、ろ
う付加熱時にろう材の薄板への侵食を引起こすから、極
力その含有量を少なくするのが良く、望ましくは０．３
νｔ％以下の含有量に規制するのが良い。
粗大な析出物を生じ、再結晶の核となる。このため再結
晶粒が微細化され高温強度が低下するばかりでな（、ろ
う付加熱時にろう材の薄板への侵食を引起こすから、極
力その含有量を少なくするのが良く、望ましくは０．３
νｔ％以下の含有量に規制するのが良い。
また、Ｃｕは薄板を熱交換器フィン材として用いた場合
、フィン材のチューブ材に対する電位を貴として熱交換
器の耐食性を劣化させる作用があるため、これも極力そ
の含有量を少なくするのが良く、望ましくは０．０５ｖ
ｔ％以下の含有量に規制するのが良い。
、フィン材のチューブ材に対する電位を貴として熱交換
器の耐食性を劣化させる作用があるため、これも極力そ
の含有量を少なくするのが良く、望ましくは０．０５ｖ
ｔ％以下の含有量に規制するのが良い。
次に、上記組成を有するアルミニウム合金薄板の最も好
ましい製造方法として、この発明に係る製造方法を説明
する。この製造方法の基本的な考え方は、ろう付するま
で薄板に極力熱を加えないで再結晶の核となるＭｎの粗
大な析出物の形成を抑制することと、最終の圧下率を適
性範囲に規制して再結晶の駆動力を制御することにある
。具体的には以下のとおりである。
ましい製造方法として、この発明に係る製造方法を説明
する。この製造方法の基本的な考え方は、ろう付するま
で薄板に極力熱を加えないで再結晶の核となるＭｎの粗
大な析出物の形成を抑制することと、最終の圧下率を適
性範囲に規制して再結晶の駆動力を制御することにある
。具体的には以下のとおりである。
即ち、常法に従う製造方法は、上記組成のアルミニウム
合金を溶解・鋳造したのち、得られた鋳塊に均質化処理
を行い、次いで熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延の各工程
を実施するが、この発明では、溶解・鋳造後均質化処理
を施すことなく熱間圧延する。このように均質化処理を
省略するのは、均質化処理を行うとＭｎがＡΩ−Ｍ ｎ
系、ＡΩ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大な析出物として形成され
、再結晶の核となって再結晶粒を微細化するため、これ
を避ける理由からである。また熱間圧延は粗大な析８物
の形成を極力避けるために、３５０〜４５０℃の温度範
囲で行わなければならない。
合金を溶解・鋳造したのち、得られた鋳塊に均質化処理
を行い、次いで熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延の各工程
を実施するが、この発明では、溶解・鋳造後均質化処理
を施すことなく熱間圧延する。このように均質化処理を
省略するのは、均質化処理を行うとＭｎがＡΩ−Ｍ ｎ
系、ＡΩ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大な析出物として形成され
、再結晶の核となって再結晶粒を微細化するため、これ
を避ける理由からである。また熱間圧延は粗大な析８物
の形成を極力避けるために、３５０〜４５０℃の温度範
囲で行わなければならない。
次に、熱間圧延後冷間圧延前の中間焼鈍を省略して冷間
圧延を行う。かつこの冷間圧延の途中即ち１次冷間圧延
と２次冷間圧延との間においてのみ、唯一の中間焼鈍を
３５０〜４２０℃の温度で行う。熱間圧延後冷間圧延前
の中間焼鈍を省略するのは、前記と同じく粗大な析出物
の形成を抑制するためである。また１次冷間圧延と２次
冷間圧延との間で行う中間焼鈍は、歪を解放し圧延を行
い易くする目的と、第２次圧延の圧下率を制御する目的
で行うものであるが、この中間焼鈍の温度が３５０〜４
２０℃に規定されるのは、３５０℃未満では上記効果に
乏しく、逆に４２０℃を超えると粗大な析出物が形成さ
れて再結晶粒が微細化され、耐垂下性が劣化するからで
ある。かつまた、前記の２次冷間圧延は圧下率２０〜４
０％で行うものとする。
圧延を行う。かつこの冷間圧延の途中即ち１次冷間圧延
と２次冷間圧延との間においてのみ、唯一の中間焼鈍を
３５０〜４２０℃の温度で行う。熱間圧延後冷間圧延前
の中間焼鈍を省略するのは、前記と同じく粗大な析出物
の形成を抑制するためである。また１次冷間圧延と２次
冷間圧延との間で行う中間焼鈍は、歪を解放し圧延を行
い易くする目的と、第２次圧延の圧下率を制御する目的
で行うものであるが、この中間焼鈍の温度が３５０〜４
２０℃に規定されるのは、３５０℃未満では上記効果に
乏しく、逆に４２０℃を超えると粗大な析出物が形成さ
れて再結晶粒が微細化され、耐垂下性が劣化するからで
ある。かつまた、前記の２次冷間圧延は圧下率２０〜４
０％で行うものとする。
圧下率が上記に規定されるのは、２０％未満では再結晶
が起こらずろう何時に結晶粒が不安定なままであり、ろ
う材が亜粒界に沿って薄板内部に侵食するからである。
が起こらずろう何時に結晶粒が不安定なままであり、ろ
う材が亜粒界に沿って薄板内部に侵食するからである。
一方４０％を超える圧下率では再結晶の駆動力が大きす
ぎて結晶粒が微細化し、やはりろう材の侵食量が多くな
るからである。この２次冷間圧延により最終肉厚を得る
。なお、前記１次冷間圧延の条件は特に限定されること
はなく、通常の冷間圧延の条件を採択すれば良い。また
、薄板をアルミニウムプレージングシートの心材として
用いる場合、熱間圧延工程で薄板の片面あるいは両面に
ろう材層をクラッドすれば良い。
ぎて結晶粒が微細化し、やはりろう材の侵食量が多くな
るからである。この２次冷間圧延により最終肉厚を得る
。なお、前記１次冷間圧延の条件は特に限定されること
はなく、通常の冷間圧延の条件を採択すれば良い。また
、薄板をアルミニウムプレージングシートの心材として
用いる場合、熱間圧延工程で薄板の片面あるいは両面に
ろう材層をクラッドすれば良い。
発明の詳細
な説明したように、請求項１に記載のアルミニウム合金
薄板は、ろう付加熱時の耐垂下性に優れており、従って
薄板の薄肉化が可能となり熱交換器のフィン材として単
体でまたはプレージングシートの心材として用いるのに
好適なものとなる。また請求項２の製造方法を用いるこ
とにより、さらに優れた耐垂下性を有するアルミニウム
合金薄板の提供が可能となる。
薄板は、ろう付加熱時の耐垂下性に優れており、従って
薄板の薄肉化が可能となり熱交換器のフィン材として単
体でまたはプレージングシートの心材として用いるのに
好適なものとなる。また請求項２の製造方法を用いるこ
とにより、さらに優れた耐垂下性を有するアルミニウム
合金薄板の提供が可能となる。
実施例
（実施例１）
下記第１表に示す組成の各種アルミニウム合金薄板を心
材とするプレージングシートを製造した。製造は、以下
の手順に従った。即ち、溶解・鋳造後均質化処理を施す
ことなく各アルミニウム合金鋳塊を面側したのち、両面
にＡｌ１−３ｉ合金からなるろう材を１５％の割合でク
ラッドし熱間圧延で肉厚３．２ｍまで圧延した。
材とするプレージングシートを製造した。製造は、以下
の手順に従った。即ち、溶解・鋳造後均質化処理を施す
ことなく各アルミニウム合金鋳塊を面側したのち、両面
にＡｌ１−３ｉ合金からなるろう材を１５％の割合でク
ラッドし熱間圧延で肉厚３．２ｍまで圧延した。
次いで、熱間圧延と冷間圧延の間の中間焼鈍を施すこと
なく肉厚０． ２ｔｒｍまで１次冷間圧延したのち、３
７０Ｘ１時間の中間焼鈍を実施し、さらに肉厚０．１３
ｍまで２次冷間圧延を実施してこれを、最終肉厚とした
。ここに２次冷間圧延における心材の圧下率は３５％で
あった。
なく肉厚０． ２ｔｒｍまで１次冷間圧延したのち、３
７０Ｘ１時間の中間焼鈍を実施し、さらに肉厚０．１３
ｍまで２次冷間圧延を実施してこれを、最終肉厚とした
。ここに２次冷間圧延における心材の圧下率は３５％で
あった。
Ｃ以下余白］
上記により得た各アルミニウムプレージングシートにつ
き、耐垂下性試験を行うとともに、フィン高さ１２＃ｘ
幅５０ａｒｘピッチ１０＃のコルゲート舎ルーパーフィ
ンに加工したときの成形性を調べた。耐垂下性試験は、
幅２ＣＩＸ長さ８０ｍｍの寸法に切出した試験片のうち
の長さ方向の一端から３５調までの部分を水平に保持し
、残り４５ｍｍの部分を無支持状態に突出させ、この状
態で真空中にて６０５℃×５分保持したときの試験片の
突出部分における自由端の垂下量を測定することにより
行った。また成形性は良好なものを０１不良のものを×
で表した。
き、耐垂下性試験を行うとともに、フィン高さ１２＃ｘ
幅５０ａｒｘピッチ１０＃のコルゲート舎ルーパーフィ
ンに加工したときの成形性を調べた。耐垂下性試験は、
幅２ＣＩＸ長さ８０ｍｍの寸法に切出した試験片のうち
の長さ方向の一端から３５調までの部分を水平に保持し
、残り４５ｍｍの部分を無支持状態に突出させ、この状
態で真空中にて６０５℃×５分保持したときの試験片の
突出部分における自由端の垂下量を測定することにより
行った。また成形性は良好なものを０１不良のものを×
で表した。
それらの結果を下記第２表に示す。
［以下余白］
第２表
（実施例２）
実施例１の第１表における合金記号Ａ−Ｆに示す組成の
アルミニウム合金を材料とし、これを溶解・鋳造してア
ルミニウム合金鋳塊を製作した。次にこれら鋳塊を、均
質化処理を実施したのちあるいは実施することなく面側
した。次いで、両面にＡＱ−８ｉ合金からなるろう材を
１５％の割合でクラッドし肉厚３゜２ｍまで熱間圧延を
行った。次に、中間焼鈍を実施しあるいは実施すること
なく肉厚０．２＃まで１次冷間圧延したのち、中間焼鈍
、２次冷間圧延を順次的に実施して各種のアルミニウム
プレージングシートを製作した。各工程の有無及び処理
条件を第３表にまとめて示す。
アルミニウム合金を材料とし、これを溶解・鋳造してア
ルミニウム合金鋳塊を製作した。次にこれら鋳塊を、均
質化処理を実施したのちあるいは実施することなく面側
した。次いで、両面にＡＱ−８ｉ合金からなるろう材を
１５％の割合でクラッドし肉厚３゜２ｍまで熱間圧延を
行った。次に、中間焼鈍を実施しあるいは実施すること
なく肉厚０．２＃まで１次冷間圧延したのち、中間焼鈍
、２次冷間圧延を順次的に実施して各種のアルミニウム
プレージングシートを製作した。各工程の有無及び処理
条件を第３表にまとめて示す。
上記により得たアルミニウムプレージングシートにつき
、耐垂下性試験を行うとともに成形性を調べた。耐垂下
性試験、成形性の調査ともに実施例１と同じ条件で行っ
た。その結果を併せて第３表に示す。
、耐垂下性試験を行うとともに成形性を調べた。耐垂下
性試験、成形性の調査ともに実施例１と同じ条件で行っ
た。その結果を併せて第３表に示す。
［以下余白］
以上の実施例１及び実施例２の結果から、この発明に係
るろう付用アルミニウム合金薄板及びこの発明によって
製造したろう付用アルミニウム合金薄板は、成形性を劣
化させることなく耐垂下性を向上しうることを確認しえ
た。
るろう付用アルミニウム合金薄板及びこの発明によって
製造したろう付用アルミニウム合金薄板は、成形性を劣
化させることなく耐垂下性を向上しうることを確認しえ
た。
Claims (2)
- （１）Ｍｎ：０．８〜１．３ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０
．７ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純
物からなることを特徴とする耐垂下性に優れたろう付用
アルミニウム合金薄板。 - （２）Ｍｎ：０．８〜１．３ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０
．７ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純
物からなるアルミニウム合金を用い、該アルミニウム合
金鋳塊に均質化処理を行うことなく３５０〜４５０℃の
温度で熱間圧延を実施したのち、１次冷間圧延と２次冷
間圧延の間でのみ１回の中間焼鈍を３５０〜４２０℃の
温度で行い、かつ２次冷間圧延を圧下率２０〜４０％で
行うことを特徴とする耐垂下性に優れたろう付用アルミ
ニウム合金薄板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63266874A JP2786640B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 耐垂下性に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法 |
| US07/424,083 US5021106A (en) | 1988-10-21 | 1989-10-19 | Brazeable aluminum alloy sheet and process of making same |
| CA002001140A CA2001140C (en) | 1988-10-21 | 1989-10-20 | Brazeable aluminum alloy sheet and process of making same |
| EP89310885A EP0365367B1 (en) | 1988-10-21 | 1989-10-23 | Brazeable aluminum alloy sheet and process for its manufacture |
| DE89310885T DE68910935T2 (de) | 1988-10-21 | 1989-10-23 | Lötbares Blech aus Aluminiumlegierung und Verfahren zu dessen Herstellung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63266874A JP2786640B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 耐垂下性に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115334A true JPH02115334A (ja) | 1990-04-27 |
| JP2786640B2 JP2786640B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=17436851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63266874A Expired - Lifetime JP2786640B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 耐垂下性に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2786640B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232033A (ja) * | 1994-12-19 | 1996-09-10 | Hoogovens Alum Walzprod Gmbh | 被覆シート |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033346A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Sukai Alum Kk | 熱交換器用フィン材もしくはブレ−ジングシ−トの製造方法 |
| JPS60211056A (ja) * | 1984-04-05 | 1985-10-23 | Furukawa Alum Co Ltd | ブレ−ジング用アルミニウム薄板の製造方法 |
| JPS6280246A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 高温強度の優れた熱交換器用Ａｌ合金材 |
| JPS62158850A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フイン材 |
-
1988
- 1988-10-21 JP JP63266874A patent/JP2786640B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033346A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Sukai Alum Kk | 熱交換器用フィン材もしくはブレ−ジングシ−トの製造方法 |
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| JPS6280246A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 高温強度の優れた熱交換器用Ａｌ合金材 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232033A (ja) * | 1994-12-19 | 1996-09-10 | Hoogovens Alum Walzprod Gmbh | 被覆シート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2786640B2 (ja) | 1998-08-13 |
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