JPH0212913B2 - - Google Patents
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- JPH0212913B2 JPH0212913B2 JP20133786A JP20133786A JPH0212913B2 JP H0212913 B2 JPH0212913 B2 JP H0212913B2 JP 20133786 A JP20133786 A JP 20133786A JP 20133786 A JP20133786 A JP 20133786A JP H0212913 B2 JPH0212913 B2 JP H0212913B2
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Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、気泡コンクリート硬化促進剤に関
し、更に詳しくはプレフオーム方式による急硬発
泡スラリーを用いた気泡コンクリートの硬化促進
剤に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 気泡コンクリートの代表的なものとしてALC
があり、発泡硬化体をオートクレープにより高温
高圧養生して得られる、結晶性ケイ酸カルシウム
水和物（トバモライト）を主成分とするものであ
る。 ALCの製造方法は、金属粉末の水性ガス反応
を利用し気泡を生成させるポストフオーム方式
と、気泡を水硬性スラリー中に吹き込むプレフオ
ーム方式に大別される。 ポストフオーム方式とは、型枠中で水硬性スラ
リーを発泡させる方式で、具体例を示せば次のよ
うになる。 まずポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び石
灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、金属粉
末などを混合し、型枠内に打設する。その後水性
ガス反応によつて生成する気泡がセメントの硬化
に伴い、内部に固定され、発泡硬化体が得られ
る。この発泡硬化体を脱枠後、ピアノ線等を用い
所定の形状に成形後オートクレープで高温高圧養
生して気泡コンクリートを得るものである。しか
しながら、ポストフオーム方式は、型枠中で水硬
性スラリーを発泡させるため、気泡径が揃いにく
く、又、独立気泡性に乏しく、断熱性の面で十分
満足のいくものではなかつた。又、型枠内での発
泡中の水硬性スラリーの静圧を考慮すれば、発泡
状態の均一性を確保するためには、型枠内の発泡
高さは60cm程度にしかできず、高価な型枠の使用
効率が低い結果となり、大型化、異形化等の面で
十分満足のいくものではなかつた。 これに対してプレフオーム方式とは、予め気泡
剤を発泡させて造つた泡とセメントペースト又は
モルタルとを混合する方式で、具体例を示せば次
のようになる。 まず、ポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び
石灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、気泡
剤により生成させた気泡を吹き込み、水硬性発泡
スラリーとする。更に、Cal・Al2O3を主成分と
するアルミナセメントの急硬性スラリーを混合
し、急硬発泡スラリーと型枠に打設する。この急
硬発泡スラリーには、アルミナセメントが入つて
いる為、気泡が消泡する前に固定され、発泡硬化
体が得られる。この発泡硬化体を脱枠後オートク
レーブで高温高圧養生して気泡コンクリートを得
る方式である。この方式では、予め気泡を水硬性
スラリーに吹き込み、急硬性スラリーを混合し、
気泡を硬化体中に固定させる為、水性ガスの発生
に伴う容積膨張がなく、気泡径も安定するのでパ
ネルの大型化、異形化が図れ、パネルの表面加工
処理も容易に行える等の利点がある。しかしなが
ら、プレフオーム方式においても、１枚のスラブ
に対し１型枠が必要となる為、生産性を向上させ
るためには型枠の回転を早めることが必要であ
り、そのためには、水硬性発泡スラリーの打設か
ら脱枠までの初期硬化時間の短縮が必須で、各生
産工程に適合した初期硬化時間を設定する必要が
あつた。 アルミナセメントの添加量を変えることでこの
初期硬化時間を設定することは、ある程度対応可
能であつたが効果が乏しく、脱枠時の強度が低
く、発泡硬化体の破損が大きかつた。又気泡コン
クリートスラブに意匠加工等の表面処理を行う場
合には、初期硬化時の微妙なコンシステンシーの
発現について調整する必要があるが、アルミナセ
メントでの対処は難しく、長期強度の低下及び、
高温高圧時の発泡硬化体の破損等の発生原因とな
つていた。 本発明者らは、上記問題点を解消すべく、種々
検討を加えた結果、急硬性スラリーに特定のカル
シウムアルミネートを添加することによつて、初
期硬化時間の調整が容易になる知見を得て本願発
明を完成するに到つた。 〔問題点を解決するための手段〕 即ち、本発明は、CaO・Al2O3と12aO・
7Al2O3とを含有するアルミナセメント50〜90量
部と比表面積2800〜6500cm2／ｇの型無水石膏50
〜10重量部とからなる気泡コンクリート硬化促進
剤である。 以下、本発明の内容を詳しく説明する。 本発明で使用するアルミナセメント（以下AC
という）とは、ボーキサイト、バイヤーアルミナ
等のアルミナ源と、生石灰、石灰石等のアルシム
源から、焼成法及び／又は電融法によつて合成し
たクリンカーを、ボールミル、ローラーミル等の
粉枠機で粉枠したものである。この場合、クリン
カーは、CaO・Al2O3（以下CAという）と
12CaO・7Al2O3（以下C12A7という）を含有する
ように一度に合成しても良く、又各々に合成した
ものを混合しても良い。 AC中のCAとC12A7の割合は特に限定されるも
のではないが、CA20〜80重量％、C12A780〜20
重量％が好ましく、CA30〜60重量％、C12A770
〜40重量％がより好ましい。 C12A7が20重量％より少ないと、急硬発泡スラ
リーの硬化促進効果が乏しく、80重量％を越える
と硬化促進効果が強過ぎるので好ましくない。 結晶化率は20〜80％であることが好ましく、40
〜70％がより好ましい。20％より小さいと急硬性
が激しく、流動性が悪く好ましくなく、又、80％
を越えると初期強度の発現性が悪くなるので好ま
しくない。 ここで云う結晶化率はC12A7の結晶形態を表わ
すもので、粉末Ｘ線回折法により、C12A7の回折
強度を測定したものであり、次式によつて算出さ
れるものである。 結晶化率（％）＝ピーク面積／全面積×100 比表面積はブレーン値で3000cm2／ｇ以上が好ま
しく、4000〜6000cm2／ｇがより好ましい。3000
cm2／ｇより小さいと急硬発泡スラリーの流動性が
悪く打設時間が不足し、脱枠時の強度も不十分で
発泡硬化体の破損が生じ易くなる為好ましくな
い。 型無水石膏（以下−Ｃという）の比表面
積は、ブレーン値で2800〜6500cm2／ｇであり、
4000〜6000cm2／ｇが好ましい。2800cm2／ｇより小
さいと、セメントとの反応性が悪く十分な初期強
度が得られない。又6500cm2／ｇより大きいと、初
期強度は高くなるが、急硬発泡スラリーの硬化遅
延効果が乏しく好ましくない。又、オートクレー
プ養生時にエトリンジヤイト水和物（3CaO・
Al2O3・3CaSO4・31〜32H2O）の転移に伴う強
度低下を生じ易い為好まくない。 ACと−Ｃの配合割合はAC50〜90重量部に
対し−Ｃ50〜10重量部であり、AC60〜80重
量部に対し−Ｃ40〜20重量部が好ましい。
ACが50重量部より少ないと脱枠時に十分な強度
が得られない。 又、90重量部を越えるとオートクレーブ養生時
にAC水和物の転移を伴う強度低下を生じ易い為
好ましくない。一方、−Ｃが10重量部より少
ないと脱枠時に十分な強度が得られず発泡硬化体
の破損が生じ易くなるし、50重量部を越えるとオ
ートクレーブによる高温高圧養生時にAC水和物
の転移に伴う強度低下を生じるので好ましくな
い。 ACと−Ｃからなる気泡コンクリート硬化
促進剤（以下単に促進剤という）の配合方法は、
水硬性スラリーに直接投入してもよく、急硬性ス
ラリーと混合しても良い。 〔実施例〕 次に本発明を比較例、実施例で説明する。 実施例 ポルトランドセメント100重量部、ケイ砂粉末
100重量部、混和剤６重量部及び水120重量部から
なる水硬性スラリーに、タンパク分解気泡剤７重
量部と水93重量部で発泡された比重0.05ｇ／cm3の
水性気泡を吹き込み、比重0.7ｇ／cm3の水硬性発
泡スラリーを調製した。この水硬性発泡スラリー
100重量部と次に表−１に示す急硬性スラリー32
重量部を混合し、急硬発泡スラリーとし型枠に打
設後、発泡硬化体を、オートクレーブで高温高圧
養生して気泡コンクリートを作製しその物性を測
定した。結果を表−２で示す。 尚、物性の測定は次の方法で行つた。 (1) 初期硬化時間：急硬発泡スラリーの温度が打
設直後から10℃発熱上昇するまでに要した時間
を温度記録計にて測定した。 (2) 初期強度：急硬発泡スラリーを型枠に打設
後、所定時間経過した時の強度を、貫入抵抗値
を測定した。 (3) 中期強度：オートクレーブ養生後の強度打設
した供試体（10×20cm）を20時間室温で養生
し、オートクレーブ内に入れ180℃、10Kg／cm2、
８時間高温高圧養生後室温まで放冷した時の圧
縮強度を中期強度とした。
し、更に詳しくはプレフオーム方式による急硬発
泡スラリーを用いた気泡コンクリートの硬化促進
剤に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 気泡コンクリートの代表的なものとしてALC
があり、発泡硬化体をオートクレープにより高温
高圧養生して得られる、結晶性ケイ酸カルシウム
水和物（トバモライト）を主成分とするものであ
る。 ALCの製造方法は、金属粉末の水性ガス反応
を利用し気泡を生成させるポストフオーム方式
と、気泡を水硬性スラリー中に吹き込むプレフオ
ーム方式に大別される。 ポストフオーム方式とは、型枠中で水硬性スラ
リーを発泡させる方式で、具体例を示せば次のよ
うになる。 まずポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び石
灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、金属粉
末などを混合し、型枠内に打設する。その後水性
ガス反応によつて生成する気泡がセメントの硬化
に伴い、内部に固定され、発泡硬化体が得られ
る。この発泡硬化体を脱枠後、ピアノ線等を用い
所定の形状に成形後オートクレープで高温高圧養
生して気泡コンクリートを得るものである。しか
しながら、ポストフオーム方式は、型枠中で水硬
性スラリーを発泡させるため、気泡径が揃いにく
く、又、独立気泡性に乏しく、断熱性の面で十分
満足のいくものではなかつた。又、型枠内での発
泡中の水硬性スラリーの静圧を考慮すれば、発泡
状態の均一性を確保するためには、型枠内の発泡
高さは60cm程度にしかできず、高価な型枠の使用
効率が低い結果となり、大型化、異形化等の面で
十分満足のいくものではなかつた。 これに対してプレフオーム方式とは、予め気泡
剤を発泡させて造つた泡とセメントペースト又は
モルタルとを混合する方式で、具体例を示せば次
のようになる。 まず、ポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び
石灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、気泡
剤により生成させた気泡を吹き込み、水硬性発泡
スラリーとする。更に、Cal・Al2O3を主成分と
するアルミナセメントの急硬性スラリーを混合
し、急硬発泡スラリーと型枠に打設する。この急
硬発泡スラリーには、アルミナセメントが入つて
いる為、気泡が消泡する前に固定され、発泡硬化
体が得られる。この発泡硬化体を脱枠後オートク
レーブで高温高圧養生して気泡コンクリートを得
る方式である。この方式では、予め気泡を水硬性
スラリーに吹き込み、急硬性スラリーを混合し、
気泡を硬化体中に固定させる為、水性ガスの発生
に伴う容積膨張がなく、気泡径も安定するのでパ
ネルの大型化、異形化が図れ、パネルの表面加工
処理も容易に行える等の利点がある。しかしなが
ら、プレフオーム方式においても、１枚のスラブ
に対し１型枠が必要となる為、生産性を向上させ
るためには型枠の回転を早めることが必要であ
り、そのためには、水硬性発泡スラリーの打設か
ら脱枠までの初期硬化時間の短縮が必須で、各生
産工程に適合した初期硬化時間を設定する必要が
あつた。 アルミナセメントの添加量を変えることでこの
初期硬化時間を設定することは、ある程度対応可
能であつたが効果が乏しく、脱枠時の強度が低
く、発泡硬化体の破損が大きかつた。又気泡コン
クリートスラブに意匠加工等の表面処理を行う場
合には、初期硬化時の微妙なコンシステンシーの
発現について調整する必要があるが、アルミナセ
メントでの対処は難しく、長期強度の低下及び、
高温高圧時の発泡硬化体の破損等の発生原因とな
つていた。 本発明者らは、上記問題点を解消すべく、種々
検討を加えた結果、急硬性スラリーに特定のカル
シウムアルミネートを添加することによつて、初
期硬化時間の調整が容易になる知見を得て本願発
明を完成するに到つた。 〔問題点を解決するための手段〕 即ち、本発明は、CaO・Al2O3と12aO・
7Al2O3とを含有するアルミナセメント50〜90量
部と比表面積2800〜6500cm2／ｇの型無水石膏50
〜10重量部とからなる気泡コンクリート硬化促進
剤である。 以下、本発明の内容を詳しく説明する。 本発明で使用するアルミナセメント（以下AC
という）とは、ボーキサイト、バイヤーアルミナ
等のアルミナ源と、生石灰、石灰石等のアルシム
源から、焼成法及び／又は電融法によつて合成し
たクリンカーを、ボールミル、ローラーミル等の
粉枠機で粉枠したものである。この場合、クリン
カーは、CaO・Al2O3（以下CAという）と
12CaO・7Al2O3（以下C12A7という）を含有する
ように一度に合成しても良く、又各々に合成した
ものを混合しても良い。 AC中のCAとC12A7の割合は特に限定されるも
のではないが、CA20〜80重量％、C12A780〜20
重量％が好ましく、CA30〜60重量％、C12A770
〜40重量％がより好ましい。 C12A7が20重量％より少ないと、急硬発泡スラ
リーの硬化促進効果が乏しく、80重量％を越える
と硬化促進効果が強過ぎるので好ましくない。 結晶化率は20〜80％であることが好ましく、40
〜70％がより好ましい。20％より小さいと急硬性
が激しく、流動性が悪く好ましくなく、又、80％
を越えると初期強度の発現性が悪くなるので好ま
しくない。 ここで云う結晶化率はC12A7の結晶形態を表わ
すもので、粉末Ｘ線回折法により、C12A7の回折
強度を測定したものであり、次式によつて算出さ
れるものである。 結晶化率（％）＝ピーク面積／全面積×100 比表面積はブレーン値で3000cm2／ｇ以上が好ま
しく、4000〜6000cm2／ｇがより好ましい。3000
cm2／ｇより小さいと急硬発泡スラリーの流動性が
悪く打設時間が不足し、脱枠時の強度も不十分で
発泡硬化体の破損が生じ易くなる為好ましくな
い。 型無水石膏（以下−Ｃという）の比表面
積は、ブレーン値で2800〜6500cm2／ｇであり、
4000〜6000cm2／ｇが好ましい。2800cm2／ｇより小
さいと、セメントとの反応性が悪く十分な初期強
度が得られない。又6500cm2／ｇより大きいと、初
期強度は高くなるが、急硬発泡スラリーの硬化遅
延効果が乏しく好ましくない。又、オートクレー
プ養生時にエトリンジヤイト水和物（3CaO・
Al2O3・3CaSO4・31〜32H2O）の転移に伴う強
度低下を生じ易い為好まくない。 ACと−Ｃの配合割合はAC50〜90重量部に
対し−Ｃ50〜10重量部であり、AC60〜80重
量部に対し−Ｃ40〜20重量部が好ましい。
ACが50重量部より少ないと脱枠時に十分な強度
が得られない。 又、90重量部を越えるとオートクレーブ養生時
にAC水和物の転移を伴う強度低下を生じ易い為
好ましくない。一方、−Ｃが10重量部より少
ないと脱枠時に十分な強度が得られず発泡硬化体
の破損が生じ易くなるし、50重量部を越えるとオ
ートクレーブによる高温高圧養生時にAC水和物
の転移に伴う強度低下を生じるので好ましくな
い。 ACと−Ｃからなる気泡コンクリート硬化
促進剤（以下単に促進剤という）の配合方法は、
水硬性スラリーに直接投入してもよく、急硬性ス
ラリーと混合しても良い。 〔実施例〕 次に本発明を比較例、実施例で説明する。 実施例 ポルトランドセメント100重量部、ケイ砂粉末
100重量部、混和剤６重量部及び水120重量部から
なる水硬性スラリーに、タンパク分解気泡剤７重
量部と水93重量部で発泡された比重0.05ｇ／cm3の
水性気泡を吹き込み、比重0.7ｇ／cm3の水硬性発
泡スラリーを調製した。この水硬性発泡スラリー
100重量部と次に表−１に示す急硬性スラリー32
重量部を混合し、急硬発泡スラリーとし型枠に打
設後、発泡硬化体を、オートクレーブで高温高圧
養生して気泡コンクリートを作製しその物性を測
定した。結果を表−２で示す。 尚、物性の測定は次の方法で行つた。 (1) 初期硬化時間：急硬発泡スラリーの温度が打
設直後から10℃発熱上昇するまでに要した時間
を温度記録計にて測定した。 (2) 初期強度：急硬発泡スラリーを型枠に打設
後、所定時間経過した時の強度を、貫入抵抗値
を測定した。 (3) 中期強度：オートクレーブ養生後の強度打設
した供試体（10×20cm）を20時間室温で養生
し、オートクレーブ内に入れ180℃、10Kg／cm2、
８時間高温高圧養生後室温まで放冷した時の圧
縮強度を中期強度とした。
【表】
【表】
【表】
【表】
表−２に示す通り、本発明の硬化促進剤を用い
ると急硬発泡スラリーの硬化時間を短縮できると
共に、脱枠時に十分な強度が得られ、脱枠までに
要する時間を短縮できる。この為、高価な型枠の
有効利用が図れ生産性が向上する。又、C12A7含
有量によつて硬化時間が調整できる為、製造工程
に合つた硬化時間に設定することが可能である。
更に、オートクレープによる高温高圧養生後も十
分な強度が得られる。 ＜使用材料＞ ポルトランドセメント：普通ポルトランドセメン
ト ケイ砂粉末：ブレーン値約3000cm2／ｇの硅石粉 混和剤：消石灰 タンパク分解気泡剤：ケラチン系タンパク分解気
泡剤 半水石膏：リン酸副生半水石膏 二水石膏： 〃 二水石膏 比較例 表−３に示す急硬性スラリーを用いたこと以外
は実施例１と同様に行つた。 結果を表−４に示す。 尚、表−３“その他”に該当する鉱物としては
CaO・2Al2O3，2CaO・Al2O3・SiO2，4C1O・
Al2O3・Fe2O3，α−Al2O3及びCaO・TiO2等が
挙げられる。
ると急硬発泡スラリーの硬化時間を短縮できると
共に、脱枠時に十分な強度が得られ、脱枠までに
要する時間を短縮できる。この為、高価な型枠の
有効利用が図れ生産性が向上する。又、C12A7含
有量によつて硬化時間が調整できる為、製造工程
に合つた硬化時間に設定することが可能である。
更に、オートクレープによる高温高圧養生後も十
分な強度が得られる。 ＜使用材料＞ ポルトランドセメント：普通ポルトランドセメン
ト ケイ砂粉末：ブレーン値約3000cm2／ｇの硅石粉 混和剤：消石灰 タンパク分解気泡剤：ケラチン系タンパク分解気
泡剤 半水石膏：リン酸副生半水石膏 二水石膏： 〃 二水石膏 比較例 表−３に示す急硬性スラリーを用いたこと以外
は実施例１と同様に行つた。 結果を表−４に示す。 尚、表−３“その他”に該当する鉱物としては
CaO・2Al2O3，2CaO・Al2O3・SiO2，4C1O・
Al2O3・Fe2O3，α−Al2O3及びCaO・TiO2等が
挙げられる。
【表】
本発明の硬化促進はアルミナセメントに比べ、
急硬発泡スラリーの硬化促進作用に優れ、脱枠時
の強度も増加し脱枠時間が短縮が図れる。 又、本発明の硬化促進剤は、硬化促進作用に優
れアルミナセメントを使用したときの様な幣害が
無く、オートクレーブ養生後も十分な強度が得ら
れる。 従つて本発明の硬化促進剤を用いると気泡コン
クリート製造時の従来のアルミナセメントに比
べ、少量の使用で急硬発泡スラリーの硬化時間を
短縮できると共に、脱枠時の強度も十分で、大幅
に脱枠時間を短縮でき、高価な型枠の利用効率を
高め生産性が向上する。 又、オートクレーブによる高温高圧養生後も十
分な強度を確保できる。本発明を用い製造された
気泡コンクリートは、建築物、構造物及び住宅部
材等に使用でき軽量化、省エネルギー化が図れ
る。
急硬発泡スラリーの硬化促進作用に優れ、脱枠時
の強度も増加し脱枠時間が短縮が図れる。 又、本発明の硬化促進剤は、硬化促進作用に優
れアルミナセメントを使用したときの様な幣害が
無く、オートクレーブ養生後も十分な強度が得ら
れる。 従つて本発明の硬化促進剤を用いると気泡コン
クリート製造時の従来のアルミナセメントに比
べ、少量の使用で急硬発泡スラリーの硬化時間を
短縮できると共に、脱枠時の強度も十分で、大幅
に脱枠時間を短縮でき、高価な型枠の利用効率を
高め生産性が向上する。 又、オートクレーブによる高温高圧養生後も十
分な強度を確保できる。本発明を用い製造された
気泡コンクリートは、建築物、構造物及び住宅部
材等に使用でき軽量化、省エネルギー化が図れ
る。
Claims (1)
- １ CaO・Al2O3と12CaO・7Al2O3とを含有する
アルミナセメント50〜90重量部と比表面積が2800
〜6500cm2／ｇの型無水石膏50〜10重量部とから
なる気泡コンクリート硬化促進剤。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201337A JPS6360176A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化促進剤 |
| FR8712049A FR2603274B1 (fr) | 1986-08-29 | 1987-08-28 | Agent de reglage de la prise pour le beton mousse |
| KR1019870009486A KR890002693B1 (ko) | 1986-08-29 | 1987-08-29 | 기포 콘크리트의 경화조정제 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201337A JPS6360176A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化促進剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6360176A JPS6360176A (ja) | 1988-03-16 |
| JPH0212913B2 true JPH0212913B2 (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=16439346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61201337A Granted JPS6360176A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化促進剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6360176A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02200517A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-08 | Suzuki Motor Co Ltd | 接着ウィンドガラス |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP61201337A patent/JPS6360176A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02200517A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-08 | Suzuki Motor Co Ltd | 接着ウィンドガラス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360176A (ja) | 1988-03-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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