JPH02133543A - 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH02133543A JPH02133543A JP28058188A JP28058188A JPH02133543A JP H02133543 A JPH02133543 A JP H02133543A JP 28058188 A JP28058188 A JP 28058188A JP 28058188 A JP28058188 A JP 28058188A JP H02133543 A JPH02133543 A JP H02133543A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は耐泡性に優れたホーロー用鋼板およびその製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
［従来技術］
従来、上釉薬を直接鋼板に密着させる直接−同相ホーロ
ー用としては、脱炭焼鈍したキャップド鋼の冷延鋼板が
一般的に使用されてきたが、連続鋳造法で製造される鋼
く以下連鋳鋼）が一般的となった最近では、連鋳鋼によ
る直接−回掛ホーロー用冷延鋼板の製造が強く望まれる
ようになった。これを受けて今までにも、幾つかの連鋳
鋼を用いた直接−回掛ホーロー用冷延鋼板の製造法が提
案されている。
ー用としては、脱炭焼鈍したキャップド鋼の冷延鋼板が
一般的に使用されてきたが、連続鋳造法で製造される鋼
く以下連鋳鋼）が一般的となった最近では、連鋳鋼によ
る直接−回掛ホーロー用冷延鋼板の製造が強く望まれる
ようになった。これを受けて今までにも、幾つかの連鋳
鋼を用いた直接−回掛ホーロー用冷延鋼板の製造法が提
案されている。
例えば、特開昭５８−３９２３公報、特開昭６１−６２
１３公報ではＢを添加したアルミキルト鋼を謄炭するこ
とにより、直接−同格ホーロー用として使用できること
が述べられている。しかしこれらのＢ添加アルミキルド
鋼による脱炭焼鈍冷延鋼板は、ホーロー密着性、耐重と
び性に関しては十分な特性を備えているが、毛穴、黒点
などホーロー焼成時の泡が原因となるホーロー欠陥が発
生し易く、安定して良好なホーロー外観が得られない。
１３公報ではＢを添加したアルミキルト鋼を謄炭するこ
とにより、直接−同格ホーロー用として使用できること
が述べられている。しかしこれらのＢ添加アルミキルド
鋼による脱炭焼鈍冷延鋼板は、ホーロー密着性、耐重と
び性に関しては十分な特性を備えているが、毛穴、黒点
などホーロー焼成時の泡が原因となるホーロー欠陥が発
生し易く、安定して良好なホーロー外観が得られない。
［発明が解決しようとする課題］
毛穴、黒点などの表面欠陥は、直接−同相ホーロー形成
工程における前処理として、通常行われている硫酸酸洗
＋Ｎｉ浸漬の条件と、焼成雰囲気に深く関係しており、
酸洗減量が大きいほど、Ｎｉ付着量が多くなるほど、ま
た焼成炉の露点が高いほどこの種の欠陥は発生し易い。
工程における前処理として、通常行われている硫酸酸洗
＋Ｎｉ浸漬の条件と、焼成雰囲気に深く関係しており、
酸洗減量が大きいほど、Ｎｉ付着量が多くなるほど、ま
た焼成炉の露点が高いほどこの種の欠陥は発生し易い。
この現象は硫酸酸洗時に鋼板表面に生成するスマットが
多いこと、Ｎｉ浸漬時にＮｉ付着が不均一となることが
関係している。一方、ホーロー鋼板の重要な特性である
ホーロー密着性を十分に向上させるためには、酸洗減量
、Ｎｉ付着量をある限度以上に収る必要があり、また焼
成炉の露点も実際の操業においては相当に高くなる場合
がある。したがって、従来のＢ添加アルミキルド鋼によ
る脱炭焼鈍冷延鋼板を用いる場合、ホーロー密着性が良
好で、かつ毛穴、黒点などの表面欠陥が発生しない操業
条件は狭い範囲に置かれているが、実用的な見地からこ
の操業条件を大きく取れる冷延鋼板およびその製造法が
強く要請されていた。
多いこと、Ｎｉ浸漬時にＮｉ付着が不均一となることが
関係している。一方、ホーロー鋼板の重要な特性である
ホーロー密着性を十分に向上させるためには、酸洗減量
、Ｎｉ付着量をある限度以上に収る必要があり、また焼
成炉の露点も実際の操業においては相当に高くなる場合
がある。したがって、従来のＢ添加アルミキルド鋼によ
る脱炭焼鈍冷延鋼板を用いる場合、ホーロー密着性が良
好で、かつ毛穴、黒点などの表面欠陥が発生しない操業
条件は狭い範囲に置かれているが、実用的な見地からこ
の操業条件を大きく取れる冷延鋼板およびその製造法が
強く要請されていた。
［課題を解決するための手段及び作用］上記のような問
題点を解決するために、直接−日掛ホーロー製造工程に
おける毛穴、黒点などホーロー焼成時の泡が原因となる
ホーロー欠陥と、鋼板側の要因との関係を調査した結果
、鋼中のＰ、Ｓ、Ｃｕの含有量がスマット量、Ｎｉ付着
状態と関連があり、これらがホーロー焼成時の泡が原因
となるホーロー欠陥の支配要因となっていることが見出
された。
題点を解決するために、直接−日掛ホーロー製造工程に
おける毛穴、黒点などホーロー焼成時の泡が原因となる
ホーロー欠陥と、鋼板側の要因との関係を調査した結果
、鋼中のＰ、Ｓ、Ｃｕの含有量がスマット量、Ｎｉ付着
状態と関連があり、これらがホーロー焼成時の泡が原因
となるホーロー欠陥の支配要因となっていることが見出
された。
本発明はこれらの知見を基にして、適正な鋼化学成分と
Ｎの固定形態により耐泡性に優れたホーロー用冷延鋼板
を提供することと、その達成のために鋼の化学成分の厳
格な調整と、適正な熱延条件、焼鈍条件との組み合わせ
により、耐泡性に優れたホーロー用鋼板の製造を可能に
１゛るものであり、下記の手段により、その目的を達成
するものである。
Ｎの固定形態により耐泡性に優れたホーロー用冷延鋼板
を提供することと、その達成のために鋼の化学成分の厳
格な調整と、適正な熱延条件、焼鈍条件との組み合わせ
により、耐泡性に優れたホーロー用鋼板の製造を可能に
１゛るものであり、下記の手段により、その目的を達成
するものである。
すなわち、重量％で、Ｃ０．００３％以下、Ｍｎ０００
５〜０．５０％、Ｓ ０．０１５％以下、Ｐ０．００３
％以上、Ｃｕ ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐ
が０．０１１〜０．０３０％、ｓｏｌ、Ａ （ｌ ０．
０２〜０．１０％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、
Ｂ ０．００１０〜０．００７０％で、かつＮ−（１４
／１１）Ｂが０．００２０〜０．００８０％を含有し、
残部が実質的にＦｅからなり、かつ鋼中の全ＮがＡＩＮ
、ＢＮとして固定されている耐泡性の優れたホーロー用
冷延鋼板を提供することと、今一ツノ特徴は、重量％で
、Ｃ０．０２〜０．０８％、 Ｍ ｎ０１０５〜０．５
０％、 Ｓ０．０１５％以下、 Ｐ０．００３％以上、
Ｃｕ ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐが０．
０１１ 〜００３０ ％、ｓｏｌ、Ａρ０．０２〜０．
１０％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、Ｂ ０．０
０１０〜０．００７０％で、かつＮ−（１４／１１）Ｂ
が０．００２０〜０．００８０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなる鋼を、熱間圧延し、４００〜５８０℃
の温度で巻き取り熱延コイルとし、当該熱延コイルを冷
圧率６０％以上で冷間圧延した後、加熱速度１５０℃／
ｈｒ以下の条件で再結晶焼鈍兼脱炭焼鈍を行い、鋼中Ｃ
量を０．００３０％以下にすることである。
５〜０．５０％、Ｓ ０．０１５％以下、Ｐ０．００３
％以上、Ｃｕ ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐ
が０．０１１〜０．０３０％、ｓｏｌ、Ａ （ｌ ０．
０２〜０．１０％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、
Ｂ ０．００１０〜０．００７０％で、かつＮ−（１４
／１１）Ｂが０．００２０〜０．００８０％を含有し、
残部が実質的にＦｅからなり、かつ鋼中の全ＮがＡＩＮ
、ＢＮとして固定されている耐泡性の優れたホーロー用
冷延鋼板を提供することと、今一ツノ特徴は、重量％で
、Ｃ０．０２〜０．０８％、 Ｍ ｎ０１０５〜０．５
０％、 Ｓ０．０１５％以下、 Ｐ０．００３％以上、
Ｃｕ ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐが０．
０１１ 〜００３０ ％、ｓｏｌ、Ａρ０．０２〜０．
１０％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、Ｂ ０．０
０１０〜０．００７０％で、かつＮ−（１４／１１）Ｂ
が０．００２０〜０．００８０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなる鋼を、熱間圧延し、４００〜５８０℃
の温度で巻き取り熱延コイルとし、当該熱延コイルを冷
圧率６０％以上で冷間圧延した後、加熱速度１５０℃／
ｈｒ以下の条件で再結晶焼鈍兼脱炭焼鈍を行い、鋼中Ｃ
量を０．００３０％以下にすることである。
以下に、本発明の化学組成の限定理由を説明する。
本発明の鋼は、冷間圧延後の脱炭焼鈍により、脱炭によ
り生じたマイクロボイド、および鋼中のＢＮを冷間圧延
することによりその周辺に生ずるマイクロボイドを水素
吸蔵サイトとして耐重とび性の向上を図るホーロー用冷
延鋼板である。最終Ｃはホーロー泡吹き防止と非時効化
のため０．００３０％以下とすべきである。
り生じたマイクロボイド、および鋼中のＢＮを冷間圧延
することによりその周辺に生ずるマイクロボイドを水素
吸蔵サイトとして耐重とび性の向上を図るホーロー用冷
延鋼板である。最終Ｃはホーロー泡吹き防止と非時効化
のため０．００３０％以下とすべきである。
Ｍｎは０．５０％を超えると、深絞り性、延性を劣化さ
せ、ボーロー焼成歪みを増加させるといった悪影響が現
れる。他方において、熱間脆性を防止するためには０，
０５％以上必要であるので、Ｍｎｎ含有分０．０５〜０
．５％とした。
せ、ボーロー焼成歪みを増加させるといった悪影響が現
れる。他方において、熱間脆性を防止するためには０，
０５％以上必要であるので、Ｍｎｎ含有分０．０５〜０
．５％とした。
ＳはＰ、Ｃｕとともにホーロー前処理時における酸洗速
度、焼成時における泡の発生と深く係わっており、 ０
．０１５ ％を超えるとホーロー前処理時に過剰のスマ
ットが生成し、ホーロー焼成時にホーロー膜中の泡発性
が活発になり、黒点、毛穴などの欠陥が発生し易くなる
。これらの理由からＳ陰有量をＯ−０１５９＋；以下と
した。
度、焼成時における泡の発生と深く係わっており、 ０
．０１５ ％を超えるとホーロー前処理時に過剰のスマ
ットが生成し、ホーロー焼成時にホーロー膜中の泡発性
が活発になり、黒点、毛穴などの欠陥が発生し易くなる
。これらの理由からＳ陰有量をＯ−０１５９＋；以下と
した。
Ｐ、Ｃｕは直接−問掛ホーロー工程の前処理として一般
的に行われている硫酸酸洗＋Ｎｊ浸漬処理において、酸
洗速度、Ｎｉ付着状態に影響を与える重要な元素である
。Ｐは鋼板の酸洗速度を増大させかつ鋼板の不均一侵食
を助長する働きがあり、この含有量の増大によって、黒
点、毛穴の発生が増える傾向がある。一方、Ｃ１，１は
酸洗速度を減少させ、鋼板表面を均一かつ微細に侵食す
る効果を持ち、黒点、毛穴の発生を抑えるのに有効であ
る。したがって、Ｐ、Ｃｕはそれぞれ独立に規制するだ
けでは不十分で、両者を関連づ（うて成分規制する必要
がある。そのパラメターとしてＣｕ３Ｐが適切であるこ
とが見いだされた。第１図に、Ｐ、Ｃｕ以外の製造条件
については特許請求範囲内の一定条件と選択し、Ｐ、Ｃ
ｕを変えた場合の酸洗減旦、直接−同相ホーロー処理後
の黒点密度、ホーロー密着性とＣｕ−３Ｐとの関係を示
す、ここにおいて０印は加湿焼成で露点３０℃に調節し
た場合、○印は加湿焼成しない場合の各測定値を示す０
図において、Ｃｕ−３Ｐが０．０１１％未満ではホーロ
ー焼成雰囲気の露点が高いと黒点の発生が著しく、一方
Ｃｕ−３Ｐが００３０％を超えると酸洗速度が小さくな
り過ぎて、通常行われている範囲の酸洗条件ではホーロ
ー密着性が確保できなくなるので、Ｃ１１−３Ｐを０．
０１１へ−０，０３０％とした。また、Ｐを０．００３
％未満とすることは製鋼コストの著しい増大を招くので
、Ｐ含有量の下限を０．００３６６とした。Ｃ，含有量
については０．０５％を超えると延性が低下するので」
二限を０．０５ｑ≦とじた。
的に行われている硫酸酸洗＋Ｎｊ浸漬処理において、酸
洗速度、Ｎｉ付着状態に影響を与える重要な元素である
。Ｐは鋼板の酸洗速度を増大させかつ鋼板の不均一侵食
を助長する働きがあり、この含有量の増大によって、黒
点、毛穴の発生が増える傾向がある。一方、Ｃ１，１は
酸洗速度を減少させ、鋼板表面を均一かつ微細に侵食す
る効果を持ち、黒点、毛穴の発生を抑えるのに有効であ
る。したがって、Ｐ、Ｃｕはそれぞれ独立に規制するだ
けでは不十分で、両者を関連づ（うて成分規制する必要
がある。そのパラメターとしてＣｕ３Ｐが適切であるこ
とが見いだされた。第１図に、Ｐ、Ｃｕ以外の製造条件
については特許請求範囲内の一定条件と選択し、Ｐ、Ｃ
ｕを変えた場合の酸洗減旦、直接−同相ホーロー処理後
の黒点密度、ホーロー密着性とＣｕ−３Ｐとの関係を示
す、ここにおいて０印は加湿焼成で露点３０℃に調節し
た場合、○印は加湿焼成しない場合の各測定値を示す０
図において、Ｃｕ−３Ｐが０．０１１％未満ではホーロ
ー焼成雰囲気の露点が高いと黒点の発生が著しく、一方
Ｃｕ−３Ｐが００３０％を超えると酸洗速度が小さくな
り過ぎて、通常行われている範囲の酸洗条件ではホーロ
ー密着性が確保できなくなるので、Ｃ１１−３Ｐを０．
０１１へ−０，０３０％とした。また、Ｐを０．００３
％未満とすることは製鋼コストの著しい増大を招くので
、Ｐ含有量の下限を０．００３６６とした。Ｃ，含有量
については０．０５％を超えると延性が低下するので」
二限を０．０５ｑ≦とじた。
ｓｏｌ、Ａρは製品を非時効化するために必要であり、
その有効範囲をと−）で、ＳＯｌ、ＡΩ含有量を０．０
２〜０１（）％どした。
その有効範囲をと−）で、ＳＯｌ、ＡΩ含有量を０．０
２〜０１（）％どした。
Ｎ、Ｂは鋼板の耐風とび性を確保するために必要な元素
て′あり、鋼中にＢＮを形成することによ））冷間圧延
によ−）でその周辺にできるマイクロボイドが水素吸蔵
ザイトとなり、耐風とび性を向上させる。Ｎが０．００
３０％未満またはＢが０．００１０％未満では十分な耐
風とび性が得られず、Ｎか０ 、０１５０％を超えるか
Ｂが０．００７０９≦を超えると、析出物が過剰になり
降伏強度の上昇、延性の低下を招く。
て′あり、鋼中にＢＮを形成することによ））冷間圧延
によ−）でその周辺にできるマイクロボイドが水素吸蔵
ザイトとなり、耐風とび性を向上させる。Ｎが０．００
３０％未満またはＢが０．００１０％未満では十分な耐
風とび性が得られず、Ｎか０ 、０１５０％を超えるか
Ｂが０．００７０９≦を超えると、析出物が過剰になり
降伏強度の上昇、延性の低下を招く。
したがって、Ｎ８−有敬を０．００３０〜０．ｏｔｓｏ
ｙε；、Ｂ含有量を０．００１０〜０．００７０６６と
する。またＮは焼鈍中又は熱延巻取でＡ 、ｆｆ Ｎと
して析出し深絞り性を向上させる役割も持っており、こ
のためにはＮをＢに対して過剰に添加することが必要で
ある。そのパラメターとしてＮ−（１，４／１１ ）
Ｂであることを見いだした。この値が０ 、００２０％
未満では効果が無＜ 、 ０．（１０８０％を超えると
析出するＡｆＮが過剰となりとなり延性が低下するので
、その範囲をｉ）、００２０〜０ 、００８０％とした
。
ｙε；、Ｂ含有量を０．００１０〜０．００７０６６と
する。またＮは焼鈍中又は熱延巻取でＡ 、ｆｆ Ｎと
して析出し深絞り性を向上させる役割も持っており、こ
のためにはＮをＢに対して過剰に添加することが必要で
ある。そのパラメターとしてＮ−（１，４／１１ ）
Ｂであることを見いだした。この値が０ 、００２０％
未満では効果が無＜ 、 ０．（１０８０％を超えると
析出するＡｆＮが過剰となりとなり延性が低下するので
、その範囲をｉ）、００２０〜０ 、００８０％とした
。
次に本発明のホーロー用冷延鋼板の製造方法の限定理由
を説明する。
を説明する。
冷間圧延時のＣは０．０８％を超えると、鋼が硬で１と
なり冷間圧延負荷の増加をもたらし、かつ脱炭焼鈍に要
する時間が延び、脱炭焼シ１１後も良好な深絞り性が得
られない、また０．ｏ２ｑ≦未満では良好な耐風とび性
が得られないので、Ｃ含有量を０．０２〜０．０８％と
した。
なり冷間圧延負荷の増加をもたらし、かつ脱炭焼鈍に要
する時間が延び、脱炭焼シ１１後も良好な深絞り性が得
られない、また０．ｏ２ｑ≦未満では良好な耐風とび性
が得られないので、Ｃ含有量を０．０２〜０．０８％と
した。
他の化学成分組成については前述の鋼を熱間圧延し、冷
間圧延した後、脱炭焼鈍する。脱炭焼鈍後の鋼中ＣＪｉ
はホーｌクー泡吹き防止と非時効化のため０．００３０
％以下とした。
間圧延した後、脱炭焼鈍する。脱炭焼鈍後の鋼中ＣＪｉ
はホーｌクー泡吹き防止と非時効化のため０．００３０
％以下とした。
焼鈍中のＡｆｆＮ析出を利用して良好な深絞ト）性を得
るには、冷間圧延以前の段階でＡρＮの析出が起こらな
いようにしなければならず、このためには熱延巻取温度
と５８０ ”Ｃ以下（：する必要がある、一方、熱延巻
取温度が４００℃未満になると熱延コイルが硬質となり
圧延負荷が増すので、その範囲を４００〜５８０℃とし
た。
るには、冷間圧延以前の段階でＡρＮの析出が起こらな
いようにしなければならず、このためには熱延巻取温度
と５８０ ”Ｃ以下（：する必要がある、一方、熱延巻
取温度が４００℃未満になると熱延コイルが硬質となり
圧延負荷が増すので、その範囲を４００〜５８０℃とし
た。
冷間圧延では良好な深絞り性を確保するためには冷圧率
を６０％以上にする必要がある。焼鈍は、再結晶焼鈍と
脱炭焼鈍を兼ねており昇温中のＡＩＩＮ析出と再結晶を
うまくマツチングさせ良好な深絞り性を得るには、加熱
速度を１５０’Ｃ／ｈｒ以下にする必要がある。
を６０％以上にする必要がある。焼鈍は、再結晶焼鈍と
脱炭焼鈍を兼ねており昇温中のＡＩＩＮ析出と再結晶を
うまくマツチングさせ良好な深絞り性を得るには、加熱
速度を１５０’Ｃ／ｈｒ以下にする必要がある。
本発明のホーロー用冷延鋼板は前述した発明の方法に代
えて最終焼鈍を急速加熱型の連続焼鈍によって、再結晶
焼鈍と脱炭焼鈍を実施しても良い。
えて最終焼鈍を急速加熱型の連続焼鈍によって、再結晶
焼鈍と脱炭焼鈍を実施しても良い。
この場合、熱延巻取温度を５８０”Ｃ以上とし、熱延コ
イルでＡＪＮの析出をさせ、連続焼鈍で再結晶と脱炭焼
鈍を達成することを含むものである。ただし、オープン
焼鈍による加熱速度を１５０℃／ｈｒ以下の焼鈍による
製造方法が好ましい。
イルでＡＪＮの析出をさせ、連続焼鈍で再結晶と脱炭焼
鈍を達成することを含むものである。ただし、オープン
焼鈍による加熱速度を１５０℃／ｈｒ以下の焼鈍による
製造方法が好ましい。
［実施例］
（実施例１）
第１表に示す化学成分を有する鋼を、仕上温度８７０℃
、巻取温度５４０℃の条件で２．８韻の熱延コイルとし
、酸洗後圧工率７５％の冷間圧延を行い、加熱速度６０
℃／ｈｒで再結晶焼鈍兼脱炭焼鈍した後、冷圧率０．８
％の調質圧延を施して製造した冷延鋼板の機械試験値と
ホーロー性試験結果を第２表に示す。
、巻取温度５４０℃の条件で２．８韻の熱延コイルとし
、酸洗後圧工率７５％の冷間圧延を行い、加熱速度６０
℃／ｈｒで再結晶焼鈍兼脱炭焼鈍した後、冷圧率０．８
％の調質圧延を施して製造した冷延鋼板の機械試験値と
ホーロー性試験結果を第２表に示す。
ホーロー掛試験は前処理の酸洗時間が比較的短く黒点、
毛穴が発生しにくい条件Ａと、酸洗時間が長く欠陥の発
生し易い条件Ｂの二通り行いホーロー密着性、外観目視
判定、黒点密度測定を行った。黒点密度測定は実体顕Ｗ
１鏡（倍率×２０で観察される黒点をカウントすること
によって求めた。
毛穴が発生しにくい条件Ａと、酸洗時間が長く欠陥の発
生し易い条件Ｂの二通り行いホーロー密着性、外観目視
判定、黒点密度測定を行った。黒点密度測定は実体顕Ｗ
１鏡（倍率×２０で観察される黒点をカウントすること
によって求めた。
鋼Ａ〜Ｆは化学成分が本発明範囲内であり、何れも良好
な機械試験値を示し、かつホーロー外観も良好で、黒点
密度も小さく、耐泡性良好である。またホーロー密着性
も良好である。ＩＡ ＧはＣｕ−３Ｐが本発明範囲より
低くなっているので、何れの条件でも外観が優れず黒点
密度も鋼Ａ〜Ｆに較べて非常に高い、Ｗ！ＨはＣｕ −
３Ｐが高めに外れているので酸洗速度が非常に小さく、
条（”Ｆ Ａの場合ホーロー密着性が悪い、爪とびはど
の条件でも発生せず対爪とび性は何れの鋼でも問題無い
。
な機械試験値を示し、かつホーロー外観も良好で、黒点
密度も小さく、耐泡性良好である。またホーロー密着性
も良好である。ＩＡ ＧはＣｕ−３Ｐが本発明範囲より
低くなっているので、何れの条件でも外観が優れず黒点
密度も鋼Ａ〜Ｆに較べて非常に高い、Ｗ！ＨはＣｕ −
３Ｐが高めに外れているので酸洗速度が非常に小さく、
条（”Ｆ Ａの場合ホーロー密着性が悪い、爪とびはど
の条件でも発生せず対爪とび性は何れの鋼でも問題無い
。
（実施例２）
第１表の鋼Ａ、Ｂ、Ｃについて巻取温度、冷圧率、焼鈍
加熱速度を変えて製造した場合の機械試験値を第３表に
示す。巻取温度、冷圧率、焼鈍加熱速度のいずれについ
ても本発明範囲内であれば良好な延性、深絞り性を示す
が、何れかが外れている場合には延性あるいは深絞り性
が低下している。
加熱速度を変えて製造した場合の機械試験値を第３表に
示す。巻取温度、冷圧率、焼鈍加熱速度のいずれについ
ても本発明範囲内であれば良好な延性、深絞り性を示す
が、何れかが外れている場合には延性あるいは深絞り性
が低下している。
以上の実施例から、本発明の化学成分、熱延以降の条件
が満足され始めて良好な機械試験値と良好なホーロー性
とくに耐泡性を具備した直接−同相ホーロー用冷延鋼板
が製造できることが解った。
が満足され始めて良好な機械試験値と良好なホーロー性
とくに耐泡性を具備した直接−同相ホーロー用冷延鋼板
が製造できることが解った。
また、本発明では使用される鋼片が連続鋳造法あるいは
造塊−分塊法の何れの方法て製造されたものでも、その
作用効果に差異はないことは言うまでもない また鋼片
を９００℃以下まで冷却し、ＡＪＮを再固溶させるため
再加熱しても、冷却せずに鋳造後直接熱間圧延を実施し
ても良い。
造塊−分塊法の何れの方法て製造されたものでも、その
作用効果に差異はないことは言うまでもない また鋼片
を９００℃以下まで冷却し、ＡＪＮを再固溶させるため
再加熱しても、冷却せずに鋳造後直接熱間圧延を実施し
ても良い。
し発明の効果」
以上のように、本発明によれば、鋼成分を−Ｆ記の範囲
に限定した冷延鋼板の適用にｊ：り直接−問掛ホーロー
処理工程において、毛穴、黒点などの欠陥の無いホーロ
ー製品が得られる。また鋼成分と処理条件の最適化によ
り、優れ／、：直接−同相ホーロー性、特に耐泡性を存
する冷延鋼板の製造が可能となる。
に限定した冷延鋼板の適用にｊ：り直接−問掛ホーロー
処理工程において、毛穴、黒点などの欠陥の無いホーロ
ー製品が得られる。また鋼成分と処理条件の最適化によ
り、優れ／、：直接−同相ホーロー性、特に耐泡性を存
する冷延鋼板の製造が可能となる。
第１図はＣｕ−３Ｐと酸洗減量、直接−問掛ホーロー処
理後の黒点密度、ホーロー密着性との関係を示すグラフ
て゛ある。
理後の黒点密度、ホーロー密着性との関係を示すグラフ
て゛ある。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ０．００３％以下、Ｍｎ０．０５〜
０．５０％、Ｓ０．０１５％以下、Ｐ０．００３％以上
、Ｃｕ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐが０．０
１１〜０．０３０％、ｓｏｌ．Ａｌ０．０２〜０．１０
％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、Ｂ０．００１０
〜０．００７０％で、かつ、Ｎ−（１４／１１）Ｂが０
．００２０〜０．００８０％を含有し、残部が実質的に
Ｆｅからなり、かつ、鋼中の全ＮがＡｌＮ、ＢＮとして
固定されていることを特徴とする耐泡性の優れたホーロ
ー用冷延鋼板。 - （２）重量％で、Ｃ０．０２〜０．０８％、Ｍｎ０．０
５〜０．５０％、Ｓ０．０１５％以下、Ｐ０．００３％
以上、Ｃｕ０．０５０％以下で、かつ、Ｃｕ−３Ｐが０
．０１１〜０．０３０％、ｓｏｌ．Ａｌ０．０２〜０．
１０％、Ｎ０．００３０〜０．０１５０％、Ｂ０．００
１０〜０．００７０％で、かつ、Ｎ−（１４／１１）Ｂ
が０．００２０〜０．００８０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなる鋼を、熱間圧延し、４００〜５８０℃
の温度で巻き取り熱延コイルとし、当該熱延コイルを冷
圧率６０％以上で冷間圧延した後、加熱速度１５０℃／
ｈｒ以下の条件で再結晶焼鈍兼脱炭焼鈍を行い、鋼中Ｃ
量を０．００３０％以下にすることを特徴とする耐泡性
に優れたホーロー用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63280581A JPH07113138B2 (ja) | 1988-07-29 | 1988-11-07 | 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-191037 | 1988-07-29 | ||
| JP19103788 | 1988-07-29 | ||
| JP63280581A JPH07113138B2 (ja) | 1988-07-29 | 1988-11-07 | 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133543A true JPH02133543A (ja) | 1990-05-22 |
| JPH07113138B2 JPH07113138B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=26506447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63280581A Expired - Fee Related JPH07113138B2 (ja) | 1988-07-29 | 1988-11-07 | 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113138B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102991449A (zh) * | 2012-11-08 | 2013-03-27 | 上海冠驰汽车安全技术有限公司 | 一种有关汽车安全带的限力扭杆 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616213A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐爪とび性および深絞り性に優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造法 |
| JPS6345322A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-11-07 JP JP63280581A patent/JPH07113138B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616213A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐爪とび性および深絞り性に優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造法 |
| JPS6345322A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102991449A (zh) * | 2012-11-08 | 2013-03-27 | 上海冠驰汽车安全技术有限公司 | 一种有关汽车安全带的限力扭杆 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113138B2 (ja) | 1995-12-06 |
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|---|---|---|---|
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