JPS6345322A - ホ−ロ−用鋼板の製造方法 - Google Patents
ホ−ロ−用鋼板の製造方法Info
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- JPS6345322A JPS6345322A JP18614386A JP18614386A JPS6345322A JP S6345322 A JPS6345322 A JP S6345322A JP 18614386 A JP18614386 A JP 18614386A JP 18614386 A JP18614386 A JP 18614386A JP S6345322 A JPS6345322 A JP S6345322A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〈産業上の利用分野〉
この発明は、酸洗減量が少なく、しかも優れたホーロー
性（ホーロー密着性、耐ピンホール性。 耐爪飛性等）、プレス成形性並びに耐たて割れ性を兼備
したホーロー用冷延鋼板の製造方法に関するものである
。 近年、鋼板に表面釉薬を焼付けてガラス質の塗膜を形成
した“ホーロー鋼板”は、家庭用品に止まらず建築用品
や各種工業用品等に至まで幅広い用途を占めるようにな
ってきた。 このホーロー鋼板は、従来、素材鋼板に密着性の良好な
下塗りを施してから美麗な外観を呈する上塗りを行うと
言う“２回掛は法”により製造されるのが普通であった
が、素材鋼板の前処理（酸洗）を十分に行って密着性を
高めてからこれに美麗さと密着性に冨んだ釉薬を直接焼
付けると言う、工程短縮を図った“１回掛は法”が開発
されてからは、趨勢は“２回掛は法”から“１回掛は法
゛へと移り変わる傾向を見せている。 〈従来技術とその問題点〉 ところで、“２回掛は法”によって製造されるホーロー
鋼板の素材には、酸洗処理能向上のためにＰ含有量を高
め、かつ脱炭処理を施して成形性を改善したリムド鋼冷
延鋼板が使用されてきたが、前記“１回掛は法”におい
てもそれ専用の格別な素材が使用されるわけではな（、
やはり“２回掛は法”におけると同様のリムド鋼冷延鋼
板が使用されているのが現状である。 しかしながら、リムド鋼冷延鋼板は“鋼塊法”によるイ
ンゴットから製造されるものであるため極めて生産性が
悪く、これを素材としたのでは工程短縮を狙って採用さ
れる前記“１回掛は法”の利点が十分に生かせないと言
う大きな問題点が存在していたのである。そこで、この
問題点を改善するため、キルド鋼連続鋳造スラブを素材
とした１回掛はホーロー用綱板の研究も多く行われるよ
うになり、各種の提案もなされているが、連続鋳造スラ
ブからのキルド鋼冷延鋼板はホーロー用素材として使用
するとピンホールや爪飛等のホーロー欠陥や成形時の“
たて割れ”を生じ易い上、プレス成形性にも十分に満足
できるものではなく、未だ実用が憚られるものでしかな
かった。 このようなことから、前記問題点の解消を目指した本発
明者等は、先に、「特定成分組成の低炭素鋼を、Ｃ含有
割合の低い連続鋳造パウダーを使用して速い速度で連続
鋳造する」点を要旨とするホーロー用鋼の製造方法を提
案したく特願昭６１−４５７１８号）。 しかし、本発明者等の提案に係る前記方法で製造された
ホーロー用鋼は確かに優れた耐ピンホール性やホーロー
密着性等を備えるものではあったが、その後も続けられ
た様々な観点からの試験・検討を通じて、該ホーロー用
鋼にもＡ！キルド鋼の宿命である爪飛に対する一層の改
善策が望ましく、またプレス成形性や耐たて割れ性等を
厳密に評価するとやはり今−歩の改善が望ましいとの結
論が頭をもたげてきたのである。 く問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、酸洗減量の少な
いことは勿論のこと、ホ、−ロー性、プレス成形性並び
に耐たて割れ性等が共に十分満足できるホーロー用冷延
鋼板を、連続鋳造を取り入れた生産能率の高い手段にて
製造する方法を見出すべく更に研究を続けた結果、 「ホーロー用冷延鋼板の製造に際して、適量のＴｉ、
Ｂ、 Ｃｕ、 Ｐ、 Ｓ、 Ｎ等を含有せしめ、かつ特
定成分間の相互関係を十分に把握した上で総合的に成分
含有割合を調整した極低ＡＩ！キルド鋼をＣ含有割合の
低い鋳造パウダーを使用して特定の速い引抜き速度で連
続鋳造した鋳片を素材とすると○ 極低Ｃ化とＴｉによ
るＮ、、Ｓ及びＣの固着作用によるＡ２ギルド鋼の成形
性不足解消効果、○ ＰとＳ相互間並びにＣｕとＰ相互
間の含有割合調整による酸減値改善効果とホーロー密着
性改善効果、 ＯＢの結晶粒界強化作用による耐たて割れ性改善効果、 ○ 使用鋳造パウダーの低Ｃ化と該パウダーとの接触時
間短縮化（引抜き速度アンプ）によってパウダーから鋼
中へのＣのピックアップが防止され、綱の極低Ｃ化と相
俟ってもたらされるホーロー焼成時の鋼中Ｃとホーロー
中のＯとの結合（ピンホールの原因）抑制効果、○ Ｔ
ｉのＮ固着作用によって生じたＴｉＮによる爪飛抑制効
果、 等が相乗的に現出され、密着性向上のための“過剰酸洗
”や成形性改善のための“冷延後のオープンコイル状態
での脱炭焼鈍”を要することなく、十分に満足できるホ
ーロー性（ホーロー密着性。 耐ピンホール・ブローホール性、耐爪飛性）、プレス成
形性並びに耐たて割れ性等を兼備したホーロー用冷延鋼
板を高い生産能率で製造することが可能となる」 との知見を得るに至ったのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、 Ｃ： ０．００５％以下（以下、成分割合を表す％は重
量％とする）。 Ｍｎ ： ０．０５〜０．２５％、 ｐ ： ０．
ｏｏ！５〜０．０２５％。 Ｓ ： ０．００５〜０．０２５％、 Ｃｕ ： ０．
０２５〜０．０４５％。 Ｔｉ ： ０．０５〜０．１５％、 ｓｏｌ、Ａｌ：
０．０９０％以下。 Ｎ ： ０．００４０〜０．０１２０％、 Ｂ ：
０．０００２〜０．００１０％。 Ｆｅ及び不純物：残り から構成され、かつ、式 ％式％ の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が１．５％
以下の連続鋳造パウダー使用下にて引抜き速度： ０．
８ ｍ／ｗｉｎで連続鋳造し、得られた鋳片に熱間圧延
と冷間圧延とを施した後７００〜９００℃で焼鈍するこ
とにより、優れたホーロー性、プレス成形性、耐たて割
れ性等を兼備したホーロー用冷延鋼板を高能率生産し得
るようにした点、に特徴を有するものである。 ここで、熱間圧延や冷間圧延は通常の条件にて実施され
るものであることは言うまでもない（例えば、熱間圧延
では９５０〜１２５０℃に加熱したスラブを仕上げ温度
ニア００℃以上、巻取り温度ニア５０〜３００℃で圧延
することで十分に目的を達成することができ、そして熱
間圧延にはダイレクトチャージ、ホットチャージ、冷片
の再加熱チャージの何れを採用しても良いことは勿論で
ある）。また、焼鈍は連続焼鈍またはバッチ焼鈍の何れ
によっても良いが、連続焼鈍を採用するのが有利である
。 次に、この発明において、鋼の化学成分割合並びに鋼板
製造条件を前記の如くに限定した理由を説明する。 Ａ）鋼の化学成分割合 （ａ） Ｃ 鋼中のＣ含有量がｏ、ｏｏｓ％を越えると製品鋼板のプ
レス成形性に悪影響が認められるようになり、かつこれ
を軽減するための必要Ｔｉ添加量が多量となることから
、Ｃ含有量は０．００５％以下と限定した。 （ｂ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、出鋼歩留を改善すると共に熱間圧延時の
鋼の赤熱脆化による表面疵を防止する作用があるが、そ
の含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方、０．２５％を越えて含有させると固溶
硬化によるプレス成形性の劣化や変態点低下によるホー
ロー焼成歪をもたらすようになることから、１ｎ含有量
は０．０５〜０．２５％と定めた。 ｔｃ） ｐ Ｐ成分には、ホーロー掛は前処理の際に酸洗減量を増し
てホーロー密着性を改善する作用があるが、その含有量
が０．００５％未満では酸洗減量が少な過ぎてホーロー
の密着不良を引き起こす恐れがあり、一方、０．０２５
％を越えて含有させると固溶硬化によるプレス成形性劣
化の他、酸洗過多によって均−微細凹凸酸洗面が得られ
ずにやはりホーローの密着不良を生じがちとなることか
ら、Ｐ含有量は０．００５〜０．０２５と定めた。 （ｄ） Ｓ Ｓ成分には、鋼板酸洗時における均一微細凹凸を有する
酸洗表面を確保する作用があるが、その含有量が０．０
０５％未満では均一な酸減表面が得られず、一方、０．
０２５％を越えて含有させるとＴｉの効果を確保するた
めに多量のＴｉ添加量を必要とするようになることから
、Ｓ含有量はｏ、ｏｏｓ〜０．０２５と定めた。 （ｅｌ Ｃｕ Ｃｕ成分には、鋼板酸洗時においてＰとの相互作用によ
り微細凹凸を生ぜしめてホーロー密着性を改善する作用
があるが、その含有量が０．０２５％未満では酸滅過多
で十分なホーロー密着性を確保できず、一方、０．０４
５％を越えて含有させると酸滅過少となってホーローの
密着不良を招くことから、Ｃｕ含有量は０．０２５〜０
．０４５％と定めた。 （ｆ） Ｔｉ Ｔｉ成分には、鋼中のＣ，Ｎ及びＳを固着して鋼板のプ
レス成形性を改善する作用の他、ＮとＴｉＮを形成し、
このＴｉＮをして爪飛を抑制する作用をも有しているが
、その含有量が０．０５％未満であるか、或いは式 で算出される個未満ではＣ，Ｎ及びＳの固着不足による
成形性不良を引き起こし、一方、０．１５％を越えて含
有させても上記効果は飽和して一層の改善効果が得られ
ないことから、Ｔｉ含有量は０．０５〜０．１５％と定
めた。 （ｇ） ５ｏｌＪｉ！ ｓｏｔ’、Ａｊ！は鋼の脱酸剤として有効な成分である
が、０．０９０％を越えて含有させてもそれ以上の効果
が得られないばかりか、鋼板のプレス成形性不良を招く
ようになることから、ｓｏ／！、Ａｌ含有量は０、０９
０％以下と定めた。 （ｈｌ Ｎ Ｎ成分には、ＴｉとＴｉＮを形成してホーローの爪飛を
防止する作用があるが、その含有量が０．００４０％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、０．０
１２０％を越えて含有させてもそれ以上の効果が得られ
ないばかりか、鋼板のプレス成形性不良を招くようにな
ることから、Ｎ含有量は０．００４０〜０．０１２０％
と定めた。 （ｉ） Ｂ Ｂ成分には、鋼の結晶粒界を強化して鋼板の耐たて割れ
性を改善する作用があるが、その含有量が０．０００２
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、０
．００１０％を越えて含有させてもそれ以上の効果が得
られないばかりか、鋼板のプレス成形性劣化を招くよう
になることから、Ｓ含有量は０．０００２〜０．００１
０％と定めた。 （ＪＩ Ｃｕ含有量とＰ含有量との比（Ｃｕ（χ）／
Ｐ（χ）〕の値が１．０未満では酸滅過多で十分なホー
ロー密着性を確保できず、一方、該比の値が４．０を越
えると酸滅過少となってホーローの密着不良を招くこと
から、（Ｃｕ （χ）／Ｐ（χ）〕の値は１．０〜４．
０と定めた。 （ｋ） Ｐ含有量とＳ含有量との比 （Ｐ（χ）／Ｓ（χ）〕の値が０．５未満では、ホーロ
ー下地であるＮｉの付着が不良となってホーローの密着
不良を起こす他、爪飛を発生し易くなり、一方、核化の
値が２．５を越えるとＮｉの付着過多によってホーロー
の密着不良を起こすことから、ＣＰ（χ）／Ｓ（χ）〕
の値は０．５〜２．５と定めた。 なお、Ｓｉ含有量については格別な制限はないが、固溶
硬化により成形性劣化を招くことも懸念されることから
、好ましくは０．０３％以下に抑えることが推奨される
。 Ｂ）鋼板製造条件 （ａ） 連続鋳造パウダーのＣ含有割合連続鋳造パウ
ダー中のＣ含有割合が１．５％を越えると、鋳片表面に
パウダーからのＣのピックアップを生じてホーロー焼き
付は時にホーローのピンホール欠陥やブローホール欠陥
を引き起こすこととなるので、パウダー中のＣ含有割合
は１．５％以下と定めた。 （ｂｌ 連続鋳造における引抜き速度連続鋳造鋳片の
引抜き速度が０．８ｍ／１ＩＩｉｎ未満であると、鋳片
と連続鋳造パウダーとの接触時間が長くなってやはり鋳
片表面にパウダー゛からのＣのピックアップを生じ、ピ
ンホール欠陥やブローホール欠陥を引き起こすこととな
るので、鋳片の引抜き速度を０．８ｍ／ｍｉｎ以上と限
定した。 （Ｃ１焼鈍温度 冷間圧延後の鋼板の焼鈍は連続焼鈍又はバッチ焼鈍の何
れによっても良いが、焼鈍温度が７００℃未満では再結
晶が不十分であり、一方、９００℃を越える焼鈍では炉
内ヒートバックルや異常粒成長を引き起こす恐れがある
ことから、焼鈍温度は７００〜９００℃と定めた。なお
、上記焼鈍は７００〜９００℃の再結晶処理に引き続い
て１次冷却し、更に過時効処理する連続焼鈍とすること
も勿論可能である。 続いて、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。 〈実施例〉 まず、第１表に示される成分組成の鋼をＲＨ法にて成分
調整した後、第２表で示す如き条件の連続鋳造、熱間圧
延、冷間圧延並びに焼鈍を施してホーロー用冷延鋼板を
製造した。このようにして得られた各鋼板の機械的性質
（成形性）及び耐たて割れ遷移温度を調査すると共に、
これに次の条件の“１回置は法゛によるホーロー仕上げ
を行い、そのホーロー性をも調べた。
性（ホーロー密着性、耐ピンホール性。 耐爪飛性等）、プレス成形性並びに耐たて割れ性を兼備
したホーロー用冷延鋼板の製造方法に関するものである
。 近年、鋼板に表面釉薬を焼付けてガラス質の塗膜を形成
した“ホーロー鋼板”は、家庭用品に止まらず建築用品
や各種工業用品等に至まで幅広い用途を占めるようにな
ってきた。 このホーロー鋼板は、従来、素材鋼板に密着性の良好な
下塗りを施してから美麗な外観を呈する上塗りを行うと
言う“２回掛は法”により製造されるのが普通であった
が、素材鋼板の前処理（酸洗）を十分に行って密着性を
高めてからこれに美麗さと密着性に冨んだ釉薬を直接焼
付けると言う、工程短縮を図った“１回掛は法”が開発
されてからは、趨勢は“２回掛は法”から“１回掛は法
゛へと移り変わる傾向を見せている。 〈従来技術とその問題点〉 ところで、“２回掛は法”によって製造されるホーロー
鋼板の素材には、酸洗処理能向上のためにＰ含有量を高
め、かつ脱炭処理を施して成形性を改善したリムド鋼冷
延鋼板が使用されてきたが、前記“１回掛は法”におい
てもそれ専用の格別な素材が使用されるわけではな（、
やはり“２回掛は法”におけると同様のリムド鋼冷延鋼
板が使用されているのが現状である。 しかしながら、リムド鋼冷延鋼板は“鋼塊法”によるイ
ンゴットから製造されるものであるため極めて生産性が
悪く、これを素材としたのでは工程短縮を狙って採用さ
れる前記“１回掛は法”の利点が十分に生かせないと言
う大きな問題点が存在していたのである。そこで、この
問題点を改善するため、キルド鋼連続鋳造スラブを素材
とした１回掛はホーロー用綱板の研究も多く行われるよ
うになり、各種の提案もなされているが、連続鋳造スラ
ブからのキルド鋼冷延鋼板はホーロー用素材として使用
するとピンホールや爪飛等のホーロー欠陥や成形時の“
たて割れ”を生じ易い上、プレス成形性にも十分に満足
できるものではなく、未だ実用が憚られるものでしかな
かった。 このようなことから、前記問題点の解消を目指した本発
明者等は、先に、「特定成分組成の低炭素鋼を、Ｃ含有
割合の低い連続鋳造パウダーを使用して速い速度で連続
鋳造する」点を要旨とするホーロー用鋼の製造方法を提
案したく特願昭６１−４５７１８号）。 しかし、本発明者等の提案に係る前記方法で製造された
ホーロー用鋼は確かに優れた耐ピンホール性やホーロー
密着性等を備えるものではあったが、その後も続けられ
た様々な観点からの試験・検討を通じて、該ホーロー用
鋼にもＡ！キルド鋼の宿命である爪飛に対する一層の改
善策が望ましく、またプレス成形性や耐たて割れ性等を
厳密に評価するとやはり今−歩の改善が望ましいとの結
論が頭をもたげてきたのである。 く問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、酸洗減量の少な
いことは勿論のこと、ホ、−ロー性、プレス成形性並び
に耐たて割れ性等が共に十分満足できるホーロー用冷延
鋼板を、連続鋳造を取り入れた生産能率の高い手段にて
製造する方法を見出すべく更に研究を続けた結果、 「ホーロー用冷延鋼板の製造に際して、適量のＴｉ、
Ｂ、 Ｃｕ、 Ｐ、 Ｓ、 Ｎ等を含有せしめ、かつ特
定成分間の相互関係を十分に把握した上で総合的に成分
含有割合を調整した極低ＡＩ！キルド鋼をＣ含有割合の
低い鋳造パウダーを使用して特定の速い引抜き速度で連
続鋳造した鋳片を素材とすると○ 極低Ｃ化とＴｉによ
るＮ、、Ｓ及びＣの固着作用によるＡ２ギルド鋼の成形
性不足解消効果、○ ＰとＳ相互間並びにＣｕとＰ相互
間の含有割合調整による酸減値改善効果とホーロー密着
性改善効果、 ＯＢの結晶粒界強化作用による耐たて割れ性改善効果、 ○ 使用鋳造パウダーの低Ｃ化と該パウダーとの接触時
間短縮化（引抜き速度アンプ）によってパウダーから鋼
中へのＣのピックアップが防止され、綱の極低Ｃ化と相
俟ってもたらされるホーロー焼成時の鋼中Ｃとホーロー
中のＯとの結合（ピンホールの原因）抑制効果、○ Ｔ
ｉのＮ固着作用によって生じたＴｉＮによる爪飛抑制効
果、 等が相乗的に現出され、密着性向上のための“過剰酸洗
”や成形性改善のための“冷延後のオープンコイル状態
での脱炭焼鈍”を要することなく、十分に満足できるホ
ーロー性（ホーロー密着性。 耐ピンホール・ブローホール性、耐爪飛性）、プレス成
形性並びに耐たて割れ性等を兼備したホーロー用冷延鋼
板を高い生産能率で製造することが可能となる」 との知見を得るに至ったのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、 Ｃ： ０．００５％以下（以下、成分割合を表す％は重
量％とする）。 Ｍｎ ： ０．０５〜０．２５％、 ｐ ： ０．
ｏｏ！５〜０．０２５％。 Ｓ ： ０．００５〜０．０２５％、 Ｃｕ ： ０．
０２５〜０．０４５％。 Ｔｉ ： ０．０５〜０．１５％、 ｓｏｌ、Ａｌ：
０．０９０％以下。 Ｎ ： ０．００４０〜０．０１２０％、 Ｂ ：
０．０００２〜０．００１０％。 Ｆｅ及び不純物：残り から構成され、かつ、式 ％式％ の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が１．５％
以下の連続鋳造パウダー使用下にて引抜き速度： ０．
８ ｍ／ｗｉｎで連続鋳造し、得られた鋳片に熱間圧延
と冷間圧延とを施した後７００〜９００℃で焼鈍するこ
とにより、優れたホーロー性、プレス成形性、耐たて割
れ性等を兼備したホーロー用冷延鋼板を高能率生産し得
るようにした点、に特徴を有するものである。 ここで、熱間圧延や冷間圧延は通常の条件にて実施され
るものであることは言うまでもない（例えば、熱間圧延
では９５０〜１２５０℃に加熱したスラブを仕上げ温度
ニア００℃以上、巻取り温度ニア５０〜３００℃で圧延
することで十分に目的を達成することができ、そして熱
間圧延にはダイレクトチャージ、ホットチャージ、冷片
の再加熱チャージの何れを採用しても良いことは勿論で
ある）。また、焼鈍は連続焼鈍またはバッチ焼鈍の何れ
によっても良いが、連続焼鈍を採用するのが有利である
。 次に、この発明において、鋼の化学成分割合並びに鋼板
製造条件を前記の如くに限定した理由を説明する。 Ａ）鋼の化学成分割合 （ａ） Ｃ 鋼中のＣ含有量がｏ、ｏｏｓ％を越えると製品鋼板のプ
レス成形性に悪影響が認められるようになり、かつこれ
を軽減するための必要Ｔｉ添加量が多量となることから
、Ｃ含有量は０．００５％以下と限定した。 （ｂ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、出鋼歩留を改善すると共に熱間圧延時の
鋼の赤熱脆化による表面疵を防止する作用があるが、そ
の含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方、０．２５％を越えて含有させると固溶
硬化によるプレス成形性の劣化や変態点低下によるホー
ロー焼成歪をもたらすようになることから、１ｎ含有量
は０．０５〜０．２５％と定めた。 ｔｃ） ｐ Ｐ成分には、ホーロー掛は前処理の際に酸洗減量を増し
てホーロー密着性を改善する作用があるが、その含有量
が０．００５％未満では酸洗減量が少な過ぎてホーロー
の密着不良を引き起こす恐れがあり、一方、０．０２５
％を越えて含有させると固溶硬化によるプレス成形性劣
化の他、酸洗過多によって均−微細凹凸酸洗面が得られ
ずにやはりホーローの密着不良を生じがちとなることか
ら、Ｐ含有量は０．００５〜０．０２５と定めた。 （ｄ） Ｓ Ｓ成分には、鋼板酸洗時における均一微細凹凸を有する
酸洗表面を確保する作用があるが、その含有量が０．０
０５％未満では均一な酸減表面が得られず、一方、０．
０２５％を越えて含有させるとＴｉの効果を確保するた
めに多量のＴｉ添加量を必要とするようになることから
、Ｓ含有量はｏ、ｏｏｓ〜０．０２５と定めた。 （ｅｌ Ｃｕ Ｃｕ成分には、鋼板酸洗時においてＰとの相互作用によ
り微細凹凸を生ぜしめてホーロー密着性を改善する作用
があるが、その含有量が０．０２５％未満では酸滅過多
で十分なホーロー密着性を確保できず、一方、０．０４
５％を越えて含有させると酸滅過少となってホーローの
密着不良を招くことから、Ｃｕ含有量は０．０２５〜０
．０４５％と定めた。 （ｆ） Ｔｉ Ｔｉ成分には、鋼中のＣ，Ｎ及びＳを固着して鋼板のプ
レス成形性を改善する作用の他、ＮとＴｉＮを形成し、
このＴｉＮをして爪飛を抑制する作用をも有しているが
、その含有量が０．０５％未満であるか、或いは式 で算出される個未満ではＣ，Ｎ及びＳの固着不足による
成形性不良を引き起こし、一方、０．１５％を越えて含
有させても上記効果は飽和して一層の改善効果が得られ
ないことから、Ｔｉ含有量は０．０５〜０．１５％と定
めた。 （ｇ） ５ｏｌＪｉ！ ｓｏｔ’、Ａｊ！は鋼の脱酸剤として有効な成分である
が、０．０９０％を越えて含有させてもそれ以上の効果
が得られないばかりか、鋼板のプレス成形性不良を招く
ようになることから、ｓｏ／！、Ａｌ含有量は０、０９
０％以下と定めた。 （ｈｌ Ｎ Ｎ成分には、ＴｉとＴｉＮを形成してホーローの爪飛を
防止する作用があるが、その含有量が０．００４０％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、０．０
１２０％を越えて含有させてもそれ以上の効果が得られ
ないばかりか、鋼板のプレス成形性不良を招くようにな
ることから、Ｎ含有量は０．００４０〜０．０１２０％
と定めた。 （ｉ） Ｂ Ｂ成分には、鋼の結晶粒界を強化して鋼板の耐たて割れ
性を改善する作用があるが、その含有量が０．０００２
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、０
．００１０％を越えて含有させてもそれ以上の効果が得
られないばかりか、鋼板のプレス成形性劣化を招くよう
になることから、Ｓ含有量は０．０００２〜０．００１
０％と定めた。 （ＪＩ Ｃｕ含有量とＰ含有量との比（Ｃｕ（χ）／
Ｐ（χ）〕の値が１．０未満では酸滅過多で十分なホー
ロー密着性を確保できず、一方、該比の値が４．０を越
えると酸滅過少となってホーローの密着不良を招くこと
から、（Ｃｕ （χ）／Ｐ（χ）〕の値は１．０〜４．
０と定めた。 （ｋ） Ｐ含有量とＳ含有量との比 （Ｐ（χ）／Ｓ（χ）〕の値が０．５未満では、ホーロ
ー下地であるＮｉの付着が不良となってホーローの密着
不良を起こす他、爪飛を発生し易くなり、一方、核化の
値が２．５を越えるとＮｉの付着過多によってホーロー
の密着不良を起こすことから、ＣＰ（χ）／Ｓ（χ）〕
の値は０．５〜２．５と定めた。 なお、Ｓｉ含有量については格別な制限はないが、固溶
硬化により成形性劣化を招くことも懸念されることから
、好ましくは０．０３％以下に抑えることが推奨される
。 Ｂ）鋼板製造条件 （ａ） 連続鋳造パウダーのＣ含有割合連続鋳造パウ
ダー中のＣ含有割合が１．５％を越えると、鋳片表面に
パウダーからのＣのピックアップを生じてホーロー焼き
付は時にホーローのピンホール欠陥やブローホール欠陥
を引き起こすこととなるので、パウダー中のＣ含有割合
は１．５％以下と定めた。 （ｂｌ 連続鋳造における引抜き速度連続鋳造鋳片の
引抜き速度が０．８ｍ／１ＩＩｉｎ未満であると、鋳片
と連続鋳造パウダーとの接触時間が長くなってやはり鋳
片表面にパウダー゛からのＣのピックアップを生じ、ピ
ンホール欠陥やブローホール欠陥を引き起こすこととな
るので、鋳片の引抜き速度を０．８ｍ／ｍｉｎ以上と限
定した。 （Ｃ１焼鈍温度 冷間圧延後の鋼板の焼鈍は連続焼鈍又はバッチ焼鈍の何
れによっても良いが、焼鈍温度が７００℃未満では再結
晶が不十分であり、一方、９００℃を越える焼鈍では炉
内ヒートバックルや異常粒成長を引き起こす恐れがある
ことから、焼鈍温度は７００〜９００℃と定めた。なお
、上記焼鈍は７００〜９００℃の再結晶処理に引き続い
て１次冷却し、更に過時効処理する連続焼鈍とすること
も勿論可能である。 続いて、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。 〈実施例〉 まず、第１表に示される成分組成の鋼をＲＨ法にて成分
調整した後、第２表で示す如き条件の連続鋳造、熱間圧
延、冷間圧延並びに焼鈍を施してホーロー用冷延鋼板を
製造した。このようにして得られた各鋼板の機械的性質
（成形性）及び耐たて割れ遷移温度を調査すると共に、
これに次の条件の“１回置は法゛によるホーロー仕上げ
を行い、そのホーロー性をも調べた。
〔前処理条件〕
１）酸洗液： ７％Ｈ，ＳＯ，水溶液、２） Ｎｉフラ
ッシュ： 〜ｉＳ○４・７ ＨｔＯ溶液使用、 ３）中和 〔ホーロー施釉条件〕 フリット組成： チタン乳白フリット＃１５５３Ｂ （日本フェロ−商品名）、 施釉ニスプレー、 焼成温度二８２０℃、 焼成時間： ２．５ｍ１ｎ 。 以上の如（に実施した調査結果を第３表に示した。 第３表に示される結果からも、本発明法によると連続鋳
造鋳片を素材にしても優れたホーロー性、プレス成形性
並びに耐たて割れ性を兼備したホーロー用鋼板を安定し
て製造できることが明らかである。 以上に説明した如く、この発明によれば、ホーロー用鋼
板に求められていた各種特性の何れをも十分に満足する
冷延鋼板を極めて能率良く、かつ安定して製造すること
ができ、ホーロー仕上げ製品の一層の品質向上や適用分
野拡大が可能となるなど、産業上非常に有用な効果がも
たらされるのである。
ッシュ： 〜ｉＳ○４・７ ＨｔＯ溶液使用、 ３）中和 〔ホーロー施釉条件〕 フリット組成： チタン乳白フリット＃１５５３Ｂ （日本フェロ−商品名）、 施釉ニスプレー、 焼成温度二８２０℃、 焼成時間： ２．５ｍ１ｎ 。 以上の如（に実施した調査結果を第３表に示した。 第３表に示される結果からも、本発明法によると連続鋳
造鋳片を素材にしても優れたホーロー性、プレス成形性
並びに耐たて割れ性を兼備したホーロー用鋼板を安定し
て製造できることが明らかである。 以上に説明した如く、この発明によれば、ホーロー用鋼
板に求められていた各種特性の何れをも十分に満足する
冷延鋼板を極めて能率良く、かつ安定して製造すること
ができ、ホーロー仕上げ製品の一層の品質向上や適用分
野拡大が可能となるなど、産業上非常に有用な効果がも
たらされるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合にて Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．２５％、
Ｐ：０．００５〜０．０２５％、Ｓ：０．００５〜０．
０２５％、Ｃｕ：０．０２５〜０．０４５％、Ｔｉ：０
．０５〜０．１５％。 ｓｏｌ、Ａｌ：０．０９０％以下、 Ｎ：０．００４０〜０．０１２０％、 Ｂ：０．０００２〜０．００１０％。 Ｆｅ及び不純物：残り から構成され、かつ、式 Ｔｉ（％）≧（４８Ｎ（％）／１４）＋（４８Ｓ（％）
／３２）＋（４８Ｃ（％）／１２）、Ｃｕ（％）／Ｐ（
％）＝１．０〜４．０、 Ｐ（％）／Ｓ（％）＝０．５〜２．５ の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が１．５重
量％以下の連続鋳造パウダー使用下にて引抜き速度：０
．８ｍ／ｍｉｎで連続鋳造し、得られた鋳片に熱間圧延
と冷間圧延とを施した後７００〜９００℃で焼鈍するこ
とを特徴とする、ホーロー用冷延鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18614386A JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18614386A JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6345322A true JPS6345322A (ja) | 1988-02-26 |
| JPH0559969B2 JPH0559969B2 (ja) | 1993-09-01 |
Family
ID=16183131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18614386A Granted JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6345322A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0230738A (ja) * | 1988-07-20 | 1990-02-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH0293047A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用鋼板およびその製造方法 |
| JPH02104640A (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-17 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性と耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH02133543A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-05-22 | Nkk Corp | 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 |
| JPH0413849A (ja) * | 1990-05-02 | 1992-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用冷延鋼板およびその製造法 |
| JPH0559444A (ja) * | 1991-06-18 | 1993-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
| WO1995011320A1 (en) * | 1993-10-18 | 1995-04-27 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet having excellent workability and process for producing the same |
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| JP4747843B2 (ja) * | 2003-10-21 | 2011-08-17 | セイコーエプソン株式会社 | 逆止弁、逆止弁を備えるポンプ |
-
1986
- 1986-08-09 JP JP18614386A patent/JPS6345322A/ja active Granted
Cited By (13)
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| GB2289057B (en) * | 1993-10-18 | 1997-04-09 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet having excellent machinability and production method thereof. |
| CN1040776C (zh) * | 1993-10-18 | 1998-11-18 | 新日本制铁株式会社 | 加工性优良的冷轧钢板及其生产方法 |
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| JP4747843B2 (ja) * | 2003-10-21 | 2011-08-17 | セイコーエプソン株式会社 | 逆止弁、逆止弁を備えるポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559969B2 (ja) | 1993-09-01 |
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